KR102316795B1 - 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법 및 이에 의해 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 - Google Patents

침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법 및 이에 의해 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 Download PDF

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Abstract

본 발명은 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 제조방법 및 이에 의해 제조된 금속-실리카 에어로겔 복합입자에 관한 것으로서, 침상형 금속염 입자염 입자 및 상기 침상형 금속염 입자염 입자의 표면을 둘러싸며 형성되는 실리카 에어로겔을 포함하며, 하기의 수학식 1을 만족하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 및 이의 제조방법을 제공한다.
[수학식 1]
Y=-0.874X+K
상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
본 발명의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비에 따라 압축강도 값을 용이하게 제어할 수 있으므로 다양한 고분자 레진에 적용될 수 있고, 요구되는 물성에 따라 압축강도를 조절할 수 있으므로 활용도가 높은 효과가 있다.

Description

침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법 및 이에 의해 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 {Preparation method of needle type metal -silica aerogel composite particle and needle type metal-silica aerogel composite particle prepared by the same}
본 발명은 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법 및 이에 의해 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자에 관한 것이다.
에어로겔(aerogel)은 90 ~ 99.9 % 정도의 기공율과 1 ~ 100 nm 범위의 기공크기를 갖는 초다공성의 고비표면적 물질로서, 뛰어난 초경량/초단열/초저유전 등의 특성을 갖는 재료이기 때문에 에어로겔 소재 개발연구는 물론 단열재, 고집적 소자용 극저유전 박막, 슈퍼 커패시터용 전극, 해수 담수화용 전극 재료, 촉매 및 촉매 담체, 보강재, 필터 및 코팅제 등 다양한 분야로의 응용연구도 활발히 진행되고 있다.
특히 이중에서도 에어로겔에 금속을 도입한 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 고분자 레진의 첨가제로 사용되고 있다.
그 중에서도 침상형태의 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 일정형태의 배향 효과가 있고 첨가제의 입자와 입자 사이의 계면 힘과 첨가제의 입자와 고분자 수지 사이의 계면 힘이 작용하게 됨으로써 기계적인 물성을 더욱 향상시킬 수 있는 장점이 있다.
이에, 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 고분자 레진 등의 기계적인 물성의 개선을 위해 보강제와 같은 첨가제로 사용되는 경우가 많은데, 이 때, 입자 자체의 압축강도가 대단히 중요하다. 구형의 망목구조로 구성되어 응집되어 있는 첨가제와는 다르게 입자 자체가 독립적이기 때문에 입자 자체의 강도가 곧 고분자 레진용 첨가제로 적용 시 기여할 수 있는 기본적인 물성이 되기 때문이다.
또한, 적용하는 고분자 레진과 개선하려는 물성에 따라 필요로 하는 적절한 강도 값이 있기 때문에 다양한 입자 강도 값을 조절할 수 있는 합성 방법과 그에 따라 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 중요하고, 상기의 조건을 만족하는 침상형 첨가제와 합성방법에 대한 개발이 요구되어 왔다.
이에 본 발명에서는, 고분자 레진용 첨가제로 사용되는 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조함에 있어, 침상형의 형태적인 장점을 극대화하고, 입자 자체의 강도, 즉, 입자의 압축강도를 용이하게 제어할 수 있는 신규한 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 제조방법을 개발하게 되었다.
특허공개공보 10-2010-0065692 (2010.06.17 공개)
본 발명은 상기 종래 기술의 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로서, 본 발명의 해결하고자 하는 과제는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비와 압축강도가 일정한 관계식으로 도출될 수 있는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제공하는 것으로, 상기 입자의 종횡비를 조절함으로써 입자의 압축강도를 조절할 수 있는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제공하는 것이다.
또한, 본 발명은 반응물 중 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도를 조절하여, 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비 및 압축강도가 일정한 관계식으로 도출될 수 있는 침상형 금속염 입자-실리카 복합체 입자의 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명은 상기와 같은 과제를 해결하기 위한 것으로서,
침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자로,
상기 복합입자의 압축강도 및 종횡비가 하기 수학식 1을 만족하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제공한다.
[수학식 1]
Y=-0.874X+K
상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
또한, 본 발명은, 상기의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하기 위한 방법으로,
1) 반응기 내의 산성 용액에 물유리 용액을 첨가하는 단계;
2) 상기 물유리 용액 첨가 이후 금속염을 포함하는 용액을 첨가하여 침상형 금속염 입자를 형성하는 단계; 및
3) 상기 침상형 금속염 입자가 침전된 용액에 염기성 촉매를 첨가하여 겔화시키는 단계;를 포함하며,
상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 2.0 M인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법을 제공한다.
본 발명에 따른 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비와 압축강도 사이에 일정한 관계식이 형성됨에 따라, 종횡비를 조절함으로써 입자의 압축강도 값을 예측가능한 범위로 용이하게 조절이 가능하여, 요구되는 압축강도 값에 따라, 이에 맞는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 용이하게 제조할 수 있는 효과가 있다.
또한, 본 발명의 제조방법에 의하는 경우, 저온 및 상압에서 단시간 내에 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조할 수 있어, 종래 제조방법에 비해 공정이 간단하고, 생산비용이 절감되어 생산성 및 경제성이 우수한 효과가 있다.
본 명세서에 첨부되는 다음의 도면은 본 발명의 구체적인 실시예를 예시하는 것이며, 전술한 발명의 내용과 함께 본 발명의 기술사상을 더욱 이해시키는 역할을 하는 것이므로, 본 발명은 그러한 도면에 기재된 사항에만 한정되어 해석되어서는 아니된다.
도 1은 본 발명의 실시예의 종횡비에 따른 압축강도 값을 도시한 그래프이다.
이하, 본 발명에 대한 이해를 돕기 위해 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다. 이때, 본 명세서 및 청구범위에 사용된 용어나 단어는 통상적이거나 사전적인 의미로 한정해서 해석되어서는 아니 되며, 발명자는 그 자신의 발명을 가장 최선의 방법으로 설명하기 위해 용어의 개념을 적절하게 정의할 수 있다는 원칙에 입각하여 본 발명의 기술적 사상에 부합하는 의미와 개념으로 해석되어야만 한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 압축강도 및 종횡비가 하기 수학식 1을 만족하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제공한다.
[수학식 1]
Y=-0.874X+K
상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
본 발명에 있어서, 상기 종횡비(aspect ratio)란 입자의 직경 대비 길이의 값을 의미하는 것으로, 비구형 첨가제에 있어 종횡비는 가장 기본적인 물성값으로서, 고분자 레진에 첨가시, 고분자 레진의 기계적 물성, 점도 및 가공성에 영향을 준다.
또한, 본 발명의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는, 침상형 금속염 입자; 및 상기 침상형 금속염 입자의 표면을 둘러싸며 형성되는 실리카 에어로겔;을 포함하는 것일 수 있다.
여기에서 상기 침상형 금속염 입자는 침상형의 불용성 금속염 입자일 수 있으며, 구체적으로는 황산 칼슘(CaSO4)일 수 있으며, 황산 칼슘의 황산 이온은 산성 용액으로부터 유래된 것일 수 있고, 황산 칼슘의 칼슘이온은 금속염을 포함하는 용액으로부터 유래된 것일 수 있다.
또한, 상기 실리카 에어로겔의 실리카는 실리카 전구체로부터 유래된 것일 수 있으며, 본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 실리카 전구체는 테트라메틸 오르소실리케이트(tetramethyl orthosilicate; TMOS), 테트라에틸 오르소실리케이트(tetraethyl orthosilicate; TEOS) 또는 메틸트리에틸 오르소실리케이트(methyl triethyl orthosilicate)와 같은 실리콘 함유 알콕사이드계 화합물을 사용할 수 있으며, 본 발명에 있어서, 보다 구체적으로는 물유리 용액으로부터 유래된 것일 수 있다.
본 발명의 물유리 용액은 물유리에 증류수를 첨가하고 혼합한 희석용액을 나타내는 것으로서, 실리카(이산화규소, SiO2)와 알칼리를 융해해서 얻은 규산 알칼리염인 소듐 실리케이트(sodium silicate, Na2SiO3) 수용액을 의미한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비는 3 내지 30, 구체적으로는 5 내지 25, 보다 더 구체적으로는 5 내지 15인 것일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 상기 종횡비를 만족하는 경우에 상기 수학식 1의 관계식을 만족할 수 있으며, 침상형의 장점을 살려 고분자 레진의 기계적 강도를 우수한 수준으로 개선시킬 수 있으며, 상기 종횡비가 30을 초과하면 상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 고분자 레진에 첨가제로 적용 시 압, 사출 과정 및 교반하는 임펠라 등에 따른 전단력(shear)에 의해 입자가 깨지는 문제가 더 빈번하게 발생하는 문제가 있을 수 있고, 직경이 너무 작은 침상형 입자가 형성됨에 따라 상기 수학식 1의 관계식을 만족하지 못하는 문제가 발생할 수 있고, 3보다 작은 경우에는 치수 안정성이 떨어지고, 구형에 가까운 침상형 입자가 형성되어 첨가제로 사용시 고분자 레진의 기계적 강도를 향상시키는 등의 침상형의 형태적 장점이 감소하는 문제가 발생할 수 있으며, 구형에 가까운 침상형 입자가 형성됨에 따라 상기 수학식 1의 관계식을 만족하지 못하는 문제가 발생할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비가 3 내지 30인 경우 압축강도가 18 내지 46 MPa 일 수 있으며, 구체적으로 종횡비가 5 내지 25인 경우 압축강도가 23 내지 44 MPa일 수 있으며, 보다 더 구체적으로 종횡비가 5 내지 15인 경우 압축강도가 32 내지 44 MPa 일 수 있다.
이와 같이, 본 발명에 따른 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비와 압축강도 사이에 일정한 관계식이 형성됨에 따라, 종횡비를 이용하여 압축강도 값을 제어할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면,
1) 반응기 내의 산성 용액에 물유리 용액을 첨가하는 단계;
2) 상기 물유리 용액 첨가 이후 금속염을 포함하는 용액을 첨가하여 침상형 금속염 입자를 형성하는 단계; 및
3) 상기 침상형 금속염 입자가 침전된 용액에 염기성 촉매를 첨가하여 겔화시키는 단계;를 포함하며
상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 2.0 M인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법을 제공한다. 이하 상기 본 발명의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자 제조방법을 각 단계별로 상세히 설명하기로 한다.
단계 1)
본 발명의 일 실시예에 따른 상기 단계 1)은 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 실리카 전구체를 첨가하기 위한 단계로서, 산성 용액에 물유리 용액을 첨가하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 산성 용액은 일례로 황산(H2SO4) 수용액을 사용할 수 있으며, 본 발명에 있어서, 보다 구체적으로는 60 % 황산 수용액을 사용할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 실리카 전구체는 물유리 용액, 테트라메틸 오르소실리케이트(tetramethyl orthosilicate; TMOS), 테트라에틸 오르소실리케이트(tetraethyl orthosilicate; TEOS) 또는 메틸트리에틸 오르소실리케이트(methyl triethyl orthosilicate)와 같은 실리콘 함유 알콕사이드계 화합물을 사용할 수 있으나, 본 발명에 있어서, 보다 구체적으로는 물유리 용액을 사용할 수 있다.
본 발명의 물유리 용액은 물유리에 증류수를 첨가하고 혼합한 희석용액을 나타내는 것으로서, 실리카(이산화규소, SiO2)와 알칼리를 융해해서 얻은 규산 알칼리염인 소듐 실리케이트(sodium silicate, Na2SiO3) 수용액을 의미한다.
한편, 상기 첨가된 물유리 용액은 산성 용액으로 인해 pH가 너무 낮아 겔화 반응이 일어나지 않고, 후에 첨가되는 염기성 촉매에 의해 겔화 반응이 일어나므로 침상형 금속염 입자 표면에 실리카겔이 균일하게 결합 또는 코팅되어 침상형 금속-실리카 복합 에어로겔의 입자를 형성할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 산성 용액 및 물유리 용액의 농도비는 1:0.1 내지 1:0.8, 바람직하게는 1:0.2 내지 1:0.6일 수 있다. 이 때, 산성 용액 및 물유리 용액의 농도비는 산성 용액의 농도:물유리 용액의 농도를 의미할 수 있으며, 물유리 용액의 농도는 물유리 용액 내 물유리의 농도를 의미하는 것으로 즉, 물유리 용액은 상기 수치범위 농도로 물유리를 함유하는 것일 수 있다.
상기 산성 용액 및 물유리 용액의 농도비가 1:0.1 미만인 경우 겔화반응을 유도할 수 있는 물유리 용액의 함량이 작으므로 후술하는 겔화반응 단계에서 침상형 금속염 입자 표면에 실리카 에어로겔의 구조가 제대로 형성되지 않을 수 있으며, 에어로겔이 형성되었다 하더라도 건조 시 발생하는 수축 현상을 견디지 못하고 구조가 붕괴되어 물성이 현저히 저하되는 문제가 발생할 수 있으며, 산성 용액 및 물유리 용액의 농도비가 1:0.8을 초과하는 경우 후술하는 겔화반응 단계에서 과한 겔화 반응으로 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자들이 서로 엉겨 붙어 침상형 입자 구조의 합성이 어려워지므로, 침상형의 형태의 장점을 살릴 수 없게 되는 문제가 발생할 수 있다.
단계 2)
본 발명의 일 실시예에 따른 상기 단계 2)는 침상형 금속염 입자를 형성하기 위한 단계로서, 상기 산성 용액에 물유리 용액을 첨가한 이후 금속염을 포함하는 용액을 첨가하여 이온교환반응 및 반응 온도 상승에 따른 과포화 단계를 거쳐 결정성 침전 반응을 수행하는 것을 특징으로 한다.
구체적으로 단계 1)의 산성 용액, 일례로 황산(H2SO4) 수용액의 강한 이온 교환 능력으로 인해 금속염을 포함하는 용액, 일례로 염화칼슘(CaCl2)용액과 반응하여 형성된 불용성의 금속염 입자, 일례로 황산칼슘(CaSO4)은 반응 온도 증가에 따라 용해도가 감소하게 되며 그에 따라 침상형의 중간체인 결정핵이 형성되게 되는 것이다.
본 발명에서 상기 산성 용액과 금속염을 포함하는 용액을 반응시켜 제조된 침상형의 금속염 입자는 침상형의 불용성 금속염 입자일 수 있다. 이와 달리, 본 발명의 상기 금속염을 포함하는 용액은 가용성의 금속염을 포함하고 있고, 가용성의 염이기 때문에 용액 제형으로 존재할 수 있다.
한편, 상기 금속염을 포함하는 용액의 첨가 방식과 관련하여, 한꺼번에 다량을 첨가하는 경우 황산의 SO4 2- 이온의 농도가 급격히 감소하게 되므로 결정핵을 생성하고 성장할 수 있는 충분한 시간이 확보될 수 없어 침상형 금속염 입자의 형성에 불리하므로, 적가하는 방식으로 첨가하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에서 금속염을 포함하는 용액은 금속염이 용매에 용해되어 있는 용액을 의미하는 것으로, 용매는 금속염을 충분히 용해시킬 수 있는 것이라면 특별히 제한되는 것은 아니나, 예컨대 증류수 또는 에탄올 등의 극성 용매를 사용할 수 있다.
여기에서 금속염은 금속의 염화물(chloride), 브롬화물(bromide), 요오드화물(iodide), 질산염(nitrate), 아질산염(nitrite), 아세트산염(acetate), 아황산염(sulfite), 아세틸아세토 네이트염(acetylacetoante) 및 수산화물(hydroxide)로 이루어진 군에서 선택되는 1 종 이상을 포함할 수 있으며, 금속은 특별히 제한되는 것은 아니나 칼슘(Ca)을 포함할 수 있으며, 일례로 상기 금속염은 염화칼슘 2수화물(CaCl22H2O)을 포함할 수 있다. 금속염을 포함하는 용액으로서 염화칼슘을 사용하는 경우, 다른 화합물을 사용하는 것에 비해 초기 침상형의 중간체를 형성하는 이온 교환 반응 속도에 유리한 장점이 있다. 또한, 칼슘(Ca)을 기반으로 한 침상형 첨가제는 다른 침상형 첨가제와 달리 결정구조임에도 불구하고 인체 무해하고 친환경성을 가지는 특징이 있다. 이에, 석면 대체 외장재로도 사용되며, 열적 안정성과 화학 안정성, 치수 안정성이 뛰어나 다양한 분야에 첨가제로 사용되고 있으며, 특히 안티-케이킹(anti-caking)용 첨가제, 타이어를 비롯한 고무 보강재, 고분자를 비롯한 다양한 물질의 점증제로 활용될 수 있어, 상기 칼슘은 우수한 물성으로 인해 응용분야가 다양한 특징이 있다.
이와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 산성 용액인 황산 수용액과 금속염을 포함하는 용액인 염화칼슘 용액을 반응시킴으로써, 침상형의 황산칼슘(CaSO4) 입자를 제조할 수 있다. 즉, 본 발명의 침상형 금속염 입자는 바람직하게 황산칼슘인 것일 수 있다.
한편, 본 발명의 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 침상형의 형태적 장점을 살려 본 발명이 목적하는 고분자 레진용 첨가제로서의 효과를 극대화하기 위해서는 반응물인 산성 용액, 물유리 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도를 적절히 조절할 필요가 있다. 적절한 농도의 반응물을 이용하여 금속-실리카 복합 에어로겔 입자를 제조하는 경우 고분자 레진용 첨가제에 보다 유리한 종횡비를 갖는 침상형의 입자를 형성할 수 있기 때문이다.
이에, 본 발명의 상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 2.0 M, 바람직하게는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 1.2 M인 것일 수 있다.
상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도가 0.8 M 미만으로 지나치게 저농도인 경우에는 온도 증가에 따른 과포화의 속도 및/또는 이온교환반응 속도가 감소하고, 상기의 과포화의 속도 또는 이온교환반응 속도가 느려짐에 따라 Ca(OH)2와 같은 침상형이 아닌 중간체가 생성될 수 있으며 침상형 금속염 입자의 결정핵의 성장이 어려워지므로 균일한 침상형의 금속염 입자를 형성하지 못하는 문제가 발생할 수 있고, 이에 따라 종횡비와 압축강도가 상기의 수학식 1을 만족하는 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 만들 수 없는 문제가 있다. 또한, 2.0 M 초과로 지나치게 고농도인 경우에는 농도가 높아질수록, 뭉침 현상으로 인해 형성되는 침상형 금속염 입자의 크기가 커져 최종 산물인 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 크기도 커지므로 입자의 압축강도가 작아지는 문제가 발생할 수 있으며, 아울러, 상기 입자의 결정핵의 생성이 결정핵의 성장보다 더 우세하여, 형성되는 입자가 침상형을 유지하기 어려운 문제가 발생할 수 있고, 이 경우에도 종횡비와 압축강도가 상기의 수학식 1을 만족하는 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 만들 수 없는 문제가 있다.
다시 말해, 상기의 산성 용액의 농도와 금속염을 포함하는 용액의 농도를 모두 만족함으로써, 상기의 수학식 1을 만족하는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조할 수 있다.
또한, 상기 단계 2)에서 산성 용액과 금속염을 포함하는 용액의 농도비는 1:0.5 내지 1:2, 구체적으로는 1:0.8 내지 1:1.2, 보다 더 구체적으로는 1:1일 수 있으며, 여기에서, 산성 용액과 금속염을 포함하는 용액의 농도비는 산성 용액의 농도:금속염을 포함하는 용액의 농도를 의미할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 비율에서 종횡비가 3 내지 30, 구체적으로는 5 내지 25, 보다 더 구체적으로는 5 내지 15인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 제조될 수 있고, 상기의 종횡비를 만족하는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 본 발명에 따른 종횡비와 압축강도의 관계식을 만족할 수 있기 때문에, 상기의 농도비 범위에서 수학식 1을 만족하는 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 만들 수 있다.
단계 3)
본 발명의 일 실시예에 따른 상기 단계 3)은 침상형 금속-실리카 습윤겔 복합체를 제조하기 위한 단계로서, 상기 단계 2)에서 제조된 침상형 금속염 입자(CaSO4)에 염기성 촉매를 첨가하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 염기성 촉매는 반응기에 첨가된 물유리 용액의 pH 를 증가시켜 겔화 반응을 촉진 및 완료시키는 역할을 할 수 있다.
본 발명에서 겔화는 실리카 전구체 물질로부터 망상 구조를 형성시키는 것일 수 있으며, 상기 망상 구조(network structure)는 원자 배열이 1 종 혹은 그 이상의 종류로 되어 있는 어떤 특정한 다각형이 이어진 평면 그물 모양의 구조 또는 특정 다면체의 정점, 모서리, 면 등을 공유하여 3 차원 골격구조를 형성하고 있는 구조를 나타내는 것일 수 있다.
한편, 상기 단계 3)은 반응기 내 pH가 향상됨에 따라 겔화 반응이 일어나 침상형 금속염 입자 표면에 실리카 에어로겔이 균일하게 결합 또는 코팅되어 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 형성할 수 있다.
이 때, 상기 단계 3)에서의 pH는 4 내지 10, 바람직하게는 7 내지 9일 수 있으며, 상기 수치범위를 벗어나는 경우 겔화가 용이하지 않거나, 겔화 속도가 지나치게 느려져 공정성이 저하될 우려가 있으며, 특히 10을 초과하여 높은 pH가 형성되는 경우 침상형의 금속염 입자의 표면에 실리카겔이 형성되기 보다는 구형의 실리카 에어로겔 입자가 형성되는 문제가 발생할 수 있다.
또한, 본 발명의 염기성 촉매는 구체적으로 수산화나트륨(NaOH), 수산화칼륨(KOH), 수산화칼슘(Ca(OH)2), 수산화바륨(Ba(OH)2), 수산화암모늄(NH4OH), 탄산나트륨(Na2CO3) 및 수산화마그네슘(Mg(OH)2)으로 이루어진 군에서 선택된 1 종 이상을 사용할 수 있으며, 본 발명의 경우 보다 구체적으로는 수산화암모늄 즉, 암모니아 수용액을 사용할 수 있다.
강염기를 사용하는 경우 pH가 급격히 상승하게 되어 침상형의 금속 입자의 표면에 실리카 에어로겔이 형성되기 보다는 구형의 실리카 에어로겔 입자가 형성될 가능성이 높기 때문이다. 따라서, 본 발명의 경우 염기해리상수(K)가 비교적 작은 수산화 암모늄을 사용하여, pH의 급격한 상승을 억제하여 실리카 에어로겔이 침상형 금속염 입자 입자의 표면에 균일하게 결합 또는 코팅이 되도록 할 수 있다.
한편, 본 발명과 같이 침상형 금속염 입자 표면에 물유리의 겔화 반응을 유도하는 것은 다음과 같은 세 가지 이유에서이다.
첫째로, 실제 침상형 금속염 입자를 고분자 레진에 첨가제로의 적용시 첨가제가 산성을 띄는 경우 고분자 레진의 물성에 영향을 주어 사용할 수 없고, 단순히 염기성 촉매를 투입하여 중성으로 적정을 하는 것은 침상형의 구조적인 형태를 망가뜨려 적절하지 않은 문제가 있는 바, 이러한 문제를 해결하기 위하여 침상형의 금속의 표면에 물유리의 겔화를 유도하여 첨가제가 염기성을 띄게 하기 위해서이다.
둘째로, 컴파운딩 적용 시 즉, 고분자에 첨가제로 적용하기 위하여 압, 사출 공정을 거칠 때 일정 전단력(shear)에 의해 첨가제 입자가 깨지는 문제를 감소시키기 위해 침상형 금속염 입자 입자의 강도를 개선하기 위하여 표면에 물유리의 겔화를 유도한다.
셋째, 단순히 침상형 금속염 입자의 경우는 비표면적 특성에 의한 유리한 효과를 얻을 수 없는 반면, 표면에 겔화 반응을 유도하는 경우, 비표면적 특성에 의한 유리한 효과 또한 확보할 수 있기 때문이다.
따라서, 본 발명은 고분자 레진용 첨가제로서의 사용에 적합한 침상형 금속염 입자-실리카 에어로겔 복합체를 제조하기 위하여 침상형 금속염 입자에 실리카 에어로겔이 균일하게 결합된 침상형 금속염 입자-실리카 에어로겔 복합체를 제조하는 것이다.
한편, 상기 결합은 화학적 결합 및/또는 물리적 결합을 의미하고, 바람직하게는 대부분의 결합이 물리적 결합으로 이루어진 것일 수 있다. 일례로, 침상형 금속염 입자의 표면에 실리카 에어로겔이 부착, 코팅 등의 형태로 존재하는 것일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 농도의 물유리 용액을 사용할 경우 본 발명의 제조방법에 의해 제조되는 침상형 금속염 입자-실리카 에어로겔 입자는 실리카를 총 중량 대비 10 내지 15 wt%로 함유할 수 있다.
상기와 같이 실리카를 적절한 수준으로 포함하는 경우 기계적 강도 증가 및 밀도 조절이 용이한 효과가 있어 유리할 수 있다.
한편, 상기 단계 3)의 겔화 반응은 교반을 통해 이루어질 수 있으며, 이 때 교반 속도는 100rpm 내지 300rpm, 바람직하게는 150rpm 내지 200rpm 일 수 있다.
상기 교반 속도가 100rpm 미만인 경우에는 물유리 용액 간의 뭉침 현상(aggregation)이 발생하여, 침상형 금속염 입자에 고르게 겔화가 이루어지지 않는 문제가 발생할 수 있으며, 교반 속도가 300rpm 초과하는 경우에는 충분히 성장할 수 있는 시간이 부족하여 종횡 비가 낮은 형태가 합성되고 물 유리 용액 또한 침상형태의 표면에서 Gelation이 일어나기 보다는 독립적으로 Gelation이 이루어지고 이를 통해 독립적인 구형의 실리카로 남을 수 있다.
또한, 본 발명의 제조방법에 의하는 경우, 본 발명의 단계 1) 및 단계 2)의 침상형 금속염 입자 입자를 형성하는 이온 교환 반응(또는 과포화 반응) 및 단계 3)의 겔화 반응은 고온 및 고압의 조건이 필요한 종래의 제조방법과 달리 저온 및 상압의 조건에서 단 시간 내에 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조할 수 있다.
보다 구체적으로, 본 발명의 제조방법은 70 내지 100 ℃, 보다 구체적으로는 80 내지 95 ℃의 반응 온도 및 상압, 보다 구체적으로는 1 내지 1.2 bar의 압력 조건에서 1 내지 5 시간, 보다 구체적으로는 1 내지 3 시간의 단 시간 내에 침상형의 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 합성하는 것을 특징으로 한다.
한편,'상압'이란 Normal pressure 또는 Atmospheric pressure 를 의미하는 것으로서, 별도의 오토클레이브와 같은 고압의 장치를 사용하지 아니하거나, 특별히 압력을 줄이거나 높이지 않을 때의 압력을 의미한다.
본 발명의 제조방법과 같이 특정 농도의 산성 용액, 금속염을 포함하는 용액 및 물유리 용액을 사용하는 경우, 형태적인 장점을 극대화시킬 수 있는 침상형 입자 합성이 보다 용이하여 저온 및 상압의 온화한 조건에서도 침상형의 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하는 데 걸리는 전체 공정 시간을 현저히 감소시킬 수 있기 때문이다.
따라서, 본 발명의 제조방법에 의하는 경우, 별도의 오토클레이브와 같은 고온 및 고압의 장치가 필요하지 않아 생산비용을 절감할 수 있고, 간단하면서도 보다 안전한 공정에 의해 생산이 가능하여 생산성 및 경제성이 우수하며, 균일하게 코팅된 실리카 에어로겔에 의해 고분자 레진용 첨가제로 사용함에 있어, 분산성이 증가하여 별도의 표면개질제도 필요하지 않아, 생산 비용을 절감시킬 수 있는 효과가 있다.
한편, 본 발명의 제조방법의 반응 온도가 70 ℃ 미만인 경우, 침상형의 입자가 제대로 합성되지 않거나 합성속도가 지나치게 느려 본 발명이 목적하는 시간보다 반응 시간이 증가하는 문제가 있을 수 있고, 본 발명에서 요구하는 침상형태를 형성하기 어려워 상기 수학식 1의 관계식을 만족하지 못하는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 제조될 수 있는 문제가 발생할 수 있으며, 반응 온도가 100 ℃ 를 초과하는 경우, 공정이 복잡하고 비용이 증가하여 생산성 및 경제성이 우수한 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하고자 하는 본 발명의 목적에 부합하지 않게 될 수 있다.
또한, 반응 압력이 상압보다 낮은 압력에서 수행되는 경우, 침상형의 입자가 제대로 합성되지 않거나 합성속도가 지나치게 느려 본 발명이 목적하는 시간보다 반응 시간이 증가하는 문제가 있을 수 있으며, 높은 압력에서 반응이 수행되는 경우, 고압의 고가의 장비가 필요하여 공정이 복잡해져 제조 원가가 상승하고, 생산 효율이 저하될 수 있으며, 고압의 위험한 장비 사용에 따른 안정성 측면에서 문제가 있을 수 있다.
또한, 본 발명은 에어로겔의 구조를 강화시키기 위한 것으로서, 겔화 반응 완료 후 적당한 온도에서 염기성 촉매를 첨가하고 방치하여 화학적 변화가 완전히 이루어지도록 하는 숙성(aging) 단계를 추가적으로 수행할 수 있다.
숙성 단계를 수행하는 경우, 상기 염기성 촉매에 의해 에어로겔 내에 Si-O-Si bonding 을 최대한으로 유도하여 실리카겔의 망상구조를 더욱 견고하게 만들어 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 기계적 안정성을 보다 강화시킬 수 있다. 이 경우 이후 수행될 건조 공정에서 기공 구조의 유지를 더욱 용이하게 하는 효과가 있다.
또한, 상기 숙성은 최적의 기공 구조 강화를 위하여 적절한 온도 범위에서 수행되어야 한다.
본 발명의 숙성은 30 내지 70 ℃온도에서 방치시켜 수행하는 것일 수 있다. 숙성 온도가 30 ℃ 미만인 경우, 숙성 시간이 지나치게 길어져 전체 공정 시간의 증가로 이어져 생산성이 감소하는 문제가 있을 수 있으며, 숙성 온도가 70 ℃ 초과인 경우, 증발에 의한 용매의 손실(loss)가 커져, 원재료 비용이 증가하는 문제가 있을 수 있다.
또한, 본 발명의 제조방법은 상기 단계 3) 이후 세척, 용매치환 및 건조하는 단계 중 어느 하나 이상의 단계를 더 포함할 수 있다.
본 발명의 세척은 반응 중 발생된 불순물을 제거하여 고순도의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하기 위한 것으로서, 상기 세척은 침상형 금속염 입자-실리카 복합 습윤겔 입자에 세척 용매를 첨가하고 20 분 내지 1 시간 동안 희석 및 교반하여 수행하는 것일 수 있으며, 상기 세척 용매로는 증류수 또는 알코올을 사용할 수 있다.
또한, 본 발명은 상기 숙성 단계 이외에도 건조 공정에서 기공 구조의 수축 또는 무너짐을 방지하기 위하여 건조 전 용매 치환하는 단계를 포함할 수 있다.
물유리를 이용하여 제조된 실리카 습윤겔은 기공이 용매인 물로 채워진 형태를 취하게 되며, 상기 용매를 단순히 건조하여 제거하게 되면 액상의 용매가 기상으로 기화하면서 기체/액체 계면에서의 물의 높은 표면장력으로 인한 모세관력과 용매 추출 속도 차에 의해 기공 구조의 수축 및 균열이 발생하기 쉬우며, 이는 표면적 감소 및 기공 구조의 변화를 일으키게 된다. 따라서, 상기 습윤겔의 기공 구조를 유지하기 위해서는 표면장력이 큰 물을 상대적으로 표면장력이 낮은 유기용매로 치환할 필요가 있다. 이에 본 발명은 건조 전 에탄올, 메탄올 또는 이소프로판올와 같은 극성 유기 용매로 용매치환하는 단계를 더 수행할 수 있다.
또한, 본 발명의 상기 건조 단계는 상기 침상형 금속-실리카 습윤겔 복합체에서 용매를 제거하여 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 형성하기 위한 단계로서, 100 내지 190 ℃의 온도 조건 하에서 1 내지 4 시간 동안 상압 건조하여 수행하는 것일 수 있다. 상압 건조 공정은 고압의 반응 조건 및 초임계 건조를 위한 특수한 고압 설비 등이 필요하지 않아, 공정이 간단하고 경제적인 측면이 있다.
또한, 본 발명은 상기의 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 포함하는 고분자 레진용 첨가제를 제공한다.
상기 첨가제가 포함될 수 있는 고분자 레진은 산업분야에서 일반적으로 사용되는 고분자 레진이라면 특별히 한정되지는 않으며, 일례로 폴리에틸렌, 폴리프로필렌 또는 에폭시 레진일 수 있다.
또한 본 발명의 일 실시예에 따른 상기 고분자 레진용 첨가제를 고분자에 첨가하는 경우 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 형태, 강도 및 저밀도, 비표면적 특성이 우수하여, 고분자 레진의 기계적 강도를 개선시킬 수 있는 효과가 있으며, 입자의 종횡비에 따라 압축강도 값을 제어할 수 있으므로 고분자 레진의 종류나 고분자 레진의 활용분야에 따라 요구되는 압축강도 값으로 용이하게 조절하여 최적의 물성을 가지는 첨가제로 제조하여 사용할 수 있으므로 활용도가 높은 효과가 있다.
이하, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
실시예 1
반응기에 2.0 M 의 황산 수용액에, 0.67 M의 물유리 용액을 천천히 적가하여 교반을 시작한다. 이후 2.0 M의 염화칼슘 2수화물(CaCl2·2H2O)을 천천히 적가(dropwise)하여 이온교환 반응을 수행하였다. 수십 초 내에 하얀 침전물(침상형 금속염 입자)이 발생하는 것을 확인하고, 염기 촉매로 암모니아 수용액(NH4OH, 약 30% 용액)를 반응기 내 pH가 약 7.5가 되도록 천천히 적가하여 상기 침상형 금속염 입자 표면에 겔화 반응을 유도하여 침상형 금속염 입자-실리카 습윤겔 복합체를 제조하였다. 한편, 상기 이온교환반응에 의한 결정화 반응 및 겔화 반응은 2 시간 동안 90 ℃ 및 1.0 bar의 조건에서 수행하였다.
이후, 불순물을 제거하기 위하여 증류수로 4 회 세척하고, 에탄올을 통해 용매 치환 후, 150 ℃ 의 온도에서 4 시간 동안 상압 건조하여 최종적으로 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하였다.
실시예 2 내지 5
상기 실시예 1에서, 하기 표 1에 기재된 조건만을 달리한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하였다.
비교예 1 내지 비교예 5
상기 실시예 1에서, 하기 표 1에 기재된 조건만을 달리한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하였다.
반응물의 농도 종횡비 압축강도
(MPa)		 수학식 1에 따라 계산된 압축강도(MPa)
산성 용액 (M) 물유리 용액 (M) 금속염 포함 용액 (M)
실시예 1 2.0 0.67 2.0 5 41.8 40.74~43.74
실시예 2 1.5 0.5 1.5 10 37.8 36.37~39.37
실시예 3 0.8 0.27 0.8 15 34.5 32~35
실시예 4 1.0 0.33 1.0 20 29.1 27.63~30.63
실시예 5 1.25 0.42 1.25 25 24.3 23.26~26.26
비교예 1 0.7 0.23 0.7 17 10.5 30.25~33.25
비교예 2 0.5 0.17 0.5 15 10.1 32.0~35.0
비교예 3 2.3 0.77 2.3 4 45.9 41.61~44.61
비교예 4 2.5 0.83 2.5 5 49.3 40.74~43.74
비교예 5 3.0 1.0 3.0 - - -
실험예 : 종횡비에 따른 압축강도 측정
1) 종횡비 측정
상기 실시예 및 비교예에서 제조한 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비를 측정하였으며, 평균값을 계산하여 그 결과를 상기 표 1에 기재하였다.
2) 압축강도 측정
MCT(micro compression tester)-211 미립자 미소압축 시험기를 이용하여 상기 실시예 및 비교예에서 제조한 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합체의 압축강도(MPa)를 측정하여 그 결과를 상기 표 1 및 도 1에 기재하였다. (대물렌즈: x10, 접안렌즈: x10, 변위측정: 0~10㎛)
상기 표 1에서 보는 바와 같이, 본 발명의 실시예 1 내지 5는 반응물 중 산성용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도를 0.8 M 내지 2.0 M로 조절함으로써 종횡비가 변경됨에 따라 일정한 비율로 변경되는 압축강도 값을 가지는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조할 수 있다. 또한, 실시예에서 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비가 작아질수록 압축강도가 큰 폭으로 증가하는 것을 확인할 수 있다.
또한, 이는 도 1을 통해서도 확인할 수 있는데, 도 1은 종횡비에 따른 압축강도를 도시한 그래프로, 실시예에서 제조된 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비가 변경됨에 따라 일정한 비율로 압축강도 값이 변경되는 것을 확인할 수 있으며, 이 일정한 비율은 하기 수학식 1로 도출되는 것을 확인할 수 있다.
[수학식 1]
Y=-0.874X+K
상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
반면, 비교예 1 내지 5의 경우, 반응물 중 산성용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도가 0.8 내지 2.0 M를 벗어남에 따라 상기 수학식 1의 관계식을 만족하지 못하는 것을 확인할 수 있고, 구체적으로 상기 산성용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도가 0.8 M 미만인 경우에는 종횡비에 관계 없이 약 10 MPa의 압축강도를 가지는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 제조되며, 상기 농도가 2.0 M을 초과하는 경우에는 종횡비에 관계 없이 압축강도가 45 MPa를 초과하여 일관성을 보이지 않는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 제조되는 것을 확인할 수 있다. 또한, 비교예 5와 같이 반응물 중 산성용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도가 3.0 M인 경우에는 반응물의 농도가 너무 높아 침상형의 금속-실리카 에어로겔 복합입자가 합성되지 못하여 종횡비 등의 값이 측정되지 않는 것을 확인할 수 있다. 이는 반응물의 농도가 지나치게 고농도임에 따라 입자 형성 중 뭉침 형상이 발생할 수 있고, 입자의 결정 핵의 생성이 성장보다 우세하여 침상형태를 합성하지 못하는 것으로 확인된다.
이와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비를 조절함으로써 상기 입자의 압축강도를 예측가능한 범위로 용이하게 조절할 수 있음을 알 수 있고, 종횡비가 작아짐에 따라 비교적 큰 압축강도 값을 가지는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조할 수 있음을 확인할 수 있다.
전술한 본 발명의 설명은 예시를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형이 가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (15)

  1. 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자로,
    상기 복합입자의 압축강도 및 종횡비가 하기 수학식 1을 만족하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자:
    [수학식 1]
    Y=-0.874X+K
    상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는,
    침상형 금속염 입자; 및
    상기 침상형 금속염 입자의 표면을 둘러싸며 형성되는 실리카 에어로겔;을 포함하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 침상형 금속염 입자는 황산칼슘(CaSO4)인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비가 3 내지 30인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비가 3 내지 30인 경우 압축강도 18 MPa 내지 46 MPa인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자.
  6. 1) 반응기 내의 산성 용액에 물유리 용액을 첨가하는 단계;
    2) 상기 물유리 용액 첨가 이후 금속염을 포함하는 용액을 적가하며 첨가하여 침상형 금속염 입자를 형성하는 단계; 및
    3) 상기 침상형 금속염 입자가 침전된 용액에 염기성 촉매를 첨가하여 겔화시키는 단계;를 포함하며,
    상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 2.0 M인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  7. 제6항에 있어서,
    하기의 수학식 1을 만족하는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자를 제조하는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법:
    [수학식 1]
    Y=-0.874X+K
    상기 수학식 1에서, Y는 압축강도(MPa)이며, X는 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 종횡비며, K는 45.11 내지 48.11 이다.
  8. 제6항에 있어서,
    상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도는 각각 독립적으로 0.8 M 내지 1.2 M 인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  9. 제6항에 있어서,
    상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도비는 1:0.5 내지 1:2인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  10. 제6항에 있어서,
    상기 산성 용액 및 금속염을 포함하는 용액의 농도비는 1:0.8 내지 1:1.2인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  11. 제6항에 있어서,
    상기 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자는 종횡비가 3 내지 30인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  12. 제6항에 있어서,
    상기 산성 용액 및 물유리 용액의 농도비는 1:0.1 내지 1:0.8인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  13. 제6항에 있어서,
    상기 단계 1) 내지 단계 3)은 70 내지 100 ℃의 온도 조건에서 실시되는 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  14. 제6항에 있어서,
    상기 금속염을 포함하는 용액의 금속은 칼슘(Ca)인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
  15. 제6항에 있어서,
    상기 산성 용액은 황산(H2SO4) 수용액인 것인 침상형 금속-실리카 에어로겔 복합입자의 제조방법.
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