KR102292675B1 - 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품 및 그 준비 방법 - Google Patents

알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품 및 그 준비 방법 Download PDF

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Abstract

알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크(steel welding blank)를 이용한 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품(steel welding component). 상기 용접 블랭크는 강재 기판(1) 및 코팅들(2,2')로 구성되며; 상기 코팅(2)은 상기 기판(1)과 접하는 금속간 화합물 합금층(21) 및 금속간 화합물 합금층(21) 상의 금속 합금층(22); 을 포함하고, 상기 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 상기 용접 블랭크의 용접될 영역(3) 내의 상기 코팅(2)은 완전히 제거되고, 제거되는 용접될 상기 영역(3)내의 상기 코팅의 측면의 상기 코팅(2)의 단부면(23)은 상기 용접심(welding seam)과 평행한 상기 기판(1)의 표면(11)에 수직인 평면과 β의 각도를 가지며, β는 0-80°이다. 또한, 상기 강재 용접 부품의 용접 및 준비 방법이 제공된다. 상기 방법에 의해 제조된 상기 강재 용접 블랭크는 핫-스탬프 용접 조인트(hot-stamped welded joint)의 인장 강도(tensile strength), 연신율(elongation) 및 내식성(corrosion resistance)을 보장한다.

Description

알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품 및 그 준비 방법
본 발명은 용접 부품의 제조와 관련되고, 특히 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품 및 그 준비 방법에 관한 것이다.
최근 몇 년간, 고강도를 유지하면서 두께를 얇게 하는 것, 에너지 절약 및 배출 가스 저감은 자동차 산업의 주된 발전 추세였다. 핫프레스(hot press)는 제품의 고강도를 달성하기 위한 열처리 및 고온성형을 결합하여 높은 제품 보강을 달성하는 일반적인 방법이다. 레이저 테일러-용접 블랭크(laser tailor-welded blanks)의 핫프레스는 차체의 부품 수를 줄일 수 있고 무게를 줄이면서 제조 정밀도를 향상시킬 수 있다.
일반적인 레이저 테일러-용접 핫프레스(laser tailor-welded hot press) 제품들은 A-필러(pillar), B-필러, C-필러, 중간 채널 및 다른 안전 구조 부품을 포함한다. 이들 핫프레스 제품들은 고강도, 복잡한 형태, 좋은 성형성, 높은 크기 정확도, 작은 반발력, 이종 강도 및 이종 두께의 특성을 갖는다. 핫프레스를 위한 강재의 표면 상태는 부품의 사용 상태에 따라 베어 보드(bare board)와 코팅 강판으로 나뉜다. 코팅을 갖는 핫-스탬프 강판은 베어 보드에 대한 핫프레스 이후에 숏 피닝(shot peening)을 제거할 수 있기 때문에 점점 더 주목을 받고 있다. 가장 일반적으로 사용되는 열 성형 강재는 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 핫-스탬프 강재 및 아연 기반 코팅을 갖는 핫-스탬프 강재이다. 아연 기반 코팅은 기판으로 확장되는 균열을 유발할 수 있기 때문에, 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 핫-스탬프 강재가 더 일반적으로 사용된다. 그러나, 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재가 용접되는 경우, 상기 코팅은 용접열에 의해 용융풀(molten pool)로 녹여져 부서지기 쉽고 단단한 금속간 화합물(Fe3Al、Fe2Al5、FeAl3)을 형성한다. 용접 후 열처리 동안 상기 금속간 화합물은 더 성장하여 용접조인트의 강도 및 연성이 현저하게 감소된다.
중국 특허 CN101426612A는 알루미늄-실리콘 코팅을 원료로 만들어지고 프리코팅(pre-coating)으로서 금속간 화합물만을 포함하는 용접 블랭크의 제조방법을 개시했다. 구체적으로, 과량의 알루미늄이 용융풀로 녹는 것을 방지하기 위해 상기 코팅내의 상기 알루미늄 합금 층이 제거되고, 상기 코팅내의 상기 금속간 화합물 층은 유지되며; 그 후 상기 용접 블랭크는 용접되고 핫스탬프 된다. 상기 특허는 상기 코팅의 상기 합금층을 제거했지만, 상기 금속간 화합물 층이 유지되기 때문에(유지되는 두께는 3~10 μm), 코팅으로부터 온 요소는 여전히 용접심(welding seam)으로 유입될 것이고, 부적절하게 제어되는 경우 용접 성능은 저하된다. 또한 수 μm의 코팅을 유지하는 것은 안정적으로 실행하기가 매우 어렵기에, 생산에 있어서 위험을 증가시킨다.
본 발명의 목적은 핫프레스 이후 상기 용접 조인트의 인장강도, 연신율 및 내식성을 보장하는 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품 및 상기 강재 용접 부품을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명의 기술적 해결 방법은 다음과 같다:
알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크(steel welding blank)로서, 강재 기판 및 코팅들로 구성되고; 상기 코팅은 상기 기판과 접하는 금속간 화합물 합금층 및 상기 금속간 화합물 합금층 상의 금속 합금층을 포함하고; 상기 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 상기 용접 블랭크의 용접될 영역내의 상기 코팅이 완전히 제거되고 제거되는 용접될 상기 영역내의 상기 코팅의 측면상의 상기 코팅의 단부면은 상기 용접심(welding seam)과 평행한 상기 기판의 표면에 수직인 평면에 대해 β의 각도를 가지며, 상기 β는 0-80°, 바람직하게는 β는 5~60°이다.
바람직하게는, 상기 코팅이 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역은 0.4mm 내지 1.2mm의 폭을 가지며; 바람직하게는 0.5mm 내지 1.0mm 또는 0.6mm 내지 0.8mm이다.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 기판은 다음과 같은 중량 백분율 구성을 포함한다: C: 0.08-0.8%, Si: 0.05-1.0%, Mn: 0.1-5%, P<0.3%, S<0.1%, Al<0.3%, Ti<0.5%, B: 0.0005-0.1%, Cr: 0.01-3%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 기판은 다음과 같은 중량 백분율 구성을 포함한다: C: 0.1-0.6%, Si: 0.07-0.7%, Mn: 0.3-4%, P<0.2%, S<0.08%, Al<0.2%, Ti<0.4%, B: 0.0005-0.08%, Cr: 0.01-2%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 기판은 다음과 같은 중량 백분율 구성을 포함한다: C: 0.15-0.5%, Si: 0.1-0.5%, Mn: 0.5-3%, P<0.1%, S<0.05%, Al: <0.1%, Ti: <0.2%, B: 0.0005-0.08%, Cr: 0.01-1%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 코팅은 순수한 알루미늄 또는 알루미늄 합금으로 만들어진다.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 기판은 0.5mm 내지 3mm의 두께를 갖는다.
본 발명의 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 부품은 얻어지고 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크는 상기 코팅이 완전히 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내에서의 용접에 의해 테일러-용접된다.
본 발명의 알루미늄 또는 알루미늄 합금의 강재 용접 부품을 제조하는 방법에 있어서, 상기 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크는 용접 조인트를 형성하기 위해 상기 코팅이 완전히 제거되는 상기 강재 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내에서의 용접에 의해 테일러-용접되고; 일 부분(a part)은 핫프레스에 의해 얻어지고, 상기 코팅은 상기 강재 기판의 부식 방지 및 탈탄 보호를 위해 상기 핫프레스 공정 동안 완전히 금속간 화합물로 전환되고; 오스테나이트화(austenitizing) 이후, 상기 부분의 실제 원하는 기계적 특성의 관점에서, 냉각을 위하여 상기 기판 내에서 급냉(quenching)에 의한 마르텐사이트 변태(martensite transformation)의 임계 속도보다 큰 냉각률이 선택된다.
바람직하게는, 상기 용접은 레이저 용접이고, 바람직하게는 필러 와이어(filler wire)를 갖는 레이저 용접이다.
바람직하게는, 상기 강재 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 용접될 상기 영역내의 상기 코팅은 레이저 어블레이션(laser ablation)에 의해 제거된다.
바람직하게는, 상기 강재 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 용접될 상기 영역내의 상기 코팅은 기계적 박리(mechanical exfoliation)에 의해 제거된다.
본 발명의 상기 강재 접합 블랭크를 용접하기 전에, 상기 강재 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서 용접될 영역 내의 상기 코팅은 완전히 제거되고, 제거되는 상기 코팅의 측면의 상기 코팅의 단부면은 상기 용접심에 평행한 상기 기판의 표면과 수직인 평면과 β의 각도를 갖는다.
상기 각도 β는 상기 코팅이 제거되는 상기 모서리(edge)에서 두께 구배(thickness gradient)의 섹션을 형성하는 것을 가능하게 한다. 상기 섹션은 좁지만, 용접 열 순환으로 인해 상기 코팅 금속이 용융풀로 녹는 것 또는 용접열 영향부에 축적되는 것을 효과적으로 방지하는 것이 가능하다.
상술한 것처럼, 본 발명은 상기 완전히 제거되는 코팅의 상기 각도 및 상기 폭 설계에 의해 상기 코팅 금속이 용융풀로 녹지 않도록 보장하여, 코팅 금속이 용융풀로 녹는 것 때문에 쉽게 부러지고 단단한 금속간 화합물(Fe3Al、Fe2Al5、FeAl3)을 형성하는 것과 같은 종래 기술에서의 문제점이 해결되고, 용접 후 열처리 동안 금속간 화합물의 성장 때문에 용접 조인트의 강도 및 연성이 감소되는 문제점도 또한 해결이 된다.
도면 1은 상기 강재 용접 블랭크의 용접될 영역내의 상기 코팅이 완전히 제거된 이후 본 발명의 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크의 도식도이다.
도면 2는 레이저 빔으로 완전히 디플레이팅(deplating) 한 이후 본 발명의 상기 강재 용접 블랭크 내의 용접될 상기 영역의 금속표면확대도(metallographic view)이다.
도면 3은 기계로 완전히 디플레이팅한 이후 본 발명의 상기 강재 용접 블랭크 내의 용접될 상기 영역의 금속표면확대도이다.
도면 4는 본 발명의 핫프레스 이후 상기 레이저 테일러-용접 조인트(laser tailor-welded joint)의 금속표면확대도이다.
본 발명의 상기된 목적, 특징 및 이점을 보다 명확하게 하기 위해, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 구체적인 실시예가 아래에 자세하게 설명된다. 본 발명은 아래의 특정 실시예에 한정되지 않는다는 것을 유의해야 한다. 본 발명은 이하의 실시예에서 나타난 사상으로부터 당업자들에게 이해될 것이다. 본 출원의 기술 용어는 본 발명의 사상에 기초하여 넓게 이해되어야 한다.
도면 1에 나타나듯이, 본 발명의 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크는 강재 기판 (1) 및 코팅들 (2, 2')로 이루어지고; 상기 코팅 (2) (예시로서 코팅 (2)을 택하면 아래와 같음)은 상기 기판(1)에 접하는 금속간 화합물 합금층 (21) 및 상기 금속간 화합물 합금층 (21) 상의 금속 합금층 (22); 을 포함하고 상기 강재 용접 블랭크의 상기 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 상기 용접 블랭크의 용접될 영역 (3) 내의 상기 코팅 (2) 은 완전히 제거되고, 제거되는 용접될 상기 영역 (3) 내의 상기 코팅의 측면의 상기 용접 블랭크의 상기 코팅 (2) 의 단부면 (23)은 상기 용접심과 평행한 상기 기판 (1) 의 표면 (11) 에 수직인 평면 (100)과 β의 각도를 가지며, β는 0-80 °, 바람직하게는 β는 5~60 ° 이다.
코팅 (2)의 제거 효과는 오프라인 현미경 모니터링에 의해 확인될 수 있다. 상기 디플레이팅 동작의 효과는 온라인 광학 검사에 의해 또한 빠르게 확인될 수 있다. 상기 코팅의 상기 금속 합금층 (22) 또는 상기 금속간 화합물층 (21) 및 상기 기판 (1)은 빛에 대한 반사율에 큰 차이가 있다. 따라서, 분광계로 반사율 또는 방사율을 측정하여 상기 디플레이팅 동작은 모니터링 될 수 있다. 구체적으로, 상기 코팅이 제거된 상기 영역은 광원에 의해 조명되고 광학센서에 의해 지시된다; 상기 측정값은 상기 반사된 에너지에 대응하고; 상기 값은 상기 코팅 및 상기 기판 (1) 의 상기 합금층 (22) 및 상기 금속간 화합물층 (21) 의 반사율 또는 방사율의 레퍼런스 값과 비교되어 상기 디플레이팅 동작의 깊이가 표준수준인지 여부를 모니터링 한다.
상기 코팅이 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 (3) 의 폭 W 은 0.4mm 내지 1.2mm; 바람직하게는 0.5mm 내지 1.0mm 또는 0.6mm 내지 0.8mm이다.
바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 코팅 (2) 은 순수한 알루미늄 또는 알루미늄 합금으로 만들어진다. 바람직하게는, 상기 용접 블랭크의 상기 기판 (1) 은 0.5mm 내지 3mm의 두께 H를 갖는다.
예 1
알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 1.2mm 강판은 레이저-블랭크(laser-blanked)되어 240mm×110mm의 블랭크가 되었고, 상기 핫 디핑 용액(hot dipping solution)의 조성은: Si: 8.5%, Fe: 2.6% 및 나머지는 Al 및 고유 불순물이었다. 레이저 테일러-용접 이전에, 용접 블랭크를 준비하기 위한 4가지의 상이한 방법이 사용되었다:
방법1(본 발명에 따름): 0.6mm의 폭을 갖는 알루미늄-실리콘 코팅은 레이저 어블레이션에 의해 240mm 길이의 상기 블랭크의 양 측면으로부터 제거되었다. β=45°. 850W의 정격 출력, 30ns의 펄스 폭 및 23kHz의 펄스 주파수를 갖는 단펄스, 고평균출력 레이저가 사용되었고, 상기 강판에 대한 광스폿(light spot)의 이동 속도는 8m/min이었다. 도면 2는 완전히 디플레이팅한 이후 상기 강판의 표면 상태를 보여준다.
방법 2(본 발명에 따름): 0.8mm의 폭을 갖는 알루미늄-실리콘 코팅은 정밀 스크래핑(scraping) 장비를 이용하여 240mm 길이의 상기 블랭크의 양 측면으로부터 제거되었다. β=45°. 도면 3은 이 방법에 의해서 상기 코팅이 제거된 이후 상기 강판의 모서리(edge)를 보여준다.
방법 3(본 발명에 따르지 않음): 상기 금속간 화합물층이 유지되는 동안, 0.6mm의 폭을 갖는 상기 코팅 내의 알루미늄 합금층은 레이저 어블레이션에 의해서 240mm 길이의 상기 블랭크의 양 측면으로부터 제거되었다.
방법 4(본 발명에 따르지 않음): 어떠한 처리 없이 레이저 테일러-용접은 용접될 상기 모서리 상에 직접 수행된다.
아래 설명된 상기 용접 공정에 따라, 상기 위의 블랭크는 레이저 테일러-용접되었다. 용접 출력은 4 kW, 용접 속도는 11.75 m/min, 상기 이음판(splice plate)의 예비 갭은 0 mm, 디포커싱 양(defocusing amount)은 0 mm 및 용접 이후 상기 용접 조인트는 약 1.0 mm의 폭을 갖는 비코팅-금속 영역을 갖는다.
그 후, 상기 테일러-용접 블랭크는 투수 금형(water-passing mold) 내에서 가열 온도 930 °C, 가열 시간 3분 및 압력 유지 시간 10초로 핫 스탬프 및 급냉되었다. 상기 위의 열 사이클 이후, 상기 테일러-용접 블랭크는 완전히 오스테나이트화 되었다. 가열 동안, 상기 코팅 내의 상기 원자들은 상기 강재 내의 상기 원자들과 잘 섞였고, 원래의 코팅 모두를 원래의 코팅의 두께보다 더 두꺼운 두께를 갖는 금속간 화합물층으로 변형시킨다. 또한, 상기 금속간 화합물층은 높은 녹는점 및 높은 경도를 가져, 상기 가열 단계 및 상기 압력 유지 단계 동안 상기 기판이 산화되고 탈탄되는 것을 방지한다. 상기 금형 내에서의 압력 유지 동안, 상기 테일러-용접 블랭크는 마르텐사이트 변태(martensite transformation)를 겪었고, 최종적으로 1450 MPa보다 큰 인장강도를 갖는 용접된 부품이 얻어졌다.
그 후, 상기 용접 조인트의 성능은 표 1에 따라 평가되었다.
방법 용접 조인트 내부의 깨지기 쉬운 금속간 화합물* 조인트의 인장강도(MPa)** 조인트의 연신율(%)** 조인트의 내식성 ***
1 없음 >1450 >4% 적격
2 없음 >1450 >4% 적격
3 없음 >1450 ≥4% 적격
4 존재 1054 ≤1% 부적격
*금속간 화합물의 존재를 결정하기 위한 상기 용접 표면에 수직인 상기 용접심의 단면의 전자 현미경 분석;
** 상기 조인트의 인장강도 및 연신율은 명목폭(nominal width) 12.5 mm 및 최초 표점거리 50 mm를 갖는 표준 인장 시험편을 이용하여 시험되었다.
***내식성 시험은 DIN50021, DIN50017, DIN50014에 따라 수행되었다.
예 2
알루미늄 합금 코팅을 갖는 1.2mm 강판은 레이저-블랭크되어 240mm X 110mm의 블랭크가 되었고, 상기 핫 디핑 용액의 조성은: Si: 8.5%, Fe: 2.6% 및 나머지는 Al 및 고유 불순물이었다.
레이저 테일러-용접 전에, 다음 방법(본 발명에 따름)은 상기 코팅을 제거하기 위해 사용되었다: 0.6 mm의 폭을 갖는 알루미늄-실리콘 코팅은 레이저 어블레이션에 의해 240 mm 길이의 상기 블랭크의 양 측면으로부터 제거되었다. 850W의 정격 출력, 30ns의 펄스 폭 및 23kHz의 펄스 주파수를 갖는 단펄스, 고평균출력 레이저가 사용되었고, 상기 강판에 대한 광스폿(light spot)의 이동 속도는 8m/min이었다. 총 5세트의 샘플 블랭크가 준비되었다. 그러나, 표 2에 나타난 것처럼, 블랭크 각 세트(본 발명을 따름)의 상기 β 각은 상이하다는 것을 유의해야 한다.
그 후, 상기 용접 조인트의 성능은 표 2에 따라 평가되었다.
셋트 번호 β 각 조인트의 인장강도 (MPa)* 조인트의 연신율 (%)* 조인트의 내식성**
1 5 1532 5.9 적격
2 15 1523 5.7 적격
3 30 1507 5.3 적격
4 45 1489 4.7 적격
5 60 1456 4.2 적격
* 상기 조인트의 인장강도 및 연신율은 명목폭(nominal width) 12.5 mm 및 최초 표점거리 50 mm를 갖는 표준 인장 시험편을 이용하여 시험되었다.
**내식성 시험은 DIN50021, DIN50017, DIN50014에 따라 수행되었다.

Claims (13)

  1. 강재 기판 및 코팅들로 구성된 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크에 있어서,
    상기 코팅은 상기 기판에 접하는 금속간 화합물 합금층 및 상기 금속간 화합물 합금층 상의 금속 합금층을 포함하고
    상기 용접 블랭크의 코팅 표면들 중 적어도 하나에서, 상기 용접 블랭크의 용접될 영역 내의 상기 코팅은 완전히 제거되고, 제거되는 용접될 상기 영역 내의 상기 코팅의 측면상의 상기 코팅의 단부면은 용접심과 평행한 상기 기판의 표면과 수직인 평면과 β의 각도를 가지고, β는 5-60°이고,
    상기 코팅이 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역은 0.6 mm 내지 1.0 mm의 폭을 갖는
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  2. 제1 항에 있어서,
    상기 코팅이 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역은 0.6 mm 내지 0.8 mm 의 폭을 갖는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  3. 제1 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 기판은 0.5 mm 내지 3 mm의 두께를 갖는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  4. 제1 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 기판은 중량백분율로 다음 구성 C: 0.08-0.8%, Si: 0.05-1.0% Mn: 0.1-5%, P<0.3%, S<0.1%, Al<0.3%, Ti<0.5%, B: 0.0005-0.1%, Cr: 0.01-3%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  5. 제1 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 기판은 중량백분율로 다음 구성 C: 0.1-0.6%, Si: 0.07-0.7%, Mn: 0.3-4%, P<0.2%, S<0.08%, Al<0.2%, Ti<0.4%, B: 0.0005-0.08%, Cr: 0.01-2% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  6. 제1 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 기판은 중량백분율로 다음 구성 C: 0.15-0.5%, Si: 0.1-0.5%, Mn: 0.5-3%, P<0.1%, S<0.05%, Al<0.1%, Ti<0.2%, B: 0.0005-0.08%, Cr: 0.01-1% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  7. 제1 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 코팅은 순수 알루미늄 또는 알루미늄 합금으로 만들어진,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 블랭크.
  8. 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품에 있어서,
    제1 항 내지 제7 항 중 어느 한 항에 따르는 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크는 상기 코팅이 완전히 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내에서의 용접에 의해 테일러-용접(tailor-welded)되는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품.
  9. 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법에 있어서,
    제1 항 내지 제7 항 중 어느 한 항에 따르는 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 상기 강재 용접 블랭크는 용접 조인트를 형성하기 위해 상기 코팅이 완전히 제거되는 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내에서의 용접에 의해 테일러-용접되고,
    일 부분(a part)은 핫프레스에 의해 얻어지고,
    냉각을 위하여 상기 기판 내에서 급냉(quenching)에 의한 마르텐사이트 변태(martensite transformation)의 임계속도보다 큰 냉각률이 선택되는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법.
  10. 제9 항에 있어서,
    상기 용접 블랭크의 상기 코팅표면들 중 적어도 하나에서, 상기 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내의 상기 코팅은 레이저 어블레이션(laser ablation)에 의해 제거되는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법.
  11. 제9 항에 있어서,
    상기 강재 용접 블랭크의 상기 코팅표면들 중 적어도 하나에서, 상기 강재 용접 블랭크의 용접될 상기 영역 내의 상기 코팅은 기계적 박리(mechanical exfoliation)에 의해 제거되는,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법.
  12. 제9 항에 있어서,
    상기 용접은 레이저 용접인,
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법.
  13. 제9 항에 있어서,
    상기 용접은 필러 와이어(filler wire)를 갖는 레이저 용접인
    알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅을 갖는 강재 용접 부품을 제조하는 방법.
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