KR102246750B1 - 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도 - Google Patents

냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도 Download PDF

Info

Publication number
KR102246750B1
KR102246750B1 KR1020187034124A KR20187034124A KR102246750B1 KR 102246750 B1 KR102246750 B1 KR 102246750B1 KR 1020187034124 A KR1020187034124 A KR 1020187034124A KR 20187034124 A KR20187034124 A KR 20187034124A KR 102246750 B1 KR102246750 B1 KR 102246750B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
less
weight
temperature
rolled
Prior art date
Application number
KR1020187034124A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20180132930A (ko
Inventor
미셸 솔레르
로드리게스 이안 알베르토 수아소
디에고 칼데론 이레네 데
Original Assignee
아르셀러미탈
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 아르셀러미탈 filed Critical 아르셀러미탈
Publication of KR20180132930A publication Critical patent/KR20180132930A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102246750B1 publication Critical patent/KR102246750B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C21D8/0284—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0468—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것으로, 0.6 < C < 1.3 중량%, 15 ≤ Mn < 35 중량%, 6.0 ≤ Al < 15 중량%, Si ≤ 2.40 중량%, S ≤ 0.015 중량%, P ≤ 0.1 중량%, N ≤ 0.1 중량%, 가능하게는 각각 최대 3 % 의 양으로 Ni, Cr 및 Cu 중에서 선택된 하나 이상의 선택적 원소들, 및 가능하게는 최대 2.0 % 의 누적된 양으로 B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo 및 W 중에서 선택된 하나 이상의 원소들, 철 및 세공으로부터 기인하는 불가피한 불순물로 만들어진 조성물의 잔부를 포함하고, 상기 강 시트의 미세조직은 적어도 0.1 % 의 입내 kappa 카바이드, 선택적으로 최대 10 % 의 과립형 페라이트를 포함하고, 잔부는 오스테나이트로 만들어지고, 적어도 80 % 의 상기 kappa 카바이드는 30 nm 미만의 평균 크기를 가지고, 상기 오스테나이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는 각각 6 ㎛ 미만 및 1.5 ~ 6 이고, 상기 페라이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는, 존재할 경우, 각각 5 ㎛ 미만 및 3.0 미만이다. 또한, 본 발명은 제조 방법 및 차량 부품을 제작하기 위한 그레이드의 사용에 관한 것이다.

Description

냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도
본 발명은 주로 오스테나이트를 포함하는 미세조직을 나타내는 저밀도 강 시트에 관한 것이다. 본 발명에 따른 강 시트는 특히 랜드 모터 차량과 같은 차량용 안전 또는 구조 부품의 제조에 매우 적합하다.
환경 규제는 자동차 제조사들이 그들 차량의 CO2 배출을 지속적으로 감소시키도록 강요하고 있다. 이를 위해서, 자동차 제조사들은 여러가지 옵션들을 가지고, 그 중 주요 옵션들은 차량의 중량을 감소시키거나 차량 엔진 시스템의 효율을 개선하는 것이다. 두 가지 접근법들의 조합에 의해 종종 진전이 이루어진다. 본 발명은 첫 번째 옵션, 즉 모터 차량의 중량 감소와 관련된다. 이러한 매우 특정한 분야에서, 두 가지 방향 (two-track) 의 대안예가 있다:
첫 번째 방향은 강의 기계적 강도 레벨을 증가시키면서 강의 두께를 감소시키는 것으로 이루어진다. 불행하게도, 이 해결책은, 기계적 강도 증가와 관련된 연성의 불가피한 손실은 물론이고 특정 자동차 부품의 강성의 엄청난 (prohibitive) 감소 및 탑승자에게 불편한 조건들을 조성하는 청각적 문제의 발생으로 인해 한계가 있다.
두 번째 방향은, 강을 보다 가벼운 다른 금속과 합금함으로써 강의 밀도를 감소시키는 것으로 이루어진다. 이러한 합금들 중에서, 저밀도 합금은 유리한 (attractive) 기계적 특성 및 물리적 특성을 가지면서 중량을 크게 감소시킬 수 있다.
특히, US 2003/0145911 는 양호한 성형성 및 높은 강도를 가지는 Fe-Al-Mn-Si 경강을 개시한다. 하지만, 이러한 강의 최대 인장 강도는 800 MPa 를 초과하지 못하고, 이는 모든 종류의 기하학적 형상의 부품들에 대해 저밀도를 충분히 이용하는 것을 허용하지 않는다.
그러므로, 본 발명의 목적은 7.2 미만의 밀도, 적어도 1000 MPa 의 최대 인장 강도 및 적어도 900 MPa 의 항복 강도를 나타내는 강 시트를 제공하는 것이다.
바람직한 실시형태에서, 본 발명에 따른 본 발명에 따른 강 시트는 7.1 이하, 7.0 이하의 밀도, 적어도 1100 MPa 의 최대 인장 강도, 및 적어도 1000 MPa 의 항복 강도를 나타낸다.
이러한 목적은 청구항 1 에 따른 강 시트를 제공함으로써 달성된다. 또한, 강 시트는 청구항 2 내지 청구항 7 의 특징들을 포함할 수 있다. 다른 목적은 청구항 8 내지 청구항 12 에 따른 방법에 의해 달성된다. 다른 양태는 청구항 13 내지 청구항 15 에 따른 부품 또는 차량을 제공함으로써 달성된다.
본원발명의 청구항 1 은, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트로서, 0.6 < C < 1.3 중량%, 15.0 ≤ Mn < 35 중량%, 6.0 ≤ Al < 15 중량%, Si ≤ 2.40 중량%, S ≤ 0.015 중량%, P ≤ 0.1 중량%, N ≤ 0.1 중량%, 가능하게는 각각 최대 3 % 의 양으로 Ni, Cr 및 Cu 중에서 선택된 하나 이상의 선택적 원소들, 및 가능하게는 최대 2.0 % 의 누적된 양으로 B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo 및 W 중에서 선택된 하나 이상의 원소들, 철 및 세공 (elaboration) 으로부터 기인하는 불가피한 불순물로 만들어진 조성물의 잔부를 포함하고, 상기 강 시트의 미세조직은 적어도 0.1 % 의 입내 (intragranular) kappa 카바이드, 선택적으로 최대 10 % 의 과립형 페라이트를 포함하고, 잔부는 오스테나이트로 만들어지고, 적어도 80 % 의 상기 kappa 카바이드는 30 nm 미만의 평균 크기를 가지고, 상기 오스테나이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는 각각 6 ㎛ 미만 및 1.5 ~ 6 이고, 상기 페라이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는, 존재할 경우, 각각 5 ㎛ 미만 및 3.0 미만인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 2 는, 제 1 항에 있어서, 탄소 함량은 0.8 ~ 1.0 % 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 3 은, 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 망간 함량은 18 ~ 30 % 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 4 는, 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 알루미늄 함량은 8.5 ~ 10 % 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 5 는, 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강 시트는 적어도 1000 MPa 의 최대 인장 강도, 적어도 900 MPa 의 항복 강도 및 7.3 미만의 밀도를 가지는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 6 은, 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강 시트는 금속 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 7 은, 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강 시트는 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 8 은, 강 시트를 제조하기 위한 방법으로서, - 조성이 제 1 항 내지 제 4 항을 따르는 슬래브를 공급하는 단계, - 상기 슬래브를 1000 ℃ 초과의 온도에서 재가열하고, 이것을 적어도 800 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계, - 열간 압연된 강 시트를 600 ℃ 미만의 온도에서 코일링하는 단계, - 열간 압연된 강 시트를 30 ~ 80 % 의 압하율로 냉간 압연하는 단계, - 냉간 압연된 강 시트를 700 ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 5 분 미만 동안 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 1 차 어닐링하는 단계, - 어닐링된 강 시트를 400 ~ 700 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 1 분 내지 150 시간 동안 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 2 차 어닐링하는 단계를 포함하는, 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 9 는, 제 8 항에 있어서, 1 차 어닐링 온도는 800 ~ 950 ℃ 인, 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 10 은, 제 8 항 또는 제 9 항에 있어서, 코일링 온도는 350 ~ 500 ℃ 인, 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 11 은, 제 9 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서, 2 차 어닐링의 유지 시간은 2 ~ 10 시간인, 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 12 는, 제 8 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서, 추가로 최종 코팅 단계를 포함하는, 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 13 은, 차량의 구조 또는 안전 부품을 제조하기 위한, 제 1 항 내지 7 항 중 어느 한 항에 따른 강 시트 또는 제 8 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 따른 강 시트를 제조하는 방법에 따라 얻을 수 있는 강 시트의 용도에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 14 는, 강 시트의 플렉시블 압연 (flexible rolling) 에 의해 얻어지는 제 13 항에 따른 부품에 관한 것이다.
본원발명의 청구항 15 는, 제 13 항 또는 제 14 항에 따른 부품을 포함하는 차량에 관한 것이다.
본 발명의 다른 특징들 및 이점들은 본 발명의 이하의 상세한 설명으로부터 자명해진다.
어떠한 이론에도 구속됨 없이, 본 발명에 따른 저밀도 강 시트는 이러한 특정한 미세조직 덕분에 기계적 특성의 향상을 허용하는 것으로 보인다.
강의 화학 조성과 관련하여, 탄소는 목표의 기계적 특성의 도달 및 미세조직의 형성에서 중요한 역할을 한다. 탄소의 주요 역할은 강의 미세조직의 메인 상인 오스테나이트를 안정화시킬 뿐만 아니라 보강 (strengthening) 을 제공하는 것이다. 0.6 % 미만의 탄소 함량은 오스테나이트의 비율을 감소시킬 것이고, 이는 합금의 연성 및 강도의 감소로 이어진다. 입내 (intragranular) kappa 카바이드 (Fe,Mn)3AlCx 의 주요 구성 원소이므로, 탄소가 이러한 카바이드의 침전을 촉진시킨다. 하지만, 1.3 % 초과의 탄소 함량은 결정립계에 대해 조악한 방식으로 이러한 카바이드의 침전을 촉진시킬 수 있고, 이는 합금의 연성을 감소를 초래한다.
바람직하게는, 탄소 함량은 충분한 강도를 얻기 위하여 0.80 ~ 1.3 중량%, 더 바람직하게는 0.8 ~ 1.0 중량% 이다.
망간은 주로 매우 많은 양의 망간 및 탄소와의 합금이 오스테나이트를 실온에 이르기까지 안정화시켜서 이후에 불안정화되고 페라이트 또는 마텐자이트로 변태되지 않으면서 많은 양의 알루미늄을 용인할 수 있다는 사실로 인해 이러한 시스템에서 중요한 합금 원소이다. 합금이 우수한 연성을 가지게 하려면, 망간 합량은 15 % 이상이여야 한다. 하지만, 망간 함량이 35 % 를 초과할 때, β-Mn 상의 침전은 합금의 연성을 저하시킬 것이다. 그러므로, 망간 함량은 15.0 % 이상으로 조절되어야 하지만 35 % 이하여야 한다. 바람직한 실시형태에서, 망간은 15.5 % 이상 또는 심지어 16.0 % 이상이다. 그 양은 더 바람직하게는 18 ~ 30 %, 심지어 18 ~ 25 % 이다.
고망간 오스테나이트계 강에 대한 알루미늄의 첨가는 합금의 밀도를 효과적으로 감소시킨다. 또한, 이는 오스테나이트의 적층 결합 에너지 (SFE) 를 상당히 증가시켜서, 결국 합금의 변형 경화 (strain hardening) 거동의 변화로 이어진다. 또한, 알루미늄은 나노 크기의 kappa 카바이드 (Fe,Mn)3AlCx 의 주요 원소 중 하나이고, 따라서 그의 첨가는 이러한 카바이드의 형성을 상당히 향상시킨다. 한편으로 kappa 카바이드의 침전 및 오스테나이트 안정성을 보장하기 위하여 그리고 다른 한편으로 페라이트의 형성을 제어하기 위하여, 현재 합금의 알루미늄 농도는 조절되어야 한다. 그러므로, 알루미늄 함량은 6.0 % 이상으로 조절되어야 하지만 15 % 이하여야 한다. 바람직한 실시형태에서, 알루미늄 함량은 7 ~ 12 %, 및 바람직하게는 8 ~ 10 % 이다.
규소는 높은 망간 및 알루미늄 강에 대해 공통적인 합금 원소이다. 이는 DO3 구조를 갖는 규칙적인 페라이트 의 형성에 매우 강력한 효과를 미친다. 게다가, 규소는 오스테나이트에서 탄소의 활성을 향상시키고 kappa 카바이드로 탄소의 파티셔닝 (partitioning) 을 증가시키는 것으로 나타났다. 또한, 규소는 취성의 β-Mn 상의 침전을 지연 또는 방지하는데 사용될 수 있는 효과적인 합금 원소로서 개시되어왔다. 하지만, 2.40 % 의 함량을 초과하면, 이는 연신율을 감소시키고, 또한 특정 조립 프로세스 동안 원치 않은 산화물을 형성하는 경향이 있고, 따라서 이는 이러한 한계 미만으로 유지되어야 한다. 바람직하게는, 규소의 함량은 2.0 % 미만, 유리하게는 1.0 % 미만이다.
황 및 인은 결정립계를 취화시키는 불순물이다. 충분한 고온 연성을 유지하기 위하여, 그들 각각의 함량은 0.03 및 0.1 % 를 초과해서는 안 된다.
질소 함량은 응고 동안 체결함 (volume defects; 블리스터) 의 형성 및 AlN 의 침전을 방지하기 위하여 0.1 % 이하이여야 한다.
니켈은 강으로의 수소의 침투에 긍정적인 영향을 미치고, 따라서 이는 수소에 대한 확산 장벽으로서 사용될 수 있다. 또한, 니켈은 B2 성분과 같은 페라이트에서 규칙적인 화합물의 형성을 촉진하여 추가의 보강으로 이어지므로 효과적인 합금 원소로서 사용될 수 있다. 하지만, 그 중에서도 비용상 이유로, 4.0 % 이하, 및 바람직하게는 0.1 ~ 2.0 % 또는 0.1 ~ 1.0 % 의 최대 함량으로 니켈의 추가를 제한하는 것이 바람직하다. 다른 실시형태에서, 니켈의 양은 0.1 % 미만이다.
크롬은 고용 경화에 의해 강의 강도를 증가시키는 선택적 원소로서 사용될 수도 있다. 또한, 이는 본 발명에 따른 강의 고온 내부식성을 향상시킨다. 하지만, 크롬은 적층 결함 에너지를 감소시키므로, 그 함량은 3.0 % 를 초과해서는 안되고, 바람직하게는 0.1 % ~ 2.0 % 또는 0.1 ~ 1.0 % 이여야 한다. 다른 실시형태에서, 크롬의 양은 0.1 % 미만이다.
마찬가지로, 선택적으로 3.0 % 를 초과하지 않는 함량을 갖는 구리의 첨가는 구리 풍부 침전물의 침전에 의해 강을 경화시키는 일 수단이다. 하지만, 이러한 함량을 초과하면, 구리는 열간 압연된 시트의 표면 결합의 출현을 초래한다. 바람직하게는, 구리의 양은 0.1 ~ 2.0 % 또는 0.1 ~ 1.0 % 이다. 다른 실시형태에서, 크롬의 양은 0.1 % 미만이다.
붕소는 매우 낮은 고용도 및 결정립계에서 분리되려는 강력한 경향을 가져서, 격자 결합과 강하게 상호 작용한다. 따라서, 붕소는 입내 kappa 카바이드의 침전을 제한하는데 사용될 수 있다. 바람직하게는, 붕소의 양은 0.1 % 미만이다.
니오븀은 이것이 효과적인 결정 미세화제이므로 강 내에서 강도 및 인성을 동시에 증가시킬 수 있다. 또한, 탄탈럼, 지르코늄, 바나듐, 티타늄, 몰리브덴 및 텅스텐은 또한 니트라이드, 카보니트라이드 또는 카바이드의 침전에 의해 경화 및 보강을 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수도 있는 원소들이다. 하지만, 그들의 누적된 양이 2.0 % 초과, 바람직하게는 1.0 % 초과일 때, 과도한 침전이 인성의 감소를 유발하는 위험이 있고, 이는 회피되어야 한다.
본 발명에 따른 강 시트의 미세조직은 선택적으로 적어도 0.1 % 의 kappa 카바이드, 선택적으로 최대 10 % 의 과립형 페라이트, 및 오스테나이트로 만들어진 잔부를 포함한다.
오스테나이트계 매트릭스는 6 ㎛ 미만, 바람직하게는 4 ㎛ 미만, 더 바람직하게는 3 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 나타내고, 또한 1.5 ~ 6, 바람직하게는 2.0 ~ 4.0, 더 바람직하게는 2.0 ~ 3.0 의 평균 종횡비를 가진다.
kappa 카바이드 (Fe,Mn)3AlCx 는 본 발명에 따른 강 시트의 미세조직에서 체적 분율에 있어서 0.1 %, 바람직하게는 0.5 %, 더 바람직하게는 1.0 %, 유리하게는 3 % 초과의 최소 양으로 존재한다. 이러한 K-카바이드의 적어도 80 % 는 30 nm 미만, 바람직하게는 20 nm 미만, 더 바람직하게는 15 nm 미만, 유리하게는 10 nm 미만 또는 심지어 5 nm 미만의 평균 크기를 가진다. 이들은 오스테나이트 결정립 (이른바 입내 kappa 카바이드) 내에서 침전된다. 나노 크기의 kappa 카바이드의 균일하고 응집력있는 (coherent) 침전물이 합금의 강도를 증가시킨다. 입내 kappa 카바이드의 존재는 이러한 입내 조대한 kappa 카바이드가 강의 연성을 감소시킬 수도 있으므로 허용되지 않는다.
또한, 페라이트는 본 발명에 따른 강의 미세조직에서 면적 분율에 있어서 최대 10.0 %, 바람직하게는 최대 5.0 % 또는 더 바람직하게는 최대 3.0 % 의 양으로 존재할 수 있다. 하지만, 페라이트의 형태학은 과립형 기하학적 형상으로 제한되어, 밴드 형태의 페라이트를 배제하는데, 왜냐하면 이것이 강의 연성 및 성형성을 대폭 저하시키기 때문이다. 존재할 경우, 페라이트 결정은 5 ㎛ 미만, 바람직하게는 1 ㎛ 미만의 평균 입자 크기를 가진다. 존재할 경우, 페라이트의 평균 종횡비는 3.0 미만, 바람직하게는 2.5 미만이다. 이러한 페라이트는 레귤러 무질서 페라이트 (regular disorded ferrite) α 의 형태 하에 있거나 (Fe,Mn)Al 조성을 갖는 B2 구조로서 또는 (Fe,Mn)3Al 조성이 가능한 D03 구조로서 정렬될 수 있어서, α, B2 및 D03 구조가 본 발명에 따른 강에서 관찰될 수 있다.
본 발명에 따른 강 시트를 부식으로부터 보호하기 위하여, 바람직한 실시형태에서, 강 시트는 금속 코팅에 의해 덮인다. 금속 코팅은 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅일 수 있다.
바람직하게는, 알루미늄계 코팅은 15 % 미만의 Si, 5.0 % 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 ~ 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 ~ 30.0 % 의 Zn, Al 인 잔부를 포함한다.
유리하게는, 아연계 코팅은 0.01 ~ 8.0 % 의 Al, 선택적으로 0.2 ~ 8.0 % 의 Mg, Zn 인 잔부를 포함한다.
본 발명에 따른 강 시트는 임의의 적절한 제조 방법에 의해 제조될 수 있고, 또한 당업자는 이것을 규정할 수 있다. 하지만, 이하의 단계들을 포함하는 본 발명에 따른 방법을 사용하는 것이 바람직하다:
- 조성물이 본 발명을 따르는 슬래브를 공급하는 단계;
- 1000 ℃ 초과의 온도에서 상기 슬래브를 재가열하고, 이것을 적어도 800 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계;
- 열간 압연된 강 시트를 600 ℃ 미만의 온도에서 코일링하는 단계,
- 열간 압연된 강 시트를 30 ~ 80 % 의 압하율로 냉간 압연하는 단계,
- 냉간 압연된 강 시트를 700 ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 5 분 미만 동안 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 상기 냉간 압연된 강 시트를 1 차 어닐링하는 단계,
- 어닐링된 강 시트를 400 ~ 700 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 1 분 내지 150 시간 동안 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 상기 냉간 압연된 강 시트를 2 차 어닐링하는 단계.
본 발명에 따른 강 시트는 바람직하게는 전술한 조성을 가지는 본 발명에 따른 강으로 만들어진 스트립, 얇은 슬래브 또는 슬래브와 같은 반제품이 주조되는 방법을 통해 제조되고, 주조 투입 원료 (cast input stock) 는 중간 냉각 없이 1000 ℃ 초과, 바람직하게는 1050 ℃ 초과, 및 더 바람직하게는 1100℃ 또는 1150℃ 초과의 온도로 가열되거나 주조 후에 이러한 온도에서 직접적으로 사용된다.
열간 압연 단계는 최종 압연 온도가 800 ℃ 초과이도록 수행된다. 밴드형 페라이트의 형성에 의해 연성의 부족을 통한 임의의 균열 문제를 회피하기 위하여, 최종 압연 온도는 바람직하게는 850℃ 이상이다.
열간 압연 후에, 스트립은 600 ℃ 미만 및 바람직하게는 350 ℃ 초과의 온도에서 코일링되어야 한다. 바람직한 실시형태에서, 코일링은 과도한 kappa 카바이드 침전물을 회피하기 위하여 350 ~ 450 ℃ 에서 수행된다.
전술한 프로세스에 의해 얻어진 열간 압연된 제품은, 가능한 사전 산세 작업이 통상의 방법으로 수행된 후에 냉간 압연된다.
냉간 압연 단계는 30 ~ 80 %, 바람직하게는 50 ~ 70 % 의 압하율로 수행된다.
이러한 압연 단계 후에, 시트를 700 ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 이러한 온도에서 5 분 미만 동안 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30℃/s, 더 바람직하게는 적어도 50℃/s 및 훨씬 더 바람직하게는 적어도 70℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써 짧은 어닐링이 수행된다. 바람직하게는, 이러한 어닐링은 연속적으로 수행된다. 어닐링 온도 및 시간을 제어함으로써, 상기한 특성들을 가지는 2 상 구조 또는 완전 오스테나이트가 얻어질 수 있다.
이러한 어닐링 단계 후에, 2 차 어닐링은 강 시트를 400 ~ 700 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이를 이러한 온도에서 1 분 ~ 150 시간 동안 유지시키고, 또한 이를 적어도 30 ℃/s, 더 바람직하게는 적어도 50 ℃/s 및 심지어 더 바람직하게는 적어도 70 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써 수행된다.
이러한 2 개의 어닐링 단계 후에, 강 시트는 선택적으로 부식에 대한 보호를 향상시키기 위해 금속 코팅 작업에 제공될 수도 있다. 사용된 코팅 프로세스는 본 발명의 강에 적합한 임의의 프로세스일 수 있다. 전해 또는 물리 증기 증착이 Jet Vapor Deposition 에 특히 중점을 주고서 인용될 수 있다. 예를 들어, 금속 코팅은 아연 또는 알루미늄을 기반으로 할 수 있다.
실시예
조성이 표 1 에 수집되는 6 개의 그레이드들이 슬래브에서 주조되었고, 또한 표 2 에 수집되는 프로세스 파라미터에 따라 처리되었다.
표 1 - 조성
Figure 112018117331155-pct00001
표 2 - 프로세스 파라미터
Figure 112018117331155-pct00002
최종 샘플들은 그런 다음 분석되었고, 대응하는 미세조직 원소들 및 기계적 특성들이 표 3 및 표 4 에서 각각 수집되었다.
표 3 - 미세조직
Figure 112018117331155-pct00003
샘플 9 를 제외한 어떠한 샘플들도 입내 K 카바이드 또는 β-Mn 상의 존재를 나타내지 않았다. 시험 1 내지 시험 4 의 kappa 카바이드의 양은 0.1 % 초과인 반면, 이들은 시험 5 및 시험 6 에 대해서는 0.1 % 미만이었다. 이러한 시험 1 내지 시험 4 의 80 % 초과의 kappa 카바이드는 20 nm 미만의 평균 입자 크기를 가진다.
일부 미세조직 분석이 시험 2 로부터 샘플들에 대해 수행되었고, Kappa 카바이드의 이미지는 도 1a 및 도 1b 에서 재현된다:
(a) kappa 카바이드의 어두운 필드 이미지
(b) 대응하는 회절 패턴, 구역 축 [110] kappa. 화살표는 (a) 에서 어두운 필드 이미지에 대해 사용된 반사를 나타낸다.
표 4 - 특성
Figure 112018117331155-pct00004
실시예들은, 본 발명에 따른 강 시트가 특정 조성 및 미세조직 덕분에 목표 특성을 나타내는 유일한 것임을 보여준다.

Claims (18)

  1. 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트로서,
    0.6 < C < 1.3 중량%,
    18 ≤ Mn < 30 중량%,
    7 ≤ Al < 12 중량%,
    Si ≤ 2.0 중량%,
    S ≤ 0.015 중량%,
    P ≤ 0.1 중량%,
    N ≤ 0.1 중량%,
    가능하게는 각각 최대 3 % 의 양으로 Cr 및 Cu 중에서 선택된 하나 이상의 선택적 원소들, 및 가능하게는 최대 2.0 % 의 누적된 양으로 B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo 및 W 중에서 선택된 하나 이상의 원소들, 철 및 세공 (elaboration) 으로부터 기인하는 불가피한 불순물로 만들어진 조성물의 잔부를 포함하고, 상기 강 시트의 미세조직은 적어도 0.1 % 의 입내 (intragranular) kappa 카바이드, 선택적으로 최대 10 % 의 과립형 페라이트를 포함하고, 잔부는 오스테나이트로 만들어지고, 적어도 80 % 의 상기 kappa 카바이드는 30 nm 미만의 평균 크기를 가지고, 상기 오스테나이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는 각각 6 ㎛ 미만 및 1.5 ~ 6 이고, 상기 페라이트의 평균 입자 크기 및 평균 종횡비는, 존재할 경우, 각각 5 ㎛ 미만 및 3.0 미만이고,
    상기 강 시트는 적어도 1000 MPa 의 최대 인장 강도, 적어도 900 MPa 의 항복 강도, 및 7.3 미만의 밀도를 가지는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  2. 제 1 항에 있어서,
    탄소 함량은 0.8 ~ 1.0 % 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  3. 제 1 항에 있어서,
    알루미늄 함량은 8.5 ~ 10 % 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강 시트는 금속 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  5. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강 시트는 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  6. 강 시트를 제조하기 위한 방법으로서,
    - 조성이 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항을 따르는 슬래브를 공급하는 단계,
    - 상기 슬래브를 1000 ℃ 초과의 온도에서 재가열하고, 이것을 적어도 800 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계,
    - 열간 압연된 강 시트를 600 ℃ 미만의 온도에서 코일링하는 단계,
    - 열간 압연된 강 시트를 30 ~ 80 % 의 압하율로 냉간 압연하는 단계,
    - 냉간 압연된 강 시트를 700 ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 5 분 미만 동안 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 1 차 어닐링하는 단계,
    - 어닐링된 강 시트를 400 ~ 700 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이것을 2 내지 10 시간 사이에서 상기 온도에서 유지시키고, 또한 이것을 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 2 차 어닐링하는 단계를 포함하는, 강 시트를 제조하는 방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    1 차 어닐링 온도는 800 ~ 950 ℃ 인, 강 시트를 제조하는 방법.
  8. 제 6 항에 있어서,
    코일링 온도는 350 ~ 500 ℃ 인, 강 시트를 제조하는 방법.
  9. 제 6 항에 있어서,
    추가로 최종 코팅 단계를 포함하는, 강 시트를 제조하는 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강 시트는 차량의 구조 또는 안전 부품을 제조하기 위해 사용되는, 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트.
  11. 제 6 항에 따른 강 시트를 제조하는 방법에 따라 얻을 수 있는 강 시트로서,
    상기 강 시트는 차량의 구조 또는 안전 부품을 제조하기 위해 사용되는, 강 시트.
  12. 제 10 항에 따른 강 시트를 포함하는 차량.
  13. 제 11 항에 따른 강 시트를 포함하는 차량.
  14. 삭제
  15. 삭제
  16. 삭제
  17. 삭제
  18. 삭제
KR1020187034124A 2016-05-24 2017-05-23 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도 KR102246750B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2016/000701 2016-05-24
PCT/IB2016/000701 WO2017203315A1 (en) 2016-05-24 2016-05-24 Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
PCT/IB2017/000616 WO2017203346A1 (en) 2016-05-24 2017-05-23 Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20180132930A KR20180132930A (ko) 2018-12-12
KR102246750B1 true KR102246750B1 (ko) 2021-04-30

Family

ID=56137462

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020187034124A KR102246750B1 (ko) 2016-05-24 2017-05-23 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도

Country Status (16)

Country Link
US (1) US11486017B2 (ko)
EP (1) EP3464665B1 (ko)
JP (1) JP6854833B2 (ko)
KR (1) KR102246750B1 (ko)
CN (1) CN109154049B (ko)
BR (1) BR112018071442B1 (ko)
CA (1) CA3025444C (ko)
ES (1) ES2908407T3 (ko)
HU (1) HUE057442T2 (ko)
MA (1) MA45131B1 (ko)
MX (1) MX2018014324A (ko)
PL (1) PL3464665T3 (ko)
RU (1) RU2704983C1 (ko)
UA (1) UA121623C2 (ko)
WO (2) WO2017203315A1 (ko)
ZA (1) ZA201806715B (ko)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019122960A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
WO2020115526A1 (en) 2018-12-04 2020-06-11 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
KR20220095239A (ko) * 2019-12-13 2022-07-06 아르셀러미탈 열처리 냉간압연 강판 및 그 제조 방법
CN111235484B (zh) * 2020-03-13 2021-05-14 燕山大学 一种高强高硬低密度钢及其制备方法和应用
CN111270158B (zh) * 2020-03-13 2021-03-23 燕山大学 一种低密度耐腐蚀钢及其制备方法和应用
CN111647818B (zh) * 2020-07-02 2021-11-05 武汉科技大学 一种超细晶粒尺寸薄规格高锰高铝钢及生产方法
CN112030077A (zh) * 2020-09-08 2020-12-04 燕山大学 一种含锰高强低密度钢及其制备方法和应用
CN112795836A (zh) * 2020-12-29 2021-05-14 武汉科技大学 一种钛处理降低低密度钢中氮化铝夹杂物的方法
CN114231851B (zh) * 2021-12-22 2023-09-22 广东省科学院新材料研究所 一种纳米碳化物增强耐磨钢及其制备方法和应用
CN114752864B (zh) * 2022-04-25 2022-10-04 燕山大学 一种低密度超高强度高塑性钢及其制备方法和应用
CN114622074B (zh) * 2022-05-12 2022-08-05 中北大学 一种奥氏体不锈钢及其热处理工艺和热处理工艺的用途

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006118000A (ja) 2004-10-21 2006-05-11 Nippon Steel Corp 延性に優れた軽量高強度鋼とその製造方法
JP2006176843A (ja) 2004-12-22 2006-07-06 Nippon Steel Corp 延性に優れた高強度低比重鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3963531A (en) 1975-02-28 1976-06-15 Armco Steel Corporation Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor
ATE289229T1 (de) 1999-08-06 2005-03-15 Muhr & Bender Kg Verfahren zum flexiblen walzen eines metallbandes
DE10128544C2 (de) 2001-06-13 2003-06-05 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs
DE10259230B4 (de) 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
FR2857980B1 (fr) * 2003-07-22 2006-01-13 Usinor Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites
JP4084733B2 (ja) * 2003-10-14 2008-04-30 新日本製鐵株式会社 延性に優れた高強度低比重鋼板およびその製造方法
DE102004037206A1 (de) 2004-07-30 2006-03-23 Muhr Und Bender Kg Fahrzeugkarosserie
FR2876711B1 (fr) 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese
EP1807542A1 (de) * 2004-11-03 2007-07-18 ThyssenKrupp Steel AG Höherfestes, twip-eigenschaften aufweisendes stahlband oder -blech und verfahren zu dessen herstellung mittels "direct strip casting "
FR2878257B1 (fr) 2004-11-24 2007-01-12 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite
CN101111622B (zh) * 2005-02-02 2011-09-07 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 具有高的强度和可成形性的奥氏体钢，制造所述钢的方法及其应用
DE102005008410B3 (de) 2005-02-24 2006-02-16 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
KR100742833B1 (ko) 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
EP1878811A1 (en) 2006-07-11 2008-01-16 ARCELOR France Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced
EP2048256B1 (en) 2006-07-28 2021-11-10 Nippon Steel Corporation Stainless steel sheet for parts and process for manufacturing the same
KR100928795B1 (ko) 2007-08-23 2009-11-25 주식회사 포스코 가공성 및 강도가 우수한 고망간 용융아연도금 강판 및 그제조 방법
KR20090070509A (ko) 2007-12-27 2009-07-01 주식회사 포스코 고연성 및 고강도를 가지는 고망간 도금강판 및 그제조방법
KR100985286B1 (ko) 2007-12-28 2010-10-04 주식회사 포스코 내지연파괴 특성이 우수한 고강도 고망간강 및 제조방법
KR101113666B1 (ko) 2008-08-13 2012-02-14 기아자동차주식회사 초고강도 트윕 강판 및 그 제조방법
DE102008056844A1 (de) 2008-11-12 2010-06-02 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahlband und Verfahren zur Herstellung desselben
EP2208803A1 (de) 2009-01-06 2010-07-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Höherfester, kaltumformbarer Stahl, Stahlflachprodukt, Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts sowie Verwendung eines Stahlflachproduktes
BR112012031466B1 (pt) 2010-06-10 2019-07-09 Tata Steel Ijmuiden Bv Método de produção de uma chapa de aço austenítica excelente em resistência à fratura retardada e tira ou chapa
ES2455222T5 (es) 2010-07-02 2018-03-05 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de resistencia superior, conformable en frío y producto plano de acero compuesto de un acero de este tipo
WO2012052626A1 (fr) * 2010-10-21 2012-04-26 Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. Tole d'acier laminee a chaud ou a froid, don procede de fabrication et son utilisation dans l'industrie automobile
DE102011117135A1 (de) 2010-11-26 2012-05-31 Salzgitter Flachstahl Gmbh Energie speicherndes Behältnis aus Leichtbaustahl
KR20120065464A (ko) 2010-12-13 2012-06-21 주식회사 포스코 항복비 및 연성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강판 및 그의 제조방법
DE102011000089A1 (de) * 2011-01-11 2012-07-12 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts
DE102011051731B4 (de) 2011-07-11 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts
UA109963C2 (uk) 2011-09-06 2015-10-26 Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва
TWI445832B (en) * 2011-09-29 2014-07-21 The composition design and processing methods of high strength, high ductility, and high corrosion resistance alloys
WO2013095005A1 (ko) 2011-12-23 2013-06-27 주식회사 포스코 비자성 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법
WO2013178887A1 (fr) * 2012-05-31 2013-12-05 Arcelormittal Investigación Desarrollo Sl Acier laminé a chaud ou a froid a faible densite, son procede de mise en oeuvre et son utilisation
US9976205B2 (en) 2012-06-05 2018-05-22 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Steel, sheet steel product and process for producing a sheet steel product
CN102751363B (zh) 2012-07-05 2015-01-21 友达光电股份有限公司 光伏装置
KR101439613B1 (ko) 2012-07-23 2014-09-11 주식회사 포스코 굽힘 가공성과 연신율이 우수한 고강도 고망간 강판 및 그 제조방법
DE102012110972B3 (de) 2012-11-14 2014-03-06 Muhr Und Bender Kg Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus flexibel gewalztem Bandmaterial und Erzeugnis aus flexibel gewalztem Bandmaterial
JP6055343B2 (ja) 2013-03-13 2016-12-27 株式会社神戸製鋼所 低温曲げ加工性に優れた非磁性鋼およびその製造方法
JP6377745B2 (ja) 2013-08-14 2018-08-22 ポスコＰｏｓｃｏ 超高強度鋼板及びその製造方法
WO2015099221A1 (ko) * 2013-12-26 2015-07-02 주식회사 포스코 고강도 저비중 강판 및 그 제조방법
CN103820735B (zh) * 2014-02-27 2016-08-24 北京交通大学 一种超高强度C-Al-Mn-Si系低密度钢及其制备方法
JP2019510880A (ja) * 2016-03-01 2019-04-18 タタ、スティール、ネダーランド、テクノロジー、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｎｅｄｅｒｌａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｂｖ 高延性を有する低密度及び高強度のオーステナイト系鋼ストリップ又はシート、該鋼の製造方法及びその用途

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006118000A (ja) 2004-10-21 2006-05-11 Nippon Steel Corp 延性に優れた軽量高強度鋼とその製造方法
JP2006176843A (ja) 2004-12-22 2006-07-06 Nippon Steel Corp 延性に優れた高強度低比重鋼板およびその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Wolfgang Bleck ET AL, "New Method in Steel Design", METEC 2015, pp.1~5, (2015.06.19.) 사본 1부.*

Also Published As

Publication number Publication date
CA3025444A1 (en) 2017-11-30
KR20180132930A (ko) 2018-12-12
BR112018071442A2 (pt) 2019-02-05
MA45131B1 (fr) 2022-02-28
ES2908407T3 (es) 2022-04-29
CN109154049A (zh) 2019-01-04
CA3025444C (en) 2022-04-19
MX2018014324A (es) 2019-02-25
RU2704983C1 (ru) 2019-11-01
WO2017203346A1 (en) 2017-11-30
ZA201806715B (en) 2019-06-26
EP3464665A1 (en) 2019-04-10
MA45131A (fr) 2019-04-10
EP3464665B1 (en) 2022-02-09
UA121623C2 (uk) 2020-06-25
JP6854833B2 (ja) 2021-04-07
HUE057442T2 (hu) 2022-05-28
BR112018071442B1 (pt) 2022-12-06
US11486017B2 (en) 2022-11-01
PL3464665T3 (pl) 2022-03-28
JP2019522723A (ja) 2019-08-15
CN109154049B (zh) 2021-08-03
US20190276909A1 (en) 2019-09-12
WO2017203315A1 (en) 2017-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102246750B1 (ko) 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도
KR102246751B1 (ko) 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법, 및 차량 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도
KR102252952B1 (ko) 냉간 압연 및 어닐링된 강 시트, 그의 제조 방법 및 자동차 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도
US11987857B2 (en) Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
AMND Amendment
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
X091 Application refused [patent]
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant