KR102179460B1 - 고엔트로피 합금 및 그 제조방법 - Google Patents

고엔트로피 합금 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48% 및 Co: 10 내지 35%를 포함하는 고엔트로피 합금이 소개된다.

Description

고엔트로피 합금 및 그 제조방법{HIGH ENTROPY ALLOY AND MANUFACTURING METHOD OF THE SAME}
본 발명은 고엔트로피 합금 및 그 제조방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 극저온에서 변형 시, 상변태 발생으로 인해 기계적 특성이 우수한 고엔트로피 합금 및 그 제조방법에 관한 것이다.
기존의 고엔트로피 합금(high-entropy alloy, HEA)의 정의는 일반적인 합금인 철강, 알루미늄 합금, 타이타늄 합금 등과 같이 합금을 구성하는 주 원소 없이 다섯 가지 이상의 구성 원소를 비슷한 비율로 합금화하여 얻어지는 다원소 합금으로서, 합금 내의 혼합 엔트로피가 높아 금속간화합물 또는 중간상이 형성되지 않고, 면심입방격자(face-centered cubic, FCC) 또는 체심입방격자(body-centered cubic, BCC)와 같은 단상(single phase) 조직을 갖는 금속 소재이다.
특히, Co-Cr-Fe-Mn-Ni 계열의 고엔트로피 합금의 경우, 우수한 극저온 물성, 높은 파괴인성과 내식성을 가지기 때문에 극한환경에 적용할 수 있는 소재로 각광받고 있다.
이러한 고엔트로피 합금을 설계하는 데 있어 중요한 요소는 합금을 구성하는 원소들의 조성 비율이다.
상기 고엔트로피 합금의 조성 비율로, 전형적인 고엔트로피 합금은 최소 다섯 가지 이상의 주요 합금 원소들로 구성하고 있어야 하며, 각각의 합금 구성 원소의 조성 비율은 5 내지 35 at%로 정의되며, 주요 합금 구성 원소 외에 다른 원소를 첨가할 경우, 그 첨가량은 5 at% 미만이어야 하는 것으로 알려져 왔다. 하지만 최근 Fe50Mn30Co10Cr10 고엔트로피 합금이 소개되는 등 고엔트로피 합금의 정의 역시 넓어지고 있는 추세이다.
본 발명은 극저온에서 변형 시, 상변태 발생으로 인해 기계적 특성이 우수한 고엔트로피 합금 및 그 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금은 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48% 및 Co: 10 내지 35%를 포함한다.
단상의 FCC로 이루어질 수 있다.
하기 식 1 및 식 2를 만족할 수 있다.
[식 1]
59 ≤ [Fe]+[Co] ≤ 71 (단위: 원자%)
[식 2]
2 ≤ [Fe]/[Co]
(상기 식 1 및 식 2에서, [Fe] 및 [Co]는 각각 Fe 및 Co의 원자%를 의미한다.)
25℃에서 인장 변형 후, FCC 단상으로 이루어질 수 있다.
인장강도가 620MPa 이상이고, 연신율이 30% 이상일 수 있다.
파괴인성이 230 kJ/m2 이상일 수 있다.
-196℃에서 인장 변형 후, Number Fraction 0.2%의 변형 쌍정 및 잔부 FCC 상을 포함할 수 있다.
인장강도가 990MPa 이상이고, 연신율이 55% 이상일 수 있다.
파괴인성이 240 kJ/m2 이상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금 제조방법은 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48% 및 Co: 10 내지 35%를 포함하는 잉곳을 제조하는 단계; 상기 잉곳을 균질화 열처리하는 단계; 상기 열처리한 잉곳을 압연하여 판재를 제조하는 단계; 및 상기 판재를 소둔하는 단계;를 포함한다.
상기 열처리하는 단계에서 열처리 온도는 1000 내지 1200℃일 수 있다.
상기 소둔하는 단계에서 소둔 온도는 800 내지 1000℃일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금은 상온 및 극저온에서 파괴인성, 강도 및 연신율 등의 기계적 특성이 우수한 효과를 기대할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 조성에 있어서, 열역학적으로 710℃에서 1386℃까지 안정한 FCC 단상 영역 확보를 나타내는 그래프이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 제조 과정을 나타낸 도면이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 XRD 분석 결과를 나타낸 도면이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 초기 조직의 미세조직 사진을 나타낸 도면이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 상온과 극저온에서의 인장 변형 후, 미세조직 사진을 나타낸 도면이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 상온과 극저온에서의 인장 변형 후, 인장 성질 및 가공 경화율을 나타낸 도면이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 상온과 극저온에서의 파괴인성을 나타낸 도면이다.
도 8은 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 상온과 극저온에서의 파단면을 나타낸 도면이다.
도 9는 본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금의 상온과 극저온에서의 파면을 나타낸 도면이다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
고엔트로피 합금
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금은 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48% 및 Co: 10 내지 35%를 포함한다.
하기에서는 각 성분 원소들의 함량 한정 이유를 살펴본다.
V: 7 내지 13 원자%
바나듐(V)은 7 원자% 미만일 경우, 고용강화 효과가 감소하고, 13 원자%를 초과할 경우, 가격이 증가할 수 있다. 따라서 V은 5 내지 15 원자%로 첨가한다. 구체적으로, 8 내지 12 원자%일 수 있다.
Cr: 7 내지 13 원자%
크롬(Cr)은 7 원자% 미만일 경우, 내식성이 감소하고, 13 원자%를 초과할 경우, 가격이 증가할 수 있다. 따라서 Cr은 7 내지 13 원자%로 첨가한다. 구체적으로, 8 내지 12 원자%일 수 있다.
Fe: 42 내지 48 원자%
철(Fe)은 42 원자% 미만일 경우, 가격이 증가하며, 48 원자%를 초과할 경우, FCC 상이 주가 되는 상을 얻지 못할 수 있다. 따라서 Fe은 42 내지 48 원자%로 첨가한다. 구체적으로, 43 내지 47 원자%일 수 있다.
Co: 10 내지 35 원자%
코발트(Co)는 10 원자% 미만일 경우, FCC 상이 주가 되는 상을 얻지 못할 수 있으며, 35 원자%를 초과할 경우, 가격이 증가할 수 있다. 따라서 Co는 10 내지 35 원자%로 첨가한다. 구체적으로, 18 내지 22 원자%일 수 있다.
Ni: 12 내지 18 원자%
니켈(Ni)은 12 원자% 미만일 경우, FCC 상이 주가 되는 상을 얻지 못할 수 있으며, 18 원자%를 초과할 경우, 가격이 증가할 수 있다. 따라서 Ni은 12 내지 18 원자%로 첨가한다. 구체적으로, 13 내지 17 원자%일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금은 하기 식 1 및 식 2를 만족할 수 있다.
[식 1] 59 ≤ [Fe]+[Co] ≤ 71 (단위: 원자%)
[식 2] 2 ≤ [Fe]/[Co]
(상기 식 1 및 식 2에서, [Fe] 및 [Co]는 각각 Fe 및 Co의 원자%를 의미한다.)
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금에서 Co의 함량과 Fe의 함량의 합이 일정 함량을 만족하는 상황에서 Co의 함량에 대한 Fe의 함량의 비를 제어할 수 있다.
식 2에 따라 Co의 함량이 줄어들고, Fe의 함량이 증가할수록 Fe가 Co을 대체하는 것이 되어 Co의 함량에 대한 Fe의 함량의 비 값이 증가할 수 있다.
이를 테면, Co의 함량과 Fe의 함량의 합이 65 원자%인 상황에서 Fe의 함량이 45 원자%이고, Co의 함량이 20 원자%일 경우, Ni의 함량에 대한 Fe의 함량의 비 값은 2.25가 되어 식 2를 만족할 수 있다. 구체적으로, Co의 함량에 대한 Fe의 함량의 비 값은 2.2 이상일 수 있다.
이에 따라 초기 조직이 FCC 단상으로 이루어질 수 있다. 구체적으로, 열역학적으로 710℃에서 1386℃까지 안정한 FCC 단상으로 이루어질 수 있다.
25℃에서 인장 변형 후, FCC 단상으로 이루어질 수 있다. 또한, -196℃에서 인장 변형 후, Number Fraction 0.2%의 변형 쌍정 발생 및 잔부 FCC 상을 포함할 수 있다. Number Fraction은 단위 면적 내에서 바운더리를 이루는 전체 선의 개수 중에서, 변형 쌍정 발생이 차지하는 선의 개수를 분율로 나타낸 것이다.
상온에서는 변형 쌍정의 형성이 없으나, 극저온에서는 변형 쌍정이 발생되어 Number Fraction 0.2%의 쌍정이 형성될 수 있다. 이와 같은 쌍정의 형성에 의해 온도가 상온에서 극저온으로 감소함에도 파괴인성을 증가될 수 있다.
구체적으로, 상온(25℃)에서는 인장강도가 620MPa 이상이고, 연신율이 30% 이상고, 파괴인성은 230 kJ/m2 이상일 수 있다. 극저온(-196℃)에서는 인장강도가 990MPa 이상이고, 연신율이 55% 이상이며, 파괴인성은 240 kJ/m2 이상일 수 있다.
고엔트로피 합금 제조방법
본 발명의 일 실시예에 의한 고엔트로피 합금 제조방법은 도 2와 같이, 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48% 및 Co: 10 내지 35%를 포함하는 잉곳을 제조하는 단계, 잉곳을 균질화 열처리하는 단계, 열처리한 잉곳을 압연하여 판재를 제조하는 단계 및 판재를 소둔하는 단계를 포함한다.
잉곳을 구성하는 각 성분의 함량 한정 이유는 상기한 고엔트로피 합금에 대한 설명과 중복되므로 생략한다.
먼저, 잉곳을 제조하는 단계에서는 각 성분 원소를 칭량하여 도가니에 장입한 후, 진공유도용해 장비를 통해 합금화를 진행 한 뒤 주형을 사용하여 잉곳을 주조한다.
다음으로, 열처리하는 단계에서는 잉곳의 미세조직이 균질화되도록 열처리한다. 이 때, 열처리 온도는 1000 내지 1200℃일 수 있다. 열처리 온도가 1000℃ 미만일 경우, 미세조직의 균질화 효과가 충분하지 않을 수 있다. 반면, 1200℃를 초과할 경우, 열처리 비용이 과다해질 수 있다.
또한, 열처리 시간은 2 내지 10시간일 수 있다. 열처리 시간이 2시간 미만일 경우, 마찬가지로 미세조직의 균질화 효과가 충분하지 않을 수 있다. 반면, 10시간을 초과할 경우, 열처리 비용이 과다해질 수 있다.
열처리 이후, 도 2과 같이, 열처리한 잉곳을 냉각시킬 수 있다. 냉각 방법 및 냉각 속도는 특별히 제한하지 않는다. 냉각 이후, 연마를 통해 잉곳 표면의 산화물을 제거할 수 있다.
다음으로, 판재를 제조하는 단계에서는 열처리한 잉곳을 압연한다. 60% 이상의 압하율로 냉간 압연할 수 있다.
다음으로, 소둔하는 단계에서는 판재를 소둔하여 미세조직을 제어한다. 이때, 소둔 온도는 800 내지 1000℃일 수 있다. 소둔 온도가 800℃ 미만일 경우, 완전 재결정을 달성하기 어려울 수 있으며 FCC 단상 영역까지 도달하기 어려울 수 있다. 반면, 1000℃을 초과할 경우, 결정립의 조대화가 심해지고, 열처리 비용이 과다해질 수 있다.
또한, 소둔 시간은 10 내지 120분일 수 있다. 소둔 시간이 10분 미만일 경우, 마찬가지로 완전 재결정을 달성하기 어려울 수 있다. 반면, 120분을 초과할 경우, 결정립의 조대화가 심해지고, 열처리 비용이 과다해질 수 있다.
소둔 이후, 도 2와 같이, 판재를 냉각시킬 수 있다. 냉각 방법 및 냉각 속도는 특별히 제한하지 않는다.
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예
[ 고엔트로피 합금의 제조]
먼저, 순도 99.9% 이상의 V, Cr, Fe, Co, Ni 원료 금속을 준비하였다. 이와 같이 준비한 원료 금속을 하기 표 1과 같은 혼합 비율이 되도록 칭량하였다.
구분 원료 혼합 비율(원자%) 식 1 식 2
V Cr Fe Co Ni [Fe]+[Co] [Fe]/[Co]
실시예 1 10 10 45 35 0 80 1.29
실시예 2 10 10 45 30 5 75 1.5
실시예 3 10 10 45 20 15 65 2.25
실시예 4 10 10 45 10 25 55 4.5
(1) 소형 시편의 제조
상기의 표 1과 같은 비율로 준비된 실시예 1 내지 4에 따른 원료 금속을 도가니에 장입한 후, 진공유도용해 장비를 사용하여 용해하고, 주형을 사용하여 두께 7.8mm, 폭 33mm, 길이 80mm의 직육면체 형상의 합금 잉곳(ingot)을 주조하였다.
주조된 잉곳을, 도 2에 도시된 바와 같이, 1100℃의 온도에서 6시간 동안 균질화 열처리를 실시한 후, 수냉(quenching)하였다.
균질화된 합금의 표면에 생성된 산화물을 제거하기 위하여, 표면 연마(grinding)을 하였으며, 두께 7mmm까지 냉간 압연을 진행하였다.
또한, 냉간 압연 각 합금 판재에 대해서는 900℃에서 10분 동안 가열하여 FCC 상이 유지되도록 소둔 한 후, 수냉(quenching)하였다.
(2) 대형 시편의 제조
상기의 표 1과 같은 비율로 준비된 실시예 3에 따른 원료 금속을 도가니에 장입한 후, 진공유도용해 장비를 사용하여 용해하고, 주형을 사용하여 두께 58mm, 폭 80mm, 길이 108mm의 직육면체 형상의 합금 잉곳(ingot)을 주조하였다.
주조된 두께 58mm의 잉곳을, 도 2에 도시된 바와 같이, 1100℃의 온도에서 6시간 동안 균질화 열처리를 실시한 후, 수냉(quenching)하였다.
균질화된 합금의 표면에 생성된 산화물을 제거하기 위하여, 표면 연마(grinding)을 하였으며, 두께 58mm에서 16mmm까지 냉간 압연을 진행하였다.
또한, 냉간 압연 각 합금 판재에 대해서는 900℃에서 1시간 가열하여 FCC 상이 유지되도록 소둔 한 후, 수냉(quenching)하였다.
[ XRD 및 미세조직 분석 결과]
도 3은 전술한 공정을 통해 대형 시편으로 제조한 실시예 3에 따른 합금의 상온에서의 XRD 측정 결과를 나타낸 것이다.
XRD 측정은 시편의 연마 시의 변형으로 인한 상변태를 최소화하기 위하여 사포 600번, 800번, 1200번, 2000번 순서로 연마 후, 8% 과염소산(Perchloric acid)에서 전해 에칭을 수행한 후 진행하였다.
도 4는 전술한 공정을 통해 제조한 실시예 3에 따른 합금의 초기 조직의 EBSD 분석 결과를 나타낸 것이다. 도 5는 실시예 3의 상온(25℃) 및 극저온(-196℃)에서 각각 인장 변형 이후, EBSD 분석 결과를 나타낸 것이다.
도 3 내지 도 5를 통해 확인할 수 있는 바와 같이, 초기 조직에서 FCC 단상이 관찰되었고, 상온(25℃)에서 인장 변형 이후에도 FCC 단상이 관찰되었으며 변형 쌍정은 거의 발견되지 않았다.
극저온(-196℃)에서 인장 변형 이후, Number Fraction 0.2%의 다량의 변형 쌍정이 발견되었다.
[인장시험 결과]
아래 표 2는 소형 시편으로 제조한 실시예 1 내지 실시예 4의 상온(25℃) 및 극저온(-196℃)에서의 인장시험 결과를 나타낸 것이다. 그리고 도 6과 아래 표3은 대형 시편으로 제조한 실시예 3의 상온(25℃) 및 극저온(-196℃)에서의 인장시험 결과를 나타낸 것이다. 현재 극저온에서는 신율계를 달 수가 없어 인장 전후 길이 변화를 직접 광학현미경으로 측정하여 연신율을 구하였다.
구분 상온(25℃) 극저온(-196℃)
항복강도
(Mpa)		 인장강도
(MPa)		 연신율
(%)		 항복강도
(MPa)		 인장강도
(MPa)		 연신율
(%)
실시예1 427 745 70.1 653 1623 65.0
실시예2 348 714 62.0 601 1291 81.7
실시예3 345 689 52.6 533 1092 76.3
실시예4 339 684 47.0 468 996 69.4
상기 표 2와 같이, 실시예 1 내지 실시예 4의 경우, 상온(25℃)에서 항복강도가 330MPa 이상이었고, 인장강도는 680MPa 이상이었으며, 연신율은 45% 이상이었다. 상온에서 인장 변형 후, 높은 강도와 양호한 연신율을 나타내었다.
한편, 극저온(-196℃)에서 항복강도가 460MPa 이상이었고, 인장강도가 990MPa 이상이었으며, 연신율은 60% 이상이었다. 마찬가지로 극저온에서 인장 변형 후, 높은 강도와 양호한 연신율을 나타내었다.
구분 상온(25℃) 극저온(-196℃)
항복강도
(Mpa)		 인장강도
(MPa)		 연신율
(%)		 항복강도
(MPa)		 인장강도
(MPa)		 연신율
(%)
실시예3 294 626 36 470 1000 61.8
상기 표 3과 같이, 실시예 3의 경우, 상온(25℃)에서 항복강도가 290MPa 이상이었고, 인장강도는 620MPa 이상이었으며, 연신율은 35% 이상이었다. 상온에서 인장 변형 후, 높은 강도와 양호한 연신율을 나타내었다.
한편, 극저온(-196℃)에서 항복강도가 460MPa 이상이었고, 인장강도가 990MPa 이상이었으며, 연신율은 61% 이상이었다. 마찬가지로 극저온에서 인장 변형 후, 높은 강도와 양호한 연신율을 나타내었다.
도 6에서와 같이, 상온에서 극저온으로 내려감에 따라 강도 및 연신율이 모두 상승한 것을 알 수 있었으며, 극저온에서 높은 가공 경화율이 나타남을 알 수 있었다.
[ 파괴인성 시험 결과]
대형 시편으로 제조한 실시예 3을 대상으로 파괴인성 시험을 수행하였다. ASTM E1820에 따른 표준 시편으로 Plane Strain 조건으로 파괴인성 시험을 진행하였으며, 그 결과는 도 7 및 하기 표 4와 같았다.
상온(25℃) 극저온(-196℃)
Jlc (kJ/m2) KJlC (MPa*m1/2) Jlc (kJ/m2) KJlC (MPa*m1/2)
실시예 3 233 219 248 232
도 7 및 표 4에서와 같이, 상온에서 극저온으로 갈수록 오히려, 파괴인성이 증가한 결과를 확인할 수 있으며, 이는 극저온에서 파괴인성 시험 시, 발생된 변형 쌍정의 형성에 기인하는 것으로 볼 수 있다.
[ 파괴인성 후 파단면 분석]
파괴인성 후 파단면과 파면을 EBSD와 SEM을 통해 관찰하였으며, 이는 도 8 및 도 9를 통해 확인할 수 있다.
도 8와 같이, 상온에서 파괴 시험 시의 파단면에서는 변형 쌍정의 형성이 없었으나, 극저온에서 파괴 시험 시의 파단면에서는 변형 쌍정의 형성이 있음을 알 수 있다.
한편, 도 9와 같이, 파면 SEM 관찰을 근거로 상온에서 파괴 시험 시의 파면과 극저온에서 파괴 시험 시의 파면 모두 연성 파괴가 확인됨을 알 수 있다.
본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (12)

  1. 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48%, Co: 10 내지 35% 및 Ni: 12% 내지 18%를 포함하고,
    하기 식 1 및 식 2를 만족하는 고엔트로피 합금.
    [식 1]
    59 ≤ [Fe]+[Co] ≤ 71 (단위: 원자%)
    [식 2]
    2 ≤ [Fe]/[Co]
    (상기 식 1 및 식 2에서, [Fe] 및 [Co]는 각각 Fe 및 Co의 원자%를 의미한다.)
  2. 제1항에 있어서,
    단상의 FCC로 이루어진 고엔트로피 합금.
  3. 삭제
  4. 제1항에 있어서,
    25℃에서 인장 변형 후, FCC 단상으로 이루어진 고엔트로피 합금.
  5. 제4항에 있어서,
    인장강도가 620MPa 이상이고, 연신율이 30% 이상인 고엔트로피 합금.
  6. 제4항에 있어서,
    파괴인성이 230 kJ/m2 이상인 고엔트로피 합금.
  7. 제1항에 있어서,
    -196℃에서 인장 변형 후, Number Fraction 0.2%의 변형 쌍정 및 잔부 FCC 상을 포함하는 고엔트로피 합금.
  8. 제7항에 있어서,
    인장강도가 990MPa 이상이고, 연신율이 55% 이상인 고엔트로피 합금.
  9. 제7항에 있어서,
    파괴인성이 240 kJ/m2 이상인 고엔트로피 합금.
  10. 원자%로, V: 7 내지 13%, Cr: 7 내지 13%, Fe: 42 내지 48%, Co: 16 내지 23% 및 Ni: 12% 내지 18%를 포함하고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 잉곳을 제조하는 단계;
    상기 잉곳을 균질화 열처리하는 단계;
    상기 열처리한 잉곳을 압연하여 판재를 제조하는 단계; 및
    상기 판재를 소둔하는 단계;를 포함하는 고엔트로피 합금 제조방법.
    [식 1]
    59 ≤ [Fe]+[Co] ≤ 71 (단위: 원자%)
    [식 2]
    2 ≤ [Fe]/[Co]
    (상기 식 1 및 식 2에서, [Fe] 및 [Co]는 각각 Fe 및 Co의 원자%를 의미한다.)
  11. 제10항에 있어서,
    상기 열처리하는 단계에서 열처리 온도는 1000 내지 1200℃인 고엔트로피 합금 제조방법.
  12. 제10항에 있어서,
    상기 소둔하는 단계에서 소둔 온도는 800 내지 1000℃인 고엔트로피 합금 제조방법.
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