KR101797408B1 - 고강도 및 고성형을 이용한 점용접된 조인트 및 그 제조 방법 - Google Patents

고강도 및 고성형을 이용한 점용접된 조인트 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트에 관한 것으로, 강판들 중 적어도 하나는 600 MPa 이상의 항복 강도, 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도 및 15% 이상의 균일 연신율을 제공한다. 베이스 금속 화학 조성은 0.05 ≤ C ≤ 0.21%, 4.0≤ Mn ≤ 7.0%, 0.5 ≤ Al ≤ 3.5%, Si ≤ 2.0%, Ti ≤ 0.2%, V ≤ 0.2%, Nb ≤ 0.2%, P ≤ 0.025%, B≤ 0.0035% 를 포함하고, 점용접된 조인트는 0.5% 초과의 Al 을 함유하고 1% 보다 낮은 편석 영역들의 표면 분율을 함유하는 용융 구역 미세조직을 포함하고, 상기 편석 영역들은 20 ㎛2 보다 큰 구역들이고 강의 공칭 인 함량보다 많이 함유한다.

Description

고강도 및 고성형을 이용한 점용접된 조인트 및 그 제조 방법{SPOT WELDED JOINT USING HIGH STRENGTH AND HIGH FORMING AND ITS PRODUCTION METHOD}
본 발명은 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트에 관한 것으로, 강판들 중 적어도 하나는 600 MPa 이상의 항복 강도, 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도 및 15% 이상의 균일 연신율을 제공한다.
특히 자동차 산업에서, 경량 강들 또는 작은 두께를 보상하도록 높은 인장 강도를 제공하는 강들을 사용하여 결합함으로써 차량들을 경량화시키면서 안전성을 높일 지속적인 필요성이 있다. 따라서, 다양한 강도 레벨들을 제공하는 하기에 설명되는 것들과 같은 여러 족들의 강들이 제안되었다.
우선, 동시에 석출과 결정 입도의 미세화에 의해 경화가 획득되는 미세 합금 원소들을 가지는 강들이 제안되었다. 이러한 강들의 개발로 초고강도 강들로 불리는 보다 높은 강도의 강들이 뒤따랐고, 이것은 양호한 냉간 성형성과 함께 양호한 레벨의 강도를 유지한다.
더욱더 높은 인장 강도 레벨들을 획득하기 위해, 특성들 (인장 강도/변형성) 의 매우 유리한 조합들과 TRIP (변태 유기 소성) 거동을 보이는 강들이 개발되었다. 이 특성들은, 베이나이트와 잔류 오스테나이트를 함유한 페라이트 매트릭스로 구성되는, 이러한 강들의 구조와 연관된다. 잔류 오스테나이트는 규소 또는 알루미늄의 첨가에 의해 안정화되고, 이 원소들은 오스테나이트 및 베이나이트에서 탄화물들의 석출을 지연시킨다. 잔류 오스테나이트의 존재는 예를 들어 단축으로 응력을 받을 때, 후속 변형의 영향 하에 연성 거동을 개선하고, TRIP 강으로 만들어진 부분의 잔류 오스테나이트는 점진적으로 마텐자이트로 변태되어서, 실질적 경화하고 네킹 발생을 지연한다.
더욱더 높은 인장 강도, 다시 말해서 800 ~ 1000 MPa 보다 높은 레벨을 달성하기 위해서, 대부분 베이나이트 조직을 가지는 다상 강들이 개발되었다. 자동차 산업 또는 일반적인 산업에서, 이러한 강들은 유리하게도 구조 부품들, 예로 범퍼 크로스 부재들, 필러들, 다양한 보강물들 및 내마멸성 마모 부품들에 사용된다. 하지만, 이 부품들의 성형성은 충분한 여유의 소성을 가지도록 10% 보다 높은 충분한 연신율과 너무 높지 않은 항복 강도/인장 강도 비를 동시에 요구한다.
이 모든 강판들은 저항과 연성의 비교적 양호한 밸런스를 제공하지만, 예컨대 종래의 점용접 기술을 사용해 이 판들을 조립할 때 새로운 문제점들이 나타난다. 이제부터, 기존의 용접 기술을 이용하여 용접가능하면서 고강도 및 고성형성을 제공하는 새로운 개념들이 필요하다.
보디의 백색 중량을 감소시키도록, 유럽 출원 EP1987904 는 강 제품과 알루미늄 재료의 조인트 제품, 조인트 제품을 위한 점용접 방법을 제공하여서, 높은 본딩 강도를 갖는 점용접이 수행될 수 있도록 보장하는 것을 목표로 한다. 일 실시형태에서, 0.3 ~ 3.0 ㎜ 의 판 두께 (t1) 를 가지는 강 제품과 0.5 ~ 4.0 ㎜ 의 판 두께 (t2) 를 가지는 알루미늄 재료는 점용접에 의해 함께 결합되어서 강 제품과 알루미늄 제품의 조인트 제품을 형성한다. 이 조인트 제품에서, 조인트 부분에서 너겟 (nugget) 면적은 20 x t2 0.5 ~ 100 x t2 0.5 ㎟ 이고, 계면 반응층의 두께가 0.5 ~ 3 ㎛ 인 부분의 면적은 10 x t2 0.5 ㎟ 이상이고, 조인트 부분 중심에서 계면 반응층 두께와 조인트 직경 (Dc) 의 1/4 의 거리만큼 조인트 부분 중심에서 떨어진 지점에서 계면 반응층 두께 사이 차이는 5 ㎛ 이하이다. 이 구성에 따르면, 피복 재료와 같은 다른 재료들을 사용하지 않으면서 적은 비용으로 기존의 점용접 장치에 의해 형성될 수 있는, 우수한 본딩 강도를 가지는 이종 재료의 조인트 제품이 제공된다. 이것은 이종 재료의 조인트 제품을 위한 별개의 단계 및 점용접 방법 없이 수행된다. 이러한 방법은 강판을 알루미늄에 용접할 수 있음을 암시하고, 조인트 재료 저항은 강 측과 비교해 알루미늄 측에 연성 영역을 가질 것이다.
US 출원 US2012141829 는, 750 MPa ~ 1850 MPa 의 인장 강도 및 0.22 질량% ~ 0.55 질량% 이상의 탄소 당량 (Ceq) 을 갖는 적어도 하나의 얇은 강 플레이트를 포함하고 너겟이 얇은 강 플레이트들의 계면에 형성되는 점용접된 조인트를 제안한다. 너겟 외부층 구역에서, 미세조직은 아암 간격들의 평균값이 12 ㎛ 이하이고, 미세조직에 함유된 탄화물들의 평균 입경이 5 ㎚ ~ 100 ㎚ 이고, 탄화물들의 수 밀도는 2 x 106/㎟ 이상인 덴드라이트 조직으로 구성된다. 이 출원은 제 3 세대 강들이 아니라 단지 종래의 강들을 목표로 한다.
언급한 종래 기술들은 강들에서 비통상적인 양의 합금 원소들을 갖는 용접 강들의 문제점들에 맞서지도 않았고 해결하지도 못했고, 미해결 상태로 유지되고 있다.
본 발명은 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트에 관한 것으로, 강판들 중 적어도 하나는,
- 600 MPa 이상의 항복 강도
- 1000 MPa 이상의 인장 강도
- 15% 이상의 균일 연신율을 제공하는 알루미늄 합금 강판이다.
용접된 조인트는 다음으로 특징짓는다:
- 적어도 0.5 중량% Al 및 1% 미만의 조대 편석 영역들의 표면 분율을 포함하는 용융 구역. 조대 편석 영역들은 적어도 베이스 금속 공칭 인 함량을 함유하는 20 ㎛2 보다 큰 구역들로서 규정된다.
- 선택적으로, 2x106/㎟ 이상의 50 ㎚ 보다 큰 탄화철들의 밀도를 포함하는 용융 구역 미세조직.
- 선택적으로, 본 발명에 따른 용융 구역과 강 사이 경계에서 미세조직은 페라이트 결정립들 내부에 마텐자이트 18R 을 갖지 않는다.
본 발명의 다른 목표는, 일반적인 연속 어닐링 라인들과 양립가능하고 프로세스 파라미터들에 대한 낮은 감도를 가지면서 최종 두께에 이르기까지 쉽게 냉간 압연될 수 있는 강과 용접된 조인트를 제조하는 프로세스를 제공하는 것이다.
본 발명은, 제 1 목적으로서, 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트를 가지고, 강판들 중 적어도 하나는 알루미늄 합금 강이고, 상기 알루미늄 합금 강은, 중량 퍼센트로,
0.05 ≤ C ≤ 0.21%
4.0 ≤ Mn ≤ 7.0%
0.5 ≤ Al ≤ 3.5%
Si ≤ 2.0%
Ti ≤ 0.2%
V ≤ 0.2%
Nb ≤ 0.2%
P ≤ 0.025%
B ≤ 0.0035%
S ≤ 0.004% 를 포함한다.
조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물들이고, 상기 강은 600 MPa 이상의 항복 강도, 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도 및 15% 이상의 균일 연신율을 제공하고, 상기 강의 미세조직은 20% ~ 50% 의 오스테나이트, 40% ~ 80% 의 어닐링된 페라이트, 25% 미만의 마텐자이트를 함유하고, 상기 점용접된 조인트는 0.5% 초과의 Al 을 함유하고 1% 보다 낮은 조대 편석 영역들의 표면 분율을 함유하는 용융 구역 미세조직으로 특징짓는다. 조대한 편석 영역들은 강의 인 함량보다 우월한 양으로 인을 함유하는 20 ㎛2 보다 큰 구역들로 규정된다.
다른 바람직한 실시형태에서, 상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은, 1.0 ≤ Al ≤ 3.0%, 또는 심지어 1.0 ≤ Al ≤ 2.5% 이도록 알루미늄 함량을 갖는다.
바람직하게, 상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은, Si ≤ 1.5%, 또는 심지어 Si ≤ 1.0% 이도록 규소 함량을 갖는다.
바람직한 실시형태에서, 상기 알루미늄 합금 강의 미세조직은 50% ~ 70% 의 어닐링된 페라이트를 함유한다.
바람직한 실시형태에서, 상기 알루미늄 합금 강은 20% 미만의 마텐자이트를 함유한다.
바람직하게, 50 ㎚ 보다 큰 탄화철들의 밀도는 점용접된 조인트 용융 구역에서 2x106/㎟ 이상이다.
바람직하게, 본 발명에 따른 용융 구역과 강 사이 경계에서 미세조직은 페라이트 결정립들 내부에 사방정계 니들 모양의 상을 갖는 마텐자이트 18R 을 갖지 않는다.
본 발명은 또한, 목적으로서, 본 발명에 따른 점용접된 조인트를 포함하는 2 개의 강판들의 어셈블리를 갖는다.
본 발명은, 제 2 목적으로서, 강판들 중 적어도 하나는 알루미늄 합금 강판인, 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트를 제조하는 프로세스를 가지고, 다음 단계에 의해 제조된다:
- 슬래브를 획득하기 위해서 조성이 본 발명에 따른 알루미늄 합금 강을 주조하는 단계,
- 1150 ℃ ~ 1300 ℃ 의 온도 (Treheat) 로 상기 슬래브를 재가열하는 단계,
- 열간 압연 강을 획득하기 위해서 800 ℃ ~ 1250 ℃ 의 온도로 상기 재가열된 슬래브를 열간 압연하는 단계로서, 마지막 열간 압연 패스는 800 ℃ 이상의 온도 (Tlp) 에서 일어나는, 상기 재가열된 슬래브를 열간 압연하는 단계,
- 650 ℃ 이하의 권취 온도 (Tcoiling) 까지 상기 열간 압연 강을 1 ~ 150 ℃/s 로 냉각하는 단계,
- 그 후, Tcoiling 으로 냉각된 상기 열간 압연 강을 권취하는 단계.
- 선택적으로, 열간 압연 강은 1 ~ 24 시간에 400 ℃ ~ 600 ℃ 로 배치 (batch) 어닐링링되거나, 20 ~ 180 초에 650 ℃ ~ 750 ℃ 로 연속적으로 어닐링된다.
- 본 발명은 또한 목적으로서 제품이 주조 후 즉시 압연되는 주조 기계를 사용해 직접 강을 획득하는 프로세스를 갖는다. 이 프로세스는 '박 (thin) 슬래브 주조' 로 불린다.
그 후:
- 열간 압연 강판을 디스케일링하는 단계,
- 냉간 압연 강판을 획득하기 위해서 30% ~ 70% 의 냉간 압연비로 강판을 냉간 압연하는 단계,
- 어닐링 온도 (Tanneal) 까지 적어도 1 ℃/s 의 가열 속도 (Hrate) 로 강판을 가열하는 단계,
- 30 ~ 700 초의 시간 동안
Tmin = 721-36*C-20*Mn+37*Al+2*Si (단위: ℃)
Tmax = 690+145*C-6.7*Mn+46*Al+9*Si (단위: ℃) 에 의해 규정되는 Tmin ~ Tmax 의 온도 (Tanneal) 로 강을 어닐링하는 단계,
- 바람직하게 5 ℃/s ~ 70 ℃/s 인 냉각 속도로 강판을 냉각하는 단계,
- 냉간 압연 강판을 획득하기 위해서 냉간 압연 강을 판들로 절단하는 단계,
- 3 ㎄ ~ 15 ㎄ 의 유효 세기 및 150 ~ 850 daN 의 전극들에 인가된 힘으로 상기 냉간 압연 강판들 중 적어도 하나를 다른 금속에 용접하는 단계로서, 전극 활성면의 직경은 4 ~ 10 ㎜ 인, 상기 냉간 압연 강판들 중 적어도 하나를 다른 금속에 용접하는 단계.
- 선택적으로, 강판은 용융 코팅되도록 350 ℃ ~ 550 ℃ 의 온도 (T0A) 에 이르기까지 Vcooling2 로 냉각되고 10 ~ 300 초의 시간 동안 T0A 로 유지된다.
- 냉간 압연 및 어닐링된 강판을 획득하기 위해서 바람직하게 5 ℃/s 초과, 70 ℃/s 미만의 냉각 속도 (Vcooling3) 로 실온에 이르기까지 강판을 추가로 냉각하는 단계.
선택적으로, 냉간 압연 및 어닐링된 강은 200 ~ 800 초의 시간 (ttemper) 동안 170 ~ 400 ℃ 의 온도 (Ttemper) 로 템퍼링된다.
바람직한 실시형태에서, 본 발명에 따른 냉간 압연 강판은, 어닐링 후, Zn 또는 Zn 합금으로 코팅된다.
다른 실시형태에서, 본 발명에 따른 냉간 압연 강판은, 어닐링 후, Al 또는 Al 합금으로 코팅된다.
선택적으로, 본 발명에 따른 점용접된 조인트는, 용접 후, 후 열 처리를 부여받고, 후 열 처리는 0.1 ~ 2 초의 시간 동안 용접 세기의 60% ~ 90% 의 세기로 적용된다.
본 발명에 따른 강판들 또는 용접된 2 개의 강판들의 어셈블리는 자동차 산업에서 백색의 차량 보디를 위한 자동차 구조 부품들을 제조하는데 사용될 수 있다.
본 발명의 다른 특징들과 장점들은 하기 상세한 설명을 통하여 언급될 것이다. 첨부된 도면들은 예로서 제공되고 본 발명의 범위를 제한하는 것으로 받아들여져서는 안 될 것이다.
도 1 은 열간 압연 재료들 (B1, C1, E1, F1) 의 경도 전개를 도시한다.
도 2 는 열간 압연 재료들 (B1, C1, E1, F1) 의 인장 특성을 도시한다.
도 3 은 어닐링 전 냉간 압연 재료들 (B1, C1, E1, F1) 의 인장 특성을 도시한다.
도 4a 는 냉간 압연 및 어닐링된 재료들 (B1, C1, E1, F1) 의 인장 특성을 보여준다.
도 4b 는 냉간 압연 및 어닐링된 재료들 (G1, H1, H2, H3, I2) 의 인장 특성을 보여준다.
도 5 는 표 5 에서 상세히 열거된 대로 어셈블리들 (A+A, B+B, C+C, E+E) 에 대한 미세조직에서 시멘타이트 입자들 (백색) 에 대한 알루미늄 함량의 영향을 강조한, 나이탈 에칭 및 이미지 분석 후 용융 구역의 주사형 전자 현미경 사진들을 보여준다.
도 6 은 십자 인장 시험편으로 특징짓는 불균질 용접 강도를 보여준다 (J 와 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 7 은 Al 함량에 따른 CTS 계수를 도시한다 (J 와 불균질 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 8 은 균질 용접에 대한 용접 범위를 보여준다 (A, B, C, E 및 F).
도 9 는 불균질 용접에 대한 용접 범위를 보여준다 (J 와 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 10 은 불균질 인장 전단 응력 결과들을 보여준다 (J 와 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 11 은 2.9 및 3.9% 의 Al 을 함유한 알루미늄 합금 강과 점용접된 조인트들 (표 5 에서 상세히 열거된 대로 점용접들 E+E 및 F+F) 에 대한 현미경 사진들 및 마텐자이트 18R 의 도면을 보여준다.
도 12 는 균질 점용접에 대한 미소 경도 계통들 (filiations) 을 보여준다 (A, B, C, E 및 F ).
도 13 은 알루미늄 합금 강 및 전형적인 2 상의 600 MPa 의 저항을 이용한 불균질 점용접에 대한 미소 경도 계통들을 보여준다 (J 와 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 14 는 경도에 대한 용융 구역에서 알루미늄 함량의 영향을 도시한다 (J 와 불균질 용접된 A, B, C, E 및 F).
도 15 는 B, C, E 및 F 에 대해 1 ~ 4% (좌측에서 우측으로) 의 알루미늄 합금 강의 Al 함량에 따른 파괴 형태들 (failure mode) 을 보여준다.
도 16a 는 J 와 용접된 실시예들 A, B, C, E 및 F 에 대한 불균질 플러그 비들을 보여준다.
도 16b 는 실시예들 G 및 H 에 대한 균질 플러그 비들을 보여준다.
도 17 은 점용접의 저항을 특징짓는데 사용된 인장 전단 및 십자 인장 테스트들을 개략적으로 나타낸다.
도 18 은 본 발명에 따른 알루미늄 합금 강과 2 상 600 (DP) 사이 플러그 비 및 용융 구역의 기하학적 구조의 비제한적인 실시예를 제공한다. H 는 MZ 높이이고, PD 는 플러그 직경이고, MZ-D 는 MZ 직경이며, 여기에서 MZ 는 용융 구역을 의미한다.
도 19 는 A, B, C, E 에 대해 P 편석에 대한 Al 의 영향을 보여주는 공칭 P 함량에서 한계값을 갖는 마이크로프로브 분석 이미지들을 보여준다.
도 20a 및 도 20b 는 크기에 따라 공칭 P 함량 초과의 면적들의 표면 분율을 도시하고, 도 20a 는 실시예들 A, B, C, E 에 대한 것이고 도 20b 는 실시예들 G 및 H 에 대한 것이다.
도 21 은 A, B, C, E 에 대해 Al 함량에 따라 용융 구역에서 공칭 P 함량 초과의 20 ㎛2 보다 큰 면적들의 표면 분율의 전개를 보여준다.
도 22a 및 도 22b 는 후 처리될 때와 후 처리되지 않을 때 Al 함량에 따른 CTS 계수를 도시한다: 도 22a 는 균질 용접시 실시예들 A, B, C, E 및 F 에 대한 것이고 도 22b 는 J 와 용접된 실시예들 A, B, C, E 및 F 에 대한 것이다.
본 발명은 2 개의 강판들의 점용접된 조인트에 관한 것으로, 알루미늄 합금 강으로 불리는, 강판들 중 적어도 하나는 600 MPa 이상의 항복 강도, 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도, 15% 이상의 균일 연신율을 제공한다. 베이스 금속의 화학 조성은 0.5% 초과의 Al 을 포함하고, 용접하고 타겟된 최종 두께로 냉간 압연하는 것이 용이하다. 그렇게 하려면, 모든 목적들에 도달하도록 어닐링 파라미터들뿐만 아니라 화학 조성이 매우 중요하다. 화학 조성에 따라 원소들은 중량 퍼센트로 제공된다.
본 발명에 따르면, 탄소 함량은 0.05 ~ 0.21% 이다. 탄소는 감마 형성자 원소이다. 탄소는 본 발명의 Mn 함량과 함께 오스테나이트의 안정화를 촉진한다. 0.05% 미만에서는, 1000 MPa 초과의 인장 강도를 달성하기 어렵다. 탄소 함량이 0.21% 보다 많다면, 냉간 압연성은 감소되고 용접성은 불량해진다. 바람직하게, 탄소 함량은 0.10 ~ 0.21% 이다.
망간은 4.0% ~ 7.0% 이어야 한다. 오스테나이트-안정제이기도 한, 이 원소는 미세조직에서 충분한 오스테나이트를 안정화시키는데 사용된다. 망간은 또한 고용체 경화 및 미세조직에 대한 미세화 효과를 갖는다. 4.0% 미만의 Mn 함량에 대해, 미세조직에서 보유된 오스테나이트 분획물은 20% 미만이고 15% 초과 균일 연신율 및 1000 초과의 인장 강도의 조합을 달성하지 못한다. 7.0% 초과시, 용접성은 불량해지고, 편석 및 개재물은 손상 특성을 악화시킨다.
알루미늄에 대해, 그것의 함량은 0.5% ~ 3.5% 이어야 한다. 0.5 중량% 를 초과하면, 알루미늄 첨가는 보유된 오스테나이트 중 탄소 증가를 통하여 보유된 오스테나이트의 안정성을 높이기 위해서 여러 가지 면들에서 흥미롭다. Al 은 고온 밴드의 경도를 감소시킬 수 있고, 이것은 그러면 도 1, 도 2 및 도 3 에서 볼 수 있듯이 최종 두께에 이르도록 쉽게 냉간 압연될 수 있다. Al 첨가로 어닐링 중 견고성이 또한 개선된다. Al 의 첨가는 온도에 따른 오스테나이트 분획물의 변화를 낮추고 도 15 및 도 16 에 도시된 대로 플러그 비를 개선시킨다. 또한, Al 은 연속 어닐링에서 어닐링 온도에 대한 큰 타당성 윈도우 개방에 관한 한 가장 효율적인 원소인데, 왜냐하면 그것은 비재결정화 온도보다 높은 온도에서 진전된 재결정화 및 오스테나이트 안정화의 조합에 유리하기 때문이다. 알루미늄은 고형화 중 형성된 조대 일차 페라이트 결정립들의 형성을 회피하고 추가 냉각 중 오스테나이트로 변태되지 않도록 3.5% 이하여야 하므로, 1000 MPa 미만의 인장 강도를 유발한다. Al 은 알파종 (alphageneous) 이고 반면에 C 와 Mn 양자는 감마종 (ga㎜ageneous) 이므로, C 와 Mn 함량이 감소할 때 조대 일차 페라이트 결정립들의 형성을 제한하는 최적의 Al 함량이 감소한다는 점을 이해해야 한다.
주조 분말이 액체 금속과 반응할 수도 있기 때문에 알루미늄은 또한 연속 주조에 유해하고, Al 함량이 증가될 때 반응 속도가 증가된다. 이 조대 일차 페라이트 결정립들은 인장 강도를 1000 MPa 미만으로 감소시킨다. 결과적으로, Al 함량은 바람직하게 1.0 ~ 3.0% 이고 더욱더 바람직하게 1.0 ~ 2.5% 이다.
규소는 또한 고용체를 통하여 강도를 증가시키기에 매우 효율적이다. 하지만 그것의 함량은 2.0% 로 제한되는데, 왜냐하면 이 값 이상에서는, 압연 하중이 너무 많이 증가하고 열간 압연 프로세스가 어려워지기 때문이다. 냉간 압연성이 또한 감소된다. 바람직하게, 에지 균열을 회피하기 위해서, Si 함량은 1.5% 보다 낮거나 심지어 1.0% 보다 낮다.
티타늄, 바나듐 및 니오븀과 같은 미세 합금 원소들은, 부가적 석출 경화를 획득하기 위해서, 각각에 대해 0.2% 미만의 양으로 각각 첨가될 수도 있다. 특히 티타늄과 니오븀은 고형화 중 결정 입도를 제어하는데 사용된다. 하지만, 한 가지 한계가 필요한데 왜냐하면 그것을 넘어서면 포화 효과가 얻어지기 때문이다.
황에 대해서 말하면, 0.004% 의 함량을 초과하면, MnS 와 같은 초과 황화물들의 존재로 인해 연성이 감소되고, 특히 구멍 확장 테스트들은 이런 황화물들의 존재시 더 낮은 값들을 보인다.
인은, 고용체에서 경화하지만 특히 결정립계들에서 편석 또는 망간과 공편석 (co-segregation) 되는 경향으로 인해 점 용접 능력과 고온 연성을 감소시키는 원소이다. 이러한 이유들 때문에, 양호한 점 용접성을 획득하기 위해서, 인의 함량은 0.025%, 바람직하게 0.020% 로 제한되어야 한다.
본 발명에 의해 허용되는 최대 붕소 함량은 0.0035% 이다. 이러한 한계를 초과하면, 경화능과 관련하여 포화 레벨이 예상된다.
잔부는 철 및 불가피한 불순물들로 이루어진다. 불순물 레벨은 Ni, Cr, Cu, Mg, Ca 등과 같은 0.04% 미만의 원소들을 의미한다.
강의 미세조직은, 표면 분율로서, 20% ~ 50% 의 오스테나이트, 40% ~ 80% 의 어닐링된 페라이트 및 25% 미만의 마텐자이트를 함유한다. 이 미세조직 상들의 합계는 95% 이상이다. 잔부는 탄화물들과 같은 적은 불가피한 석출물들로 이루어진다.
오스테나이트는 연성을 가져오는 조직이고, 그것의 함량은, 본 발명의 강이 15% 초과의 균일 연신율로 충분히 늘일 수 있도록 20% 를 초과해야 하고 그것의 함량은 50% 미만이어야 하는데 왜냐하면 그 값을 초과하면 기계적 특성 밸런스가 저하되기 때문이다.
본 발명에서 페라이트는, 고형화 중 형성된 선행하는 페라이트로부터 또는 열간 압연 강판의 베이나이트 또는 마텐자이트로부터 어닐링시 회수 및 재결정화로부터 획득되는 입방 중심 구조에 의해 규정된다. 그러므로, 용어, 어닐링된 페라이트는, 70% 초과의 페라이트가 재결정화되었음을 암시한다. 재결정화된 페라이트는, SEM-EBSD 에 의해 측정된 대로, 결정립들 내부에 3° 보다 낮은, 평균 오배향으로 특징짓는다. 페라이트의 함량은 적어도 600 MPa 의 항복 강도 및 적어도 15% 의 균일 연신율과 함께 최소 1000 MPa 의 인장 강도를 가지도록 40 ~ 80% 이어야 한다.
마텐자이트는 어닐링 중 형성된 불안정한 오스테나이트로부터 균열 처리 후 냉각 중 형성되는 조직이다. 균일 연신율이 15% 초과하여 유지되도록 마텐자이트의 함량은 25% 로 제한되어야 한다. 특정한 종류의 마텐자이트는, Cheng 외 [W.-C. Cheng, C.-F.liu, Y.-F. Lai, Scripta Mater., 48 (2003), 295 ~ 300 페이지] 에 의해 확인되고 잘 기록된 특정 결정조직 (crystallography) 을 가지는 사방정계 니들 모양의 상인 소위 18R 마텐자이트 조직이다.
본 발명에 따른 강을 제조하는 방법은 본 발명의 화학 조성을 가지는 주조 강을 암시한다.
주강은 1150 ℃ ~ 1300 ℃ 에서 재가열된다. 슬래브 재가열 온도가 1150 ℃ 미만일 때, 압연 하중은 너무 많이 증가하고 열간 압연 프로세스는 어려워진다. 1300 ℃ 를 초과하면, 산화는 매우 격렬하고, 이것은 스케일 손실 및 표면 열화를 유발한다.
재가열된 슬래브의 열간 압연이 1250 ℃ ~ 800 ℃ 의 온도에서 수행될 때, 마지막 열간 압연 패스는 800 ℃ 이상의 온도 (Tlp) 에서 일어난다. Tlp 가 800 ℃ 미만이면, 고온 가공성이 감소된다.
열간 압연 후, 권취 온도 (Tcoiling) 가 650 ℃ 이하가 될 때까지 강은 1 ℃/s ~ 150 ℃/s 의 냉각 속도 (Vcooling1) 로 냉각된다. 1 ℃/s 미만에서는, 조대 미세조직이 형성되고 최종 기계적 특성 밸런스가 저하된다. 150 ℃/s 를 초과할 때, 냉각 프로세스는 제어하기 어렵다.
권취 온도 (Tcoiling) 는 650 ℃ 이하여야 한다. 권취 온도가 650 ℃ 를 초과하면, 조대 페라이트 및 베이나이트 조직이 형성되어서 냉간 압연 및 어닐링 후 보다 불균질한 미세조직을 유발한다.
선택적으로, 강은 그것의 경도를 감소시키고 후속 냉간 압연 프로세스를 용이하게 하여서 결국 냉간 압연 중 균열을 회피하도록 이 스테이지에서 중간 어닐링을 부여받는다. 어닐링 온도는 배치 어닐링인 경우 1 ~ 24 시간에 450 ℃ ~ 600 ℃ 일 것이고, 또는 연속 어닐링의 경우 20 ~ 180 초에 650 ℃ ~ 750 ℃ 일 것이다.
다음 단계는 일반적으로 0.6 ~ 3 ㎜ 의 두께를 갖는 냉간 압연 강을 획득하기 위해서 30% ~ 70% 의 냉간 압연비로 강을 디스케일링하여 냉간 압연하는 것으로 구성된다. 30% 미만에서, 후속 어닐링 중 재결정화는 충분히 유리하지 않고 15% 초과의 균일 연신율은 재결정화의 부족으로 인해 달성되지 않는다. 70% 를 초과하면, 냉간 압연 중 에지 균열의 위험이 있다.
그 후, 어닐링은 적어도 1 ℃/s 의 가열 속도 (Hrate) 로 어닐링 온도 (Tanneal) 까지 강을 가열함으로써 수행될 수 있다. 이러한 온도 (Tanneal) 는 다음 식들에 의해 규정된 최소값과 최대값을 갖는다:
- Tmin = 721-36*C-20*Mn+37*Al+2*Si (단위: ℃)
- Tmax = 690+145*C-6.7*Mn+46*Al+9*Si (단위: ℃)
여기에서 화학 조성 원소들은 중량 퍼센트로 제공된다.
어닐링 온도를 제어하는 것은 프로세스의 중요한 특징인데 왜냐하면 그것은 오스테나이트 분획물 및 그것의 화학적 조성 뿐만 아니라 본 발명의 강의 재결정화를 제어할 수 있도록 하기 때문이다. Tmin 미만에서, 최소 오스테나이트 분획물이 형성되지 않거나, 그것의 안정성이 너무 높아서, 1000 MPa 미만의 제한된 인장 강도를 유발한다. Tmax 를 초과하면, 너무 많은 마텐자이트를 형성할 위험이 있어서, 15% 미만의 제한된 균일 연신율을 유발한다.
어닐링 후, 강판은 5 ℃/s ~ 70 ℃/s 의 냉각 속도로 냉각된다.
선택적으로, 강판은 350 ℃ ~ 550 ℃ 의 온도 (TOA) 에 이르기까지 냉각되고 10 ~ 300 초의 시간 동안 TOA 에서 유지된다. 그것은 예컨대 용융 프로세스에 의한 Zn 코팅을 용이하게 하는 이러한 열 처리가 최종 기계적 특성에 영향을 미치지 않는 것을 보여주었다.
선택적으로, 냉간 압연 및 어닐링된 강판은 200 ~ 800 초의 시간 (ttemper) 동안 170 ~ 400 ℃ 의 온도 (Ttemper) 로 템퍼링된다. 이 처리는, 불안정한 오스테나이트로부터 균열 처리 후 냉각 중 형성될 수도 있는, 마텐자이트의 템퍼링을 가능하게 한다. 마텐자이트 경도는 따라서 감소되고 강 연성은 개선된다. 170 ℃ 미만에서, 템퍼링 처리는 충분히 효율적이지 않다. 400 ℃ 를 초과하면, 강도 손실이 높아지고 강도와 연성 사이 밸런스는 더이상 개선되지 않는다.
냉간 압연 및 어닐링된 강판은 그 후 높은 저항을 갖는 용접된 조인트를 획득하기 위해서 점용접된다.
본 발명에 따른 점용접을 획득하기 위해서, 용접 파라미터들은 다음과 같이 규정될 수 있다. 유효 세기는 3 ㎄ ~ 15 ㎄ 일 수 있다. 비제한적인 실시예로서, 본 발명에 따른 점용접 세기는 도 8 및 도 9 에 나타나 있다. 전극들에 인가되는 힘은 150 ~ 850 daN 이다. 전극 활성면의 직경은 4 ~ 10 ㎜ 이다. 적합한 점용접은 그것의 용융 구역의 특징적 치수에 의해 규정된다. 도 18 에서처럼, 그것의 용융 구역 높이는 0.5 ~ 6 ㎜ 이고 직경은 3 ~ 12 ㎜ 이다.
본 발명에 따른 점용접된 조인트는 1% 미만의 조대 편석 영역들의 표면 분율을 함유하는 용융 구역 미세조직으로 특징짓는다. 조대 편석 영역들은 베이스 금속의 공칭 인 함량보다 우월한 양으로 인을 함유하는 20 ㎛2 보다 큰 구역들로서 규정된다. 이 값을 초과하면, 편석이 너무 많고, 이것은 도 19, 도 20 및 도 21 에서처럼 너겟 인성을 감소시킨다.
게다가, 용융 구역의 미세조직은 2x 106/㎟ 이상의 50 ㎚ 보다 큰 탄화철들의 밀도를 포함한다. 이 밀도 미만에서, 마텐자이트는 충분히 템퍼링되지 않고 너겟 미세조직은 도 5, 도 12, 도 13 및 도 14 에서처럼 충분한 인성을 제공하지 않는다.
바람직하게, 용접된 조인트의 적어도 일측에서, 조대 결정립 구역이 3% Al 함량에 대해 도 11 에서처럼 충분한 인성을 유지하도록 용융 구역과 본 발명에 따른 강 사이 경계에서 미세조직은 페라이트 결정립들 내부에 어떠한 마텐자이트 18R 도 가지지 않는다.
선택적으로, 본 발명에 따른 점용접된 조인트는 도 22a 및 도 22b 에 도시된 대로 점용접 저항을 추가로 개선하도록 열적 후 처리를 부여받는다. 이러한 후 처리는 균질 또는 불균질 용접 모두에서 수행될 수 있다. 오븐 후 처리는 적어도 3 분 동안 1000 ℃ 이상에서 오스테나이트화 처리 및 뒤이어 용접된 조인트에 대한 50 ℃/s 보다 높은, 즉 급속 냉각으로 구성된다.
현장 후 처리는 용접 후 2 단계 처리로 구성된다:
Figure 112016017416022-pct00001
적어도 0.2 초의 어떠한 인가된 전류도 없는 제 1 단계
Figure 112016017416022-pct00002
마텐자이트를 템퍼링하고 너겟과 열 영향 구역의 인성을 개선하도록 용접 중 인가된 평균 세기의 60% ~ 90% 의 전류를 용접된 조인트에 인가하는 것으로 구성되는 제 2 단계. 단계 1 과 단계 2 의 전체 시간은 0.1 ~ 2 초이다.
본 발명은 다음 비제한적인 실시예들로 더 잘 이해될 것이다. 사실상, 본 발명의 점용접된 강은, 예컨대, 무침입형 강들, 2 상 강들, TRIP 강들, BH 강들, 프레스 경화강들, 다상 강들과 같은 그밖의 다른 강으로 획득될 수 있다.
반제품들은 강 주조로 제조되었다. 중량 퍼센트로 표현된, 반제품들의 화학 조성들은, 아래 표 1 에 나타나 있다. 표 1 에서 나머지 강 조성은 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물들로 구성된다.
Figure 112016017416022-pct00003
강들 A 내지 J 의 Ti 및 V 함량들은 0.010% 보다 낮다. 붕소 함량은 35 ppm 보다 낮다.
강들 A 내지 I 는 먼저 재가열되었고 2.4 ㎜ 두께의 플레이트들로 열간 압연되었다. 강 J 는 600 MPa 의 인장 강도를 가지는 전형적인 2 상 강이고, 이러한 유형의 강은 본 기술분야의 당업자에게 공지되어 있고, 그것은 불균질 용접 경우에 대해 강들 A 내지 I 가 용접되는 강으로서 사용된다. 열간 압연 강 플레이트들 A 내지 I 는 그 후 냉간 압연 및 어닐링되었다. 부여된 프로세스 파라미터들은 다음 약어들로 표 2 에 나타나 있다:
- Treheat: 재가열 온도임
- Tlp : 최종 압연 온도임
- Vcooling1: 마지막 열간 압연 패스 후 냉각 속도임
- Tcoiling: 권취 온도임
- IA T: 고온 밴드에서 수행된 중간 어닐링의 온도임
- IA t: 고온 밴드에서 수행된 중간 어닐링의 지속기간임
- Rate: 냉간 압하율임
- Hrate: 가열 속도임
- Tanneal: 어닐링 중 균열 처리 온도임
- tanneal: 어닐링 중 균열 처리 지속기간임
- Vcooling2: 어닐링 후 실온까지의 냉각 속도임
Figure 112016017416022-pct00004
표 2 에서, "빈칸" 은 중간 어닐링이 수행되지 않았음을 의미하고 "*" 는 가열 속도가 600 ℃ 까지 20 ℃/s 이고 그 후 어닐링 온도까지 1 ℃/s 임을 의미한다.
표 3 은 다음 특징들을 제공한다:
Figure 112016017416022-pct00005
페라이트: "OK" 는 어닐링된 판의 미세조직에서 40 ~ 80% 의 부피 분율을 갖는 페라이트의 존재를 나타낸다. "KO" 는 페라이트 분율이 이 범위 밖에 있는 비교예들을 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00006
오스테나이트: "OK" 는 어닐링된 판의 미세조직에서 20 ~ 50% 의 부피 분율을 갖는 오스테나이트의 존재를 나타낸다. "KO" 는 오스테나이트 분율이 이 범위 밖에 있는 비교예들을 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00007
마텐자이트: "OK" 는 어닐링된 판의 미세조직에서 25% 미만의 부피 분율을 갖는 마텐자이트의 존재 여부를 나타낸다. "KO" 는 마텐자이트 분율이 25% 를 초과하는 비교예들을 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00008
UTS (MPa) 는 압연 방향에 대해 종방향으로 인장 테스트에 의해 측정된 극한 인장 강도를 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00009
YS (MPa) 는 압연 방향에 대해 종방향으로 인장 테스트에 의해 측정된 항복 강도를 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00010
UEI (%) 는 압연 방향에 대해 종방향으로 인장 테스트에 의해 측정된 균일 연신율을 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00011
YS/TS 는 항복 강도와 극한 인장 강도 사이 비를 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00012
TEI 는 ISO 12.5 x 50 시험편에서 측정된 전체 연신율을 나타낸다.
Figure 112016017416022-pct00013
그 후, 강들 A 내지 I 는 표 4 에 제공된 용접 파라미터들에 따라 예로서 DP 600 Gl 에 점용접되고; A 내지 I 재료 및 DP 600 Gl 의 판 두께는 1.2 ㎜ 이다. 용접 파라미터들은 등급들 간에 동일하고 단지 균질 용접과 불균질 용접 간에 상이하다.
Figure 112016017416022-pct00014
다른 값들이 이하 설명된다:
- 용접 전류 범위: 용접 전류 (용접 세기라고도 함) 범위는 ㎄ 단위로 표현된다. 용접 범위의 최저치는, 직경이 4.25√t 이상인 너겟을 발생시키는데 필요한 용접 전류에 의해 규정되고, 여기에서 t 는 재료의 두께 (단위: ㎜) 이다. 용접 전류 범위의 최대치는, 너겟으로부터 용융 금속의 방출이 발생하는 전류에 의해 규정된다.
- 알파 값은 용접 직경 및 두께로 나눈 크로스 테스트에서 최대 하중이다. 그것은 daN/㎟ 단위로 표현된 저항 점용접에 대한 정규화된 하중이다.
-플러그 비: 플러그 비는 MZ 직경으로 나눈 플러그 직경과 같다. 플러그 비가 더 낮을수록, 도 18 에 도시된 대로 용융 구역의 인성이 더 낮다.
Figure 112016017416022-pct00015
B, C, D, E, H (H2 제외) 및 I 로부터의 화학 조성들로 제조된 모든 냉간 압연 및 어닐링된 강들은 본 발명에 따라 제조되고, 그것은 B1, C1, E1 및 Fl (참조예) 에 대해 도 4a 에 도시되고 G1 및 H2 가 참조예들인 G1, H1, H2, H3, 및 I2 에 대해 도 4b 에 도시된 대로 600 MPa 초과 YS, 1000 MPa 초과 인장 강도 및 15% 의 균일 연신율을 제공한다. 화학 조성은 미세조직 뿐만 아니라 타겟 범위 내에 있고; 본 발명의 프로세스 파라미터들을 또한 따랐다. A1, F1, G1, 및 H2 는 본 발명에 따르지 않는다. 점용접들의 저항 테스트는 도 17 에 도시된 바와 같은 테스트에 따라 수행되었다. 그것은 인장 전단 테스트 및 십자 인장 테스트로 불린다. 이 테스트들은 용접 강도를 결정하는데 사용된다. 도 6, 도 7 및 도 10 에 도시된 대로, 본 발명의 Al 범위 내에서 Al 함량에 따라 점용접 저항이 증가한다.
또한, 매크로 에칭 시험편들의 검사는 다른 구역들에서 용입 및 용접 미세조직들 뿐만 아니라 너겟 직경들 (도 11) 을 보여줄 수 있다.
열적 후 처리에 관한 한, 도 22 에서 볼 수 있듯이, 십자 인장 강도 계수는 적어도 하나의 Al 함유 강과 점용접된 조인트들에 대한 이런 상기 처리로 더욱 개선된다. 이것은 용접된 조인트의 중요한 부분들을 용접할 때 재오스테나이트화를 허용하지 않는 Ac1 아래로 템퍼링 윈도우를 개방하는 Al 의 알파종 효과 때문이다.
본 발명에 따른 강판들의 어셈블리는 유리하게도 자동차 산업에서 구조 또는 안전 부품들의 제조에 사용될 것이다.

Claims (21)

  1. 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트로서,
    적어도 하나의 판은 알루미늄 합금 강으로 만들어지고, 상기 알루미늄 합금 강은, 중량 퍼센트로,
    0.05 ≤ C ≤ 0.21%
    4.0 ≤ Mn ≤ 7.0%
    0.5 ≤ Al ≤ 3.5%
    Si ≤ 2.0%
    Ti ≤ 0.2%
    V ≤ 0.2%
    Nb ≤ 0.2%
    P ≤ 0.025%
    B ≤ 0.0035%
    S ≤ 0.004% 를 포함하고,
    조성의 잔부는 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물들이고, 알루미늄 합금 강판은 600 MPa 이상의 항복 강도, 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도 및 15% 이상의 균일 연신율을 제공하고, 상기 알루미늄 합금 강판의 미세조직은 20% ~ 50% 의 오스테나이트, 40% ~ 80% 의 어닐링된 페라이트, 25% 미만의 마텐자이트를 함유하고, 상기 점용접된 조인트는 0.5% 초과의 Al 을 함유하고 1% 보다 낮은 편석 (segregated) 영역들의 표면 분율 (surface fraction) 을 함유하는 용융 구역 미세조직을 제공하고, 상기 편석 영역들은 상기 알루미늄 합금 강의 공칭 인 함량보다 우월한 양의 인을 함유하는 20 ㎛2 보다 큰 구역들인, 점용접된 조인트.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은 1.0 ≤ Al ≤ 3.0% 이도록 알루미늄 함량을 가지는, 점용접된 조인트.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은 1.0 ≤ Al ≤ 2.5% 이도록 알루미늄 함량을 가지는, 점용접된 조인트.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은 Si ≤ 1.5% 이도록 규소 함량을 가지는, 점용접된 조인트.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 화학 조성은 Si ≤ 1.0% 이도록 규소 함량을 가지는, 점용접된 조인트.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 미세조직은 50% ~ 70% 의 어닐링된 페라이트를 함유하는, 점용접된 조인트.
  7. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 알루미늄 합금 강의 미세조직은 20% 미만의 마텐자이트를 함유하는, 점용접된 조인트.
  8. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 조인트는, 밀도가 2 x 106/㎟ 이상인 50 ㎚ 보다 큰 탄화철들을 함유하고, 용융 구역과 상기 알루미늄 합금 강 사이의 경계에서의 미세조직은 페라이트 결정립들 내에 사방정계 니들 모양의 상을 가지는 마텐자이트 18R 을 가지지 않는, 점용접된 조인트.
  9. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 따른 점용접된 조인트를 포함하는 2 개의 강판들의 어셈블리.
  10. 적어도 2 개의 강판들의 점용접된 조인트의 제조 방법으로서,
    적어도 하나의 판은 제 1 항에 따른 알루미늄 합금 강판으로 만들어지고, 상기 방법은 다음 연속 단계들:
    - 슬래브를 획득하기 위해서 조성이 제 1 항에 따른 알루미늄 합금 강을 주조하는 단계,
    - 1150 ℃ ~ 1300 ℃ 의 온도 (Treheat) 로 상기 슬래브를 재가열하는 단계,
    - 열간 압연 강을 획득하기 위해서 800 ℃ ~ 1250 ℃ 의 온도로, 재가열된 슬래브를 열간 압연하는 단계로서, 마지막 열간 압연 패스는 800 ℃ 이상의 온도 (Tlp) 에서 일어나는, 상기 재가열된 슬래브를 열간 압연하는 단계,
    - 650 ℃ 이하의 권취 온도 (Tcoiling) 까지 상기 열간 압연 강을 1 ~ 150 ℃/s 로 냉각하는 단계, 그 후
    - 냉각된 상기 열간 압연 강을 Tcoiling 에서 권취하는 단계,
    - 디스케일링하는 단계,
    - 냉간 압연 강판을 획득하기 위해서 30% ~ 70% 의 냉간 압연비로 냉간 압연하는 단계,
    - 어닐링 온도 (Tanneal) 까지 적어도 1 ℃/s 의 가열 속도 (Hrate) 로 가열하는 단계,
    - 30 ~ 700 초의 시간 동안
    Tmin = 721-36*C-20*Mn+37*Al+2*Si (단위: ℃)
    Tmax = 690+145*C-6.7*Mn+46*Al+9*Si (단위: ℃) 에 의해 규정되는 Tmin ~ Tmax 의 온도 (Tanneal) 로 어닐링하는 단계,
    - 5 ℃/s ~ 70 ℃/s 인 냉각 속도로 타겟 온도까지 냉각하는 단계,
    - 냉간 압연 강판들을 획득하기 위해서 냉간 압연 강을 판들로 절단하는 단계,
    - 3 ㎄ ~ 15 ㎄ 의 유효 세기 및 150 ~ 850 daN 의 전극들에 인가된 힘으로 상기 냉간 압연 강판들 중 적어도 하나를 다른 금속에 용접하는 단계로서, 전극 활성면의 직경은 4 ~ 10 ㎜ 인, 상기 용접하는 단계
    를 포함하는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 열간 압연 강판은 1 ~ 24 시간에 400 ℃ ~ 600 ℃ 로 배치 (batch) 어닐링되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  12. 제 10 항에 있어서,
    상기 열간 압연 강판은 20 ~ 180 초에 650 ℃ ~ 750 ℃ 로 연속적으로 어닐링되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  13. 제 10 항에 있어서,
    상기 강의 주조는 상기 열간 압연 강판을 획득하기 위해서 박 (thin) 슬래브 주조 기계를 사용하여 수행되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  14. 제 10 항에 있어서,
    상기 타겟 온도는 350 ℃ ~ 550 ℃ 의 온도 (TOA) 이고 10 ~ 300 초의 시간 동안 TOA 로 유지되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 강판은 냉간 압연 및 어닐링된 강판을 획득하기 위해서 5 ℃/s 초과, 70 ℃/s 미만인 냉각 속도 (Vcooling3) 로 실온에 이르기까지 더 냉각되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  16. 제 10 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 200 ~ 800 초의 시간 (ttemper) 동안 170 ~ 400 ℃ 의 온도 (Ttemper) 로 템퍼링되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  17. 제 10 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항에 있어서,
    어닐링 후, 상기 냉간 압연 강판은 Zn 또는 Zn 합금으로 더 코팅되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  18. 제 10 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항에 있어서,
    어닐링 후, 상기 냉간 압연 강판은 Al 또는 Al 합금으로 더 코팅되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  19. 제 10 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항에 있어서,
    0.1 ~ 2 초의 시간 동안 용접 세기의 60% ~ 90% 의 세기로 후 열 처리가 적용되는, 점용접된 조인트의 제조 방법.
  20. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 따른 2 개의 강판들의 점용접된 조인트 또는 어셈블리 또는 제 10 항에 따라 제조된 점용접된 조인트를 포함하는 구조 부품.
  21. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 따른 점용접된 조인트, 구조 부품 또는 어셈블리를 포함하거나 또는 제 10 항에 따른 점용접된 조인트로 제조되는 차량.
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