KR101572115B1 - 조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치, 이들을 사용한 발전 플랜트 - Google Patents

조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치, 이들을 사용한 발전 플랜트 Download PDF

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Abstract

가스 터빈(221) 및 압축기(220)를 갖는 가스 터빈 플랜트에, 증기 터빈(202) 및 복수기(206)를 갖는 증기 터빈 플랜트와 배열 회수 보일러(222)를 갖는다. 배열 회수 보일러(222)로부터의 증기를, 바이패스 조절 밸브(203)를 경유해서 증기 터빈 플랜트의 복수기(206)에 직접 흐르게 한다. 압력 센서(210)는 터빈 바이패스계 내의 압력을 검출한다. 컨트롤러(209)는, 소정의 샘플링 주기에 따라, 입력부로부터 수신한 설정값과 압력 센서(210)로부터의 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도 지령값을 출력한다. 보정부(100)는, 컨트롤러(209)로부터의 개도 지령값이 조절 밸브의 전개값에 가까워졌을 경우에, 입력부로부터의 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정한다.

Description

조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치, 이들을 사용한 발전 플랜트{METHOD AND DEVICE FOR CONTROLLING REGULATION VALVE, AND POWER GENERATING PLANT USING THEM}
본 발명의 실시형태는, 산업 플랜트에 사용되는 조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치에 관한 것이다. 또한, 본 발명의 실시형태는, 이들의 제어 방법 및 제어 장치를 사용한 발전 플랜트에 관한 것이다.
터빈 바이패스(turbine bypass) 밸브나 감온(減溫) 스프레이 밸브는 산업 플랜트에 사용되는 조절 밸브이지만, 이들의 제어 방법은 일반적으로 PID 컨트롤러(Proportional Integral and Derivative Controller)에 의해 행해진다. PID 컨트롤러는, 설정값(SV(Setting Value)값)과 프로세스값(PV(Proccess Value)값)을 입력해서, PV값이 SV값에 동등해지도록 피드백 제어에 의해 제어 지령값(MV(Manupulated Value)값)을 산출한다.
산업 플랜트에 사용되는 조절 밸브 중, 어느 종류의 조절 밸브는, MV값이 100%로 되는 것, 즉 조절 밸브가 전개(全開)로 되는 사태를 회피하는 것을 중시한다. 이러한 조절 밸브는, 예를 들면 특허문헌 1 및 특허문헌 2에 나타내는 바와 같이, 가스 터빈과 증기 터빈 및 배열(排熱) 회수 보일러를 조합시킨 컴바인드 사이클 발전 플랜트(combined cycle power generation plant)에 있어서, 터빈 바이패스 조절 밸브로서 사용된다.
터빈 바이패스 조절 밸브에는, 이것을 제어하는 PID 컨트롤러가 설치되고, 이 PID 컨트롤러에 SV값과 PV값이 입력된다. PID 컨트롤러는 PV값이 SV값에 일치하도록 MV값을 연산한다. MV값은 터빈 바이패스 조절 밸브에의 개도(開度) 지령이며, 이에 따라 동(同) 밸브의 밸브 개방이 행해진다. 이러한 종류의 PID 컨트롤러에 있어서는, SV값을 높게 설정하면 MV값은 저하되고, 반대로 SV값을 낮게 설정하면 MV값은 증가한다.
일본국 특개2011-138326호 공보 일본국 특개2013-076388호 공보
터빈 바이패스 조절 밸브의 SV값은 높은 값으로 설정되면, 드럼의 압력이 높아져 증기 발생량이 저하되기 때문에, 극히 낮은 값으로 하는 것이 성능의 면에서 득책(得策)이다. 그러나, 컴바인드 사이클 발전 플랜트의 운전의 양상은 다양하며, 상정 외에 증발기나 과열기에서의 수열(收熱)이 많을 경우에는, 계획 시에 정한 SV값이 지나치게 낮아, 터빈 바이패스 조절 밸브가 전개되는 문제가 있다.
예를 들면, 증기 터빈을 기동시키기 전의 가스 터빈의 출력 및 배(排)가스 온도는, 증기 터빈의 로터 부재의 온도(대표적으로는 제1 단 내면 메탈 온도, 이하 ST 메탈 온도)에 따라서 제어된다. 예를 들면, ST 메탈 온도가 높을 때에는 가스 터빈 출력 및 배가스 온도를 높게 하고, 반대로 동(同) 메탈 온도가 낮을 때에는 가스 터빈 출력 및 배가스 온도를 낮게 한다. 이 가스 터빈 출력의 대소에 따라, 증발기나 과열기의 수열이 크게 달라 증기의 발생량이 변동한다.
한편, 플랜트의 기본 계획 단계에 있어서는, 대표적인 운전 상태를 상정해서 그 열 수지 밸런스에 의거하여, 유지되어야 할 드럼의 기(器) 내 압력이 구해지며, 터빈 바이패스 조절 밸브의 SV값이 예를 들면 0.7㎫로 설정된다.
그러나, 0.7㎫는 컴바인드 사이클 발전 플랜트의 「다양한 운전 양상」을 모두 감안한 것이 아니므로, 예를 들면 실제의 플랜트 시운전 등에서는 상정하고 있던 것 이상으로 증기가 발생하고, 그 때문에 터빈 바이패스 조절 밸브가 전개된다는 문제가 발생한다. 만약 터빈 바이패스 조절 밸브가 전개되었을 경우, 그 상태는 드럼의 압력 제어가 상실된 상태이고, 동(同) 드럼의 수위가 극단적으로 변동하는 등 안정 운전에 지장을 초래한다.
이 대책으로서 SV값을 극히 높은 값으로 설정해서, 「다양한 운전 양상」에서도 터빈 바이패스 조절 밸브가 전개되지 않도록 하는(예를 들면 0.7㎫를 1.0㎫라던지 1.5㎫로 상승시킴) 것이 일안으로서 생각할 수 있다. 그러나, 높은 SV값을 선택하면 증기 압력이 높아져 증발기에서의 수열이 나빠지는 것, 증기의 유량이 감소하여 증기 터빈의 출력이 감소하는 것 등의 불리가 발생한다.
본 발명의 실시형태는 상기와 같은 종래기술의 문제점을 해결하기 위하여 제안된 것이다. 본 발명의 실시형태는, 조절 밸브가 전개 근방이 되면, SV값의 상승에 수반하여 MV값이 저하되어 그 전개를 회피할 수 있는 조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치를 제공하는 것에 있다. 본 발명의 다른 목적은, 상기와 같은 조절 밸브의 제어 방법 및 제어 장치를 구비한 발전 플랜트를 제공하는 것에 있다.
본 실시형태의 발전 플랜트는, 가스 터빈과, 상기 가스 터빈으로부터의 배출 가스를 이용해서 증기를 발생시키는 배열 회수 보일러와, 상기 배열 회수 보일러로부터의 증기에 의해 회전 구동되는 증기 터빈과, 상기 증기 터빈으로부터의 배기 증기를 응축해서 복수(復水)하고, 복수된 물을 상기 배열 회수 보일러에 공급하는 복수기와, 상기 배열 회수 보일러로부터의 증기를, 바이패스 조절 밸브를 경유해서 상기 복수기에 흐르게 하는 터빈 바이패스계와, 상기 터빈 바이패스계에 공급하는 증기를 발생시키는 드럼 내의 압력을 검출하는 압력 센서와, 소정의 샘플링 주기에 따라, 입력부로부터 수신한 설정값과 상기 압력 센서로부터의 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도 지령값을 출력하는 컨트롤러를 구비하는 발전 플랜트로서, 상기 컨트롤러는, 상기 설정값이 높아지면 상기 조절 밸브에 대한 상기 개도 지령값을 저하시키도록 제어하고, 상기 컨트롤러로부터의 상기 개도 지령값이 소정의 값보다 커졌을 경우에, 상기 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정하는 보정부를 구비하고 있는 것을 특징으로 한다.
도 1은 제1 실시형태의 컴바인드 사이클 발전 플랜트의 실시형태를 나타내는 회로도.
도 2는 제1 실시형태에 있어서의 저압 터빈 바이패스 조절 밸브의 제어부를 나타내는 회로도.
도 3은 제2 실시형태의 컴바인드 사이클 발전 플랜트의 실시형태를 나타내는 회로도.
도 4는 제2 실시형태에 있어서의 저압 터빈 바이패스 조절 밸브의 제어부를 나타내는 회로도.
[1. 제1 실시형태]
[1-1. 발전 플랜트 전체의 구성]
도 1은 제1 실시형태에 있어서의 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)의 구성예이다. 이 발전 플랜트(201)는, 가스 터빈(221) 및 압축기(220)를 갖는 가스 터빈 플랜트에, 증기 터빈(202) 및 복수기(206)를 갖는 증기 터빈 플랜트와, 배열 회수 보일러(222)를 조합시킨 것이다. 가스 터빈(221)으로부터 나온 배열(배가스)을 이용하여 배열 회수 보일러(222)에서 증기를 발생시키고, 그 증기를 증기 터빈(202)에 공급해서 발전시킨다.
배열 회수 보일러(222)는, 배가스의 흐름에 따른 순차, 고압 드럼(223)을 구비하는 고압 증발기(214), 고압 과열기(215), 저압 드럼(205)을 구비하는 저압 증발기(211), 저압 과열기(212)를 구비한다.
고압 과열기(215)의 과열 증기는 고압 가감 밸브(224)를 거쳐 증기 터빈(202)의 초류(初流) 단락에, 저압 드럼(205)의 저압 증기는 저압 가감 밸브(203)를 거쳐 증기 터빈(202)의 후류(後流) 단락에 각각 공급된다. 저압 드럼(205)에서 발생한 저압 증기 압력은 저압 드럼(205) 내에 설치된 압력 센서(210)에 의해 검출된다.
발전 플랜트(201)는, 기동 운전 시 또는 계통 사고 운전 시에 있어서, 배열 회수 보일러(222)로부터 발생한 증기를 증기 터빈 플랜트의 복수기(206)에 직접 흐르게 하는 터빈 바이패스계를 구비하고 있다. 이 터빈 바이패스계는, 고압 터빈 바이패스 조절 밸브(213)를 경유해서 고압 과열기(215)로부터의 증기를 복수기(206)에 흐르게 하는 고압계와, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)를 경유해서 저압 과열기(212)로부터의 증기를 복수기(206)에 흐르게 하는 저압계를 갖는다.
저압계에 있어서, 증기 터빈(202)이 기동되어 저압 가감 밸브(203)의 밸브 개방이 행해지기 전에는, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)는 저압 드럼(205)에 발생하는 저압 증기를 복수기(206)로 유도하도록 밸브 개방된다. 이 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 밸브 개방 정도의 제어는, 발전 플랜트(201)에 설치된 DCS(Distributed Control System : 분산 제어 장치)(207)에 의하여 행해진다. DCS(207)는 저압 드럼(205) 내부의 압력을 적절한 값으로 유지하면서, 적절한 저압 증기의 유량을 복수기(206)로 빼도록 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 개도를 제어한다.
[1-2. 조절 밸브 제어 장치의 구성]
DCS(207)의 전체가 갖는 발전 플랜트 전체의 제어 회로 중, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 제어부(208)만을 도 1 및 도 2에 나타낸다.
본 실시형태의 DCS(207)는, 소정의 샘플링 주기로 연산되는 디지털 연산 방식을 채용한 것이며, 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)의 각 부를 제어하는 장치이다. 본 실시형태에 있어서, DCS(207)는 일례로서, 250m초의 샘플링 주기로 연산된다.
DCS(207)에 설치된 제어부(208)의 내부에는 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)를 제어하는 PID 컨트롤러(209)가 설치되고, 이 PID 컨트롤러(209)에 SV값 b와 PV값 c가 입력된다. SV값 b는 유지하고자 하는 저압 드럼(205)의 기 내 압력이며 SV값 설정부(226)로부터 입력되고, 본 실시형태에서는 그 값 b는 0.7㎫로 한다. PV값 c는 저압 드럼(205)의 실제의 기 내 압력이며 저압 드럼기(205) 내에 설치된 압력 센서(210)에 의해 계측된다.
PID 컨트롤러(209)에 이들 SV값 b와 PV값 c를 입력해서, PV값 c가 SV값 b에 일치하도록 제어 지령(이하, MV값 a라 함)을 연산한다. MV값 a는 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)에의 개도 지령이며, 이에 따라 동(同) 밸브의 밸브 개방이 행해진다. 본 실시형태에 있어서, SV값 b(유지하고자 하는 기 내 압력)를 높게 하면 복수기(206)로 빼는 저압 증기의 유량은 작아도 되기 때문에 MV값 a(조절 밸브의 개도 지령)는 저하하고, 반대로 SV값 b가 낮으면 MV값 a는 증가한다.
제어부(208)에는 PID 컨트롤러(209)에 입력되는 SV값을 보정하는 보정부(100)가 설치된다. 보정부(100)에서는 입력되는 SV값을 보정하여 SV값 b로서 출력한다. 이 보정부(100)는, 전환기(101), Z-1의 기호로 표시되는 샘플링 지연기(102), 고값(高値) 선택기(103) 및 함수 발생기(104)를 구비한다.
전환기(101)는 2개의 입력 단자(S, R)와 출력 단자(T)가 설치되어 있다. 입력 단자(S)에는 PID 컨트롤러(209)로부터 출력된 MV값 a가 입력된다. 입력 단자(R)에는 샘플링 지연기(102)로부터의 1주기 전(250m초 전)의 MAX_MV값 d'가 입력된다. 출력 단자(T)로부터의 출력 g는 고값 선택기(103)의 한쪽의 입력 단자에 입력된다.
전환기(101)에는 전환 제어 신호가 입력된다. 이 전환 제어 신호는 전환기(101)의 제어 단자(도시하지 않음)에 접속된 비교기(106)로부터 출력된다. 비교기(106)에는 PID 컨트롤러(209)로부터의 MV값 a가 입력된다. 비교기(106)는, MV값 a가 일례로서 40% 이상일 때에는 출력 f=1을 출력하고, 40% 이하의 값으로 되었을 때 출력 f=0을 출력한다.
샘플링 지연기(102)는, 고값 선택기(103)로부터 출력되는 현재의 MAX_MV값 d를 입력하고, 1주기 전(250m초 전)의 MAX_MV값 d'를 출력한다. 고값 선택기(103)는 현재의 MV값 a와 전환기(101)의 출력 g를 입력해서 양자 중 큰 값을 MAX_MV값 d로서 출력한다.
함수 발생기(104)는 MAX_MV값 d를 입력해서 게인 e를 출력하는 것이며, MAX_MV값 d로부터 게인 e의 변환은 (X축, Y축)이 (0%, 1.0)과 (80%, 1.0)과 (90%, 1.5)과 (100%, 1.5)의 4점의 굽힘점을 갖는 함수에 의해 행한다. 이 함수에 따라, 함수 발생기(104)는 MAX_MV값 d가 80%보다 클 때에는 게인 e가 1.0 이상인 값으로 됨으로써 SV값을 크게 한다.
보정부(100)의 출력측은 PID 컨트롤러(209)의 입력측에 설치된 승산기(乘算器)(105)에 접속되어 있다. 승산기(105)에는, 보정부(100)의 함수 발생기(104)의 출력인 게인 e와, 미리 설정된 SV값(0.7㎫)이 입력된다. 승산기(105)는 이 양자를 승산해서 SV값 b를 출력한다.
[1-3. 작용과 효과]
다음으로, 본 실시형태의 작용·효과를 3가지 케이스에 대하여 이하에 설명한다.
본 실시형태에 있어서, DCS(207)는 250m초의 샘플링 주기로 연산되는 것으로 상정했으므로, 이하의 설명은 각 샘플링 주기의 시각 : t로서 t=0, t=250m초, t=500m초…라는 250m초마다의 이산계(離散系) 시간 경과에 대응해서 설명한다.
실제의 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 거동이나 응답성은 좀더 완만하며, 본문 설명과 같이 250m초와 같은 단시간에 크게 수치가 변하는 것은 아니지만, 제어부(208)의 작용 효과를 명확히 하기 위해 이러한 값을 사용한다.
[1-3-1. 케이스 1]
케이스 1은, SV값 b가 0.7㎫로부터 0.875㎫로 상승한 것에 의해, 바로 다음의 샘플링 주기에서 MV값 a가 저하되는 경우이다. 이하, 각 샘플링 주기마다, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 개도 지령값이 어떻게 되는지를 설명한다.
(1) t=0
(a) PID 컨트롤러(209)에 SV값 b로서 0.7㎫가 입력된다. 이 SV값 b와 PV값 c에 의거해서 PID 컨트롤러(209)로부터 MV값 a=79%가 출력된다.
(b) 이 MV값 a=79%는 비교기(106)에 입력된다. 비교기(106)의 문턱값은, MV값 a가 40% 이상이므로, 비교기(106)는 출력 f=1을 전환기(101)에 출력한다. 전환기(101)는 출력 f=1에 의거해서 입력 단자(R)측으로 전환한다.
(c) 이 t=0의 시점에서는 전환기(101)가 입력 단자(R)측이 되어도 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 d'는 0%이므로, 고값 선택기(103)는 PID 컨트롤러(209)로부터의 MV값 a=79%를 MAX_MV값 d=79%로서 출력한다.
(d) 함수 발생기(104)에 있어서, X축=79%에 있어서의 Y축은 1.00이므로, 함수 발생기(104)는 게인 e로서 1.00을 출력한다. 승산기(105)는 SV값 b=0.7㎫와 게인 e=1.00을 승산해서 SV값 b=0.7㎫를 산출한다. 이에 따라 PID 컨트롤러(209)의 입출력은 (a)와 같은 값으로 되고, 출력인 MV값 a=79%에 의해 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 제어가 행해진다.
(2) t=250m초
(a) 다량의 저압 증기가 발생해서 PV값 c가 상승하고, 이것에 수반하여 PID 컨트롤러(209)로부터 출력된 MV값 a가 85%로 상승한다.
(b) 이 MV값 a=85%는 비교기(106)에 입력된다. 비교기(106)의 문턱값은 MV값 a가 40% 이상이므로, 비교기(106)는 출력 f=1을 출력하고, 전환기(101)는 입력 단자(R)측의 위치를 유지한다.
(c) 고값 선택기(103)에는, 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 1주기 전인 t=0일 때의 MAX_MV값 d'=79%와, PID 컨트롤러(209)로부터의 t=250m초일 때의 MV값 a=85%가 입력된다. 고값 선택기(103)에서는 높은 값인 85%가 선택되어 MAX_MV값 d=85%로서 출력된다.
(d) 함수 발생기(104)에 있어서, X축=85%에 있어서의 Y축은 1.25이므로, 함수 발생기(104)로부터의 게인 e는 1.25로서 출력된다.
(e) 승산기(105)는 0.7㎫와 1.25를 승산해서 SV값 b=0.7㎫×1.25=0.875㎫를 산출한다. 이에 따라 PID 컨트롤러(209)는 보정된 SV값 b=0.875㎫와 PV값 c에 의거해서 MV값 a=78%를 산출한다. 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 개도 제어는 MV값 a=78%에 의해 행해진다.
(3) t=500m초
(a) SV값 b가 0.875㎫로 상승했으므로 MV값 a는 78%로 저하된다.
(b) 고값 선택기(103)에는, 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 t=250m초일 때의 MAX_MV값 d'=85%와 t=500m초일 때의 MV값 a=78%가 입력된다. 고값 선택기(103)에서는 높은 값인 85%가 선택된다.
(c) 그 결과, (2)의 t=250m초와 마찬가지로 해서, MAX_MV값 d=85%의 값이 유지되고, SV값 b도 0.875㎫가 유지된다. 이에 따라 PID 컨트롤러(209)는 보정된 SV값 b=0.875㎫와 PV값 c에 의거해서 MV값 a=78%를 산출한다. 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 개도 제어는 MV값 a=78%에 의해 행해진다.
보정부(100)의 각 부분에 있어서의 샘플링 주기마다의 값을 일람표에 나타내면 다음과 같다.
[표 1]
Figure 112014066750722-pat00001
또, 본 실시형태에 있어서, MV값을 79%로 한 것은 게인이 변화하는 문턱값 80%의 직전의 값이며, 본 실시형태의 작용을 알기 쉽게 설명하기 위해서이다.
(4) 케이스 1의 효과
본 실시형태에 따르면, 케이스 1에서는 MV값 a가 80% 이하일 때에는, SV값 b는 초기의 설정값인 0.7㎫를 유지한다. 한편, MV값 a가 80%를 넘어서 상승(상기에서는 85%)했을 때에는, 보정부(100)의 작용에 의해 SV값 b를 상승시킴으로써, MV값 a를 저하(상기에서는 78%)시키는 것이 실현되어 있어, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 전개라는 사태가 회피되어 있다.
특히, 고값 선택기(103)나 샘플링 지연기(102)를 설치하지 않고 단순히 MV값 a가 80%를 넘어서 커졌을 때에, 함수 발생기(104)를 사용해서 SV값을 상승시키는 방법에서는, SV값의 상승에 수반하여 MV값이 78%로 저하되었을 때, SV값이 원래의 0.7㎫로 되돌아오고, SV값과 MV값이 서로 상승과 저하를 반복하여, 수속(收束)이 느려지는 혹은 수속하지 않게 되는 문제가 있다. 이에 반하여, 본 실시형태에서는, 고값 선택기(103)와 샘플링 지연기(102)를 설치해서, 과거에서부터 현재까지의 최대의 MV값 a인 MAX_MV값 d를 선택하여, SV값을 보정함으로써 이러한 문제를 해소할 수 있다.
[1-3-2. 케이스 2]
케이스 2는 t=0, t=250m초까지는 케이스 1과 같은 거동을 나타내지만, 다음의 t=500m초에서는 MV값 a가 더 상승하고, 그 다음의 t=750m초에서 MV값 a가 저하되는 경우이다.
(1) t=0
케이스 1과 마찬가지.
(2) t=250m초
케이스 1과 마찬가지.
(3) t=500m초
(a) SV값 b가 0.875㎫로 상승했음에도 불구하고 PV값이 더 상승하면 MV값 a는 88%로 상승한다.
(b) 고값 선택기(103)에는, 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 1주기 전인 t=250m초일 때의 MAX_MV값 d'=85%와, PID 컨트롤러(209)로부터의 t=500m초일 때의 MV값 a=88%가 입력된다. 고값 선택기(103)에서는 높은 값인 88%가 선택되어 MAX_MV값 d=88%로서 출력된다.
(c) 함수 발생기(104)에 있어서, X축=88%에 있어서의 Y축은 1.3이므로, 함수 발생기(104)는 게인 e로서 1.3을 출력한다.
(d) 승산기(105)는 0.7㎫와 1.3을 승산해서 SV값 b=0.7㎫×1.3=0.91㎫를 산출한다. PID 컨트롤러(209)는 보정된 SV값 b=0.91㎫와 PV값 c에 의거해서 MV값 a=84%를 산출한다. 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 개도 제어는 MV값 a=84%에 의해 행해진다.
(4) t=750m초
(a) SV값 b가 0.91㎫로 상승했으므로 MV값 a는 84%로 저하된다.
(b) 고값 선택기(103)에는, 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 1주기 전인 t=500m초일 때의 MAX_MV값 d'=88%와, PID 컨트롤러(209)로부터의 t=750m초일 때의 MV값 a=84%가 입력된다. 고값 선택기(103)에서는 높은 값인 88%가 선택되어 MAX_MV값 d=88%의 값이 유지된다. 그 결과, SV값 b도 0.91㎫가 유지되고, (3)의 t=500m초의 경우와 마찬가지로 MV값 a가 84%로 유지된다.
보정부(100)의 각 부분에 있어서의 샘플링 주기마다의 값을 일람표에 나타내면 다음과 같다.
[표 2]
Figure 112014066750722-pat00002
(5) 케이스 2의 효과
본 실시형태에 따르면, 케이스 2에서는, MV값 a가 85%로부터 88%로 상승했을 때에는, 그 값에 따라서 SV값 b를 더 높게 0.91㎫로 상승하도록 작용한다. 한편, MAX_MV값 d의 상승이 한계에 다다랐을 때(상기에서는 t=750m초에서 MV값 a=84%로 저하되었을 때), SV값 b를 유지(상기에서는 0.91㎫)하도록 작용한다.
이렇게, 본 실시형태는, 불필요하게 SV값 b를 상승시키는 것이 아니며, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 전개를 회피하는데 필요한 가장 작은 SV값 b(상기에서는 0.91㎫)가 산출되도록 작용한다.
[1-3-3. 케이스 3]
케이스 3은 케이스 2의 시각 t=750m초에 연이어 발생하는 시퀀스이며 t=1000m초에서부터의 거동이다.
(1) t=1000m초
(a) 저압 가감 밸브(203)의 밸브 개방이 개시된다.
(b) 이에 따라 MV값 a가 저하한다. 여기에서는 예를 들면 75%로 저하된 것으로 한다.
(c) 고값 선택기(103)에는, 샘플링 지연기(102)로부터 출력되는 1주기 전인 t=750m초일 때의 MAX_MV값 d'=88%와, t=1000m초일 때의 MV값 a=75%가 입력된다. 고값 선택기(103)에서는 높은 값인 88%가 선택되어 MAX_MV값 d=88%로서 출력된다.
(d) 따라서, SV값 b=0.91㎫를 유지한다. t=750m초의 경우와 마찬가지로 MV값 a가 84%로 유지된다.
(2) t=1250m초
(a) 저압 가감 밸브(203)의 밸브 개방 개도가 더 증가한 결과, MV값 a가 39%로 저하된다.
(b) 비교기(106)에 입력되는 MV값 a가 40% 이하로 되었기 때문에, 비교기(106)로부터 f=0이 출력된다.
(c) 전환기(101)는 비교기(106)로부터의 출력 f=0에 따라 S-T의 단자로 전환한다. 그 결과, 전환기(101)로부터는 출력 g로서 MV값 a=39%가 출력된다.
(e) 고값 선택기(103)에는, 전환기(101)로부터의 출력 g(39%)와, PID 컨트롤러(209)로부터의 MV값 a(39%)가 입력된다. 이 2가지 값은 같은 값이기 때문에, 고값 선택기(103)로부터는 MAX_MV값 d=39%가 출력된다.
(f) 함수 발생기(104)에 있어서, X축=39%에 있어서의 Y축은 1.0이므로, 함수 발생기(104)는 게인 e로서 1.0을 출력한다. 승산기(105)는 0.7㎫와 게인 e=1.0을 승산해서 SV값 b=0.7㎫를 산출한다. 그 결과, PID 컨트롤러(209)는 초기의 설정값과 같은 SV값 b와 PV값 c에 의거해서 MV값 a를 산출한다. 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 제어는 이 MV값 a에 의해 행해진다.
보정부(100)의 각 부분에 있어서의 샘플링 주기마다의 값을 일람표에 나타내면 다음과 같다.
[표 3]
Figure 112014066750722-pat00003
(3) 케이스 3의 효과
본 실시형태에 따르면, 케이스 3에서는, MV값 a가 40%보다 작아져, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)가 전개로 될 우려가 없어졌을 때에, SV값을 원래의 작은 값인 0.7㎫로 되돌리도록 작용한다.
[1-3-4. 본 실시형태의 효과]
이상의 각 케이스에 나타내는 바와 같이, 본 실시형태에 있어서는, 샘플링 지연기(102)를 구비함으로써, 현재에서부터 과거의 기간 동안에 가장 높은 MV값인 MAX_MV값을 선택하여, MAX_MV값이 소정의 값을 일탈해서 커졌을 때, SV값을 상승시킴으로써, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)가 전개 근방이 되면, SV값의 상승에 수반하여 MV값이 저하되어, 동(同) 바이패스 조절 밸브의 전개를 회피할 수 있다.
[2. 제2 실시형태]
제2 실시형태에 있어서의 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에 대하여 설명한다. 본 실시형태에서는, 상기 실시형태의 발전 플랜트(201)의 구성과 DCS(207)에서의 제어 방법을 변경한 것이다. 또, 제1 실시형태와 동일한 구성에는 동일한 부호를 부여하고 중복되는 설명은 생략한다.
[2-1. 발전 플랜트 전체의 구성]
도 3은 제1 실시형태에 있어서의 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)의 구성예이다. 이 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에서는, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)에 조정 밸브의 개도를 검출하는 밸브 개도 검출기(228)가 설치된다. 이 밸브 개도 검출기(228)는 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 개폐 동작에 따라서 변화하는 밸브 개도 h의 검출을 행한다. 밸브 개도 검출기(228)에 의해 검출한 밸브 개도 h는, DCS(207)의 전환기(101)와, 고값 선택기(103)와, 비교기(106)에 대하여 전송된다.
또한, 상기 실시형태에서 저압 드럼(205) 내에 설치한 압력 센서(210) 대신에, 본 실시형태에서는 저압 가열기(212)에 저압 드럼(205)으로부터 발생한 증기의 압력을 검출하는 증기 압력 센서(210A)를 구비한다. 증기 압력 센서(210A)에서 계측한 증기의 압력은 DCS(207)의 PID 컨트롤러(209)에 전송된다.
[2-2. 조절 밸브 제어 장치의 구성]
DCS(207)의 전체가 갖는 발전 플랜트 전체의 제어 회로 중, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 제어부(208)만을 도 4에 나타낸다.
DCS(207)에 설치된 PID 컨트롤러(209)에는 SV값 b와 PV값 c가 입력된다. 본 실시형태에 있어서의 SV값 b는 저압 드럼(205)으로부터 발생하는 증기의 압력이며 유지하고자 하는 목표의 압력이다. 이 SV값 b는 SV값 설정부(226)로부터 입력되며, 본 실시형태에서는 그 값 b는 0.7㎫로 한다. PV값 c는 저압 드럼(205)으로부터 발생한 실제의 증기의 압력이며 증기 압력 센서(210A)에 의해 계측된다. PID 컨트롤러(209)는 SV값 b와 PV값 c로부터 MV값 a를 연산한다.
또한, 전환기(101)의 입력 단자(S)에는, 밸브 개도 검출기(228)로부터 출력된 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 밸브 개도 h가 입력된다. 전환기(101)로부터는, 입력 단자(S)로부터 입력된 밸브 개도 h와, 샘플링 지연기(102)로부터의 1주기 전(250m초 전)의 MAX_MV값 d'가 입력된다. 전환기(101)는 입력되는 신호를 전환해서 출력한다.
이 전환기(101)에 대하여 전환 제어 신호를 출력하는 비교기(106)에도 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 밸브 개도 h가 입력된다. 비교기(106)는, 밸브 개폐도 h에 따라서 전환기(101)에서 선택하는 입력 단자를 전환하기 위한 제어 신호를 출력한다. 예를 들면, 밸브 개도 h가 40% 이상일 때에는 전환기(101)에서 입력 단자(R)를 선택하기 위한 출력 f=1을 출력하고, 40% 이하의 값으로 되었을 때에는 입력 단자(S)를 선택하기 위한 출력 f=0을 출력한다.
[2-3.작용]
제2 실시형태의 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)는, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 밸브 개도 h를 검출하는 검출기(228)가 배치되어, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 밸브 개도 h를 하나의 요소로 해서 제어 지령 MV값 a의 연산을 행하는 것이다.
즉, 상기 실시형태에서는 미리 연산한 MV값 a에 의거해서 SV값 b의 보정을 행하고, 그 SV값 b에 의해 새로운 MV값 a의 연산을 행하고 있다. 한편, 본 실시형태에서는, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)가 정상적으로 동작하고 있을 경우에 MV값 a와 밸브 개도 h가 일치하는 점에 착안하여, MV값 a의 연산 시에 밸브 개도 h를 사용하여 SV값 b의 보정을 행한다.
저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)는, 입력되는 개폐도 지령값인 MV값 a에 맞춰서 밸브 개방 동작을 행한다. MV값 a와 실제의 밸브의 밸브 개도 h가 다를 경우, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)는 MV값 a에 따라 동작한다. 그 때문에, 밸브 개도 h는, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)가 동작하기 위하여 필요한 수 초 오더의 시간 지연을 수반하면서 MV값 a에 추종한다. 추종을 함에 따라서 MV값 a와 실제의 밸브의 밸브 개도 h의 편차가 작아지기 때문에, 밸브 개도 h의 MV값 a에 대한 시간 지연이 작아지고, 최종적으로는 MV값 a와 밸브 개도 h가 일치한다. 따라서, MV값 a 대신에 밸브 개도 h를 채용한 본 실시형태에서도, MV값 a와 밸브 개도 h를 일치시킴으로써, 상기 실시형태의 케이스 1∼3과 마찬가지로 필요에 따라서 SV값 b을 보정하면서, 그 SV값 b에 의거해서 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)의 제어를 행할 수 있다.
[2-4. 효과]
본 실시형태에 있어서는, 샘플링 지연기(102)를 구비함으로써, 현재에서부터 과거의 기간 동안에 가장 높은 밸브 개도 h를 선택하여, 밸브 개도 h가 소정의 값을 일탈해서 커졌을 때 SV값을 상승시킴으로써, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)가 전개 근방이 되면, SV값의 상승에 수반하여 MV값 a가 저하되어, 동(同) 바이패스 조절 밸브의 전개를 회피할 수 있다.
컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에서는, 경제성의 관점에서 공기 압력에 의해 개폐 동작을 행하는 공기 작동 밸브가 채용된다. 이 공기 작동 밸브에는, 경제성의 관점에서 밸브 개도를 검출하는 밸브 개도 검출기를 설치하지 않은 케이스도 있다. 그러나, 신뢰성을 중시하는 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에 있어서는, 밸브 개도 검출기(228)가 설치된다. 본 실시형태에서는, 신뢰성을 중시하여 작동 밸브에 밸브 개도를 검출하는 검출기를 설치한 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에 있어서 채용할 수 있어, 그 발전 플랜트의 신뢰성을 더 높히는 것이 가능해진다.
또한, 본 실시형태에서는 밸브 개도 h와 MV값 a의 편차를 감시하는 수단을 더 설치할 수도 있다. 이에 따라, 만약 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 구동 기구에 고장이 발생했을 때나 공기원(空氣源)이 상실 상태에 있을 때에서는, MV값 a에 대하여 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 개폐 동작을 추종할 수 없는 상태를 나타낸다. 밸브 개도 h와 MV값 a의 편차를 감시하여, 이 편차가 어느 허용값보다 커진 것을 판정함으로써, 저압 터빈 바이패스 조절 밸브(204)에서 발생하는 이상(異常)의 발생을 검지하는 것이 가능해진다.
또한, 본 실시형태에서는, 저압 드럼 내부 압력 센서(210) 대신에, 저압 가열기(212)의 출구부의 증기 압력을 검지하는 증기 압력 센서(210A)를 설치하고 있다. 저압 드럼 센서(210)가 검출하는 저압 드럼 내의 압력과, 증기 압력 센서(210A)가 검출하는 증기 압력은, 과열기(212)를 통과할 때의 압력 손실분만큼 증기 압력 센서(210A)에서 검출하는 증기 압력이 낮아진다. 그러나, 그 차는 무시할 수 있는 정도이며 양자는 거의 같게 할 수 있다. 그 때문에, 저압 드럼 센서(210) 대신에, 저압 과열기(212)의 출구부의 증기 압력을 검지하는 증기 압력 센서(210A)를 설치한 본 실시형태에 있어서도, 전(前) 실시형태와 마찬가지의 작용·효과를 발휘할 수 있다.
[3. 다른 실시형태]
(1) 본 발명의 실시형태는 상기 실시형태 그 자체로 한정되는 것이 아니며, 실시 단계에서는 그 요지를 일탈하지 않는 범위에서 구성 요소를 변형하여 구체화할 수 있다. 또한, 상기 실시형태에 개시되어 있는 복수의 구성 요소의 적절한 조합에 의해 다양한 발명을 형성할 수 있다. 예를 들면, 실시형태에 나타나는 전(全) 구성 요소로부터 몇가지 구성 요소를 삭제해도 된다. 또한, 다른 실시형태에 포함되는 구성 요소를 적절히 조합시켜도 된다.
(2) 예를 들면, 제1 실시형태에 있어서 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201)에는, 고압과 저압의 2개의 드럼이 배치되며, 그 중 저압 드럼(205)에서 발생한 저압 증기 압력에 의거해서, 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 제어를 행하는 것으로 했다. 그러나, 제1 실시형태는 이것으로 한정되는 것이 아니다. 예를 들면, 고압 드럼에서 발생한 고압 증기 압력에 의거해서, 고압 터빈 바이패스 밸브의 제어를 행하도록 해도 된다. 또한, 저압 증기 압력에 의거한 저압 터빈 바이패스 조정 밸브(204)의 제어와, 고압 증기 압력에 의거한 고압 터빈 바이패스 밸브의 제어를 하나의 컴바인드 사이클 발전 플랜트(201) 내에서 동시에 행해도 된다. 마찬가지로, 제2 실시형태에 있어서도, 증기 압력 센서(210A)를 고압 드럼의 증기의 출구에 배치하거나, 저압 드럼 및 고압 드럼 양쪽의 증기의 출구에 설치해도 된다.
예를 들면, 도 1에 있어서 고압 터빈 바이패스 조절 밸브(213)도 고압 증발기(214)나 고압 과열기(215)의 수열의 영향을 받아서 고압 증기의 발생량은 변동한다. 그러나, 고압 증발기(214)나 고압 과열기(215)는 가스 터빈 배가스의 흐름에 대한 배치의 관점에서는, 이들은 저압 증발기(211)나 저압 과열기(212)의 상류측에 배치되므로, 고압 증기의 발생량은 비교적 파악이 용이하며, 예를 들면 그 SV값을 ST 메탈 온도나 가스 터빈 출력에 따른 가변값으로 하는 종래기술이 확립되어 있다.
이들에 의해 고압 터빈 바이패스 조절 밸브(213)가 전개되는 문제는 비교적 완화되어 있지만, 고압 터빈 바이패스 조절 밸브(213)에 대해서도 본 발명의 실시형태를 적용하는 것은 하등 문제가 없으며, 오히려 밸브 전개의 리스크 회피를 담보하는 것으로서 추장(推奬)된다.
(3) 각 실시형태의 게인의 결정부로서, 함수 발생기(104) 대신에, MAX_MV값 d와 게인 e를 대응지은 테이블을 준비해 두고, 이에 따라 소정의 게인을 선택해서 승산기(105)에 출력할 수도 있다. 또한, 함수 발생기(104)와 승산기(105) 대신에, MAX_MV값 d와 보정 후의 SV값 b을 대응지은 테이블을 준비해 두고, 이에 따라 소정의 보정 후의 SV값 b를 선택할 수도 있다.
(4) 각 실시형태에 있어서의 PID 컨트롤러(209) 대신에, 그것과 동등한 기능(SV값과 PV값을 입력해서 MV값을 출력하는 기능)을 갖는 다른 종류의 컨트롤러를 사용할 수 있다.
(5) 각 실시형태는, 컴바인드 사이클 발전 플랜트의 바이패스 조절 밸브 이외에, 다른 플랜트 등의 각 소(所)에 사용되는 조절 밸브 전반에 널리 사용할 수 있다.
(6) 각 실시형태는, DCS(207)는 250m초의 샘플링 주기로 연산을 행했지만, 다른 샘플링 주기로 계산할 수도 있다. 또한, 샘플링 지연기(102)에서는, 1주기 전의 MAX_MV값 d'를 출력하지만, 1주기 전의 MAX_MV값 d'로 한정하는 것이 아니다. 즉, 2주기 전, 3주기 전의 MAX_MV값 d'를 출력해도 된다.
(7) 각 실시형태에서는, PID 컨트롤러(209)에서 SV값과 PV값을 입력하여 MV값을 출력했지만, PID 컨트롤러(209)의 전단(前段)에 감산기(225)를 설치할 수도 있다. PID 컨트롤러(209)에서는 그 차분에 의거하여 PV값을 연산할 수도 있다.
(8) 각 실시형태에서는, 케이스 3의 (2) t=1250m초에 있어서, 전환기(101)를, 비교기(106)로부터의 출력 f=0에 따라 S-T의 단자로 전환했다. 이 경우, 샘플링 지연기(102)측의 회로는 절단되기 때문에, 샘플링 지연기(102)에는 고값 선택기(103)로부터 출력되는 MAX_MV값 d가 입력되지 않게 된다. 일정 기간 이 상태가 계속될 경우에는, 샘플링 지연기(102)의 MAX_MV값 d를 0으로 할 수도 있다. 이에 따라, PID 컨트롤러(209)의 개도 지령값이, 비교기(106)의 출력 f=0으로 되는 값 이하로 저하되었을 경우에, SV값을 초기의 설정값으로 복귀시킨다.
100 : 보정부 101 : 전환기
102 : 샘플링 지연기 103 : 고값 선택기
104 : 함수 발생기 105 : 승산기
106 : 비교기 201 : 컴바인드 사이클 발전 플랜트
202 : 증기 터빈 203 : 저압 가감 밸브
204 : 저압 터빈 바이패스 조절 밸브 205 : 저압 드럼
206 : 복수기 207 : DCS
208 : 저압 터빈 바이패스 조절 밸브의 제어부
209 : PID 컨트롤러 210 : 저압 드럼 내부 압력 센서
211 : 저압 증발기 212 : 저압 과열기
213 : 고압 터빈 바이패스 조절 밸브 214 : 고압 증발기
215 : 고압 과열기 220 : 압축기
221 : 가스 터빈 222 : 배열 회수 보일러
223 : 고압 드럼 224 : 고압 가감 밸브
225 : 감산기 226 : SV값 설정부
a : MV값 b : SV값
c : PV값 d : MAX_MV값
e : 게인 f : 비교기(106)의 출력

Claims (13)

  1. 가스 터빈과,
    상기 가스 터빈으로부터의 배출 가스를 이용해서 증기를 발생시키는 배열(排熱) 회수 보일러와,
    상기 배열 회수 보일러로부터의 증기에 의해 회전 구동되는 증기 터빈과,
    상기 증기 터빈으로부터의 배기 증기를 응축해서 복수(復水)하고, 복수된 물을 상기 배열 회수 보일러에 공급하는 복수기와,
    상기 배열 회수 보일러로부터의 증기를, 조절 밸브를 경유해서 상기 복수기에 흐르게 하는 터빈 바이패스계와,
    상기 터빈 바이패스계에 공급하는 증기를 발생시키는 드럼 내의 압력을 검출하는 압력 센서와,
    소정의 샘플링 주기에 따라, 입력부로부터 수신한 설정값과 상기 압력 센서로부터의 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도(開度) 지령값을 출력하는 컨트롤러와,
    상기 컨트롤러는, 상기 설정값이 높아지면 상기 조절 밸브에 대한 상기 개도 지령값을 저하시키도록 제어하고,
    상기 컨트롤러로부터의 상기 개도 지령값이 소정의 값보다 커졌을 경우에, 상기 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정하는 보정부를 구비하고,
    상기 보정부는, 현재에서부터 과거의 기간 동안에서 가장 높은 개도 지령값에 의거하여, 상기 설정값을 상승시키는 보정을 하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 보정부는,
    샘플링 주기마다 개도 지령값을 입력해서, 1주기 전의 개도 지령값을 출력하는 샘플링 지연기와,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값과, 샘플링 지연기로부터의 1주기 전의 개도 지령값을 입력해서, 어느 한쪽을 출력하는 전환기와,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값과 전환기로부터 출력되는 개도 지령값을 비교해서, 그 값이 큰 쪽을 출력하는 고값(高値) 선택기와,
    상기 고값 선택기로부터 출력된 개도 지령값에 의거해서, 입력부로부터의 설정값을 보정하는 승산기(乘算器)
    를 구비하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 보정부는,
    상기 고값 선택기로부터 출력된 최대 개도 지령값에 의거해서 게인을 결정하는 게인 결정부를 구비하고,
    상기 승산기에서는, 상기 게인 결정부로부터 출력된 게인에 의거해서, 입력부로부터의 설정값을 보정하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 게인 결정부가, 최대 개도 지령값과 그에 대응하는 게인과의 함수에 따라, 입력된 최대 개도 지령값에 대응하는 게인을 출력하는 함수 발생기를 포함하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  5. 제2항에 있어서,
    상기 보정부는,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값과 미리 설정된 문턱값을 비교해서, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 클 경우에는 상기 전환기를 샘플링 지연기측으로, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 작을 경우에는 상기 전환기를 컨트롤러로부터의 개도 지령값측으로 전환하는 비교부
    를 구비하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  6. 제3항에 있어서,
    상기 보정부는,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값과 미리 설정된 문턱값을 비교해서, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 클 경우에는 상기 전환기를 샘플링 지연기측으로, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 작을 경우에는 상기 전환기를 컨트롤러로부터의 개도 지령값측으로 전환하는 비교부
    를 구비하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  7. 제4항에 있어서,
    상기 보정부는,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값과 미리 설정된 문턱값을 비교해서, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 클 경우에는 상기 전환기를 샘플링 지연기측으로, 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 문턱값보다 작을 경우에는 상기 전환기를 컨트롤러로부터의 개도 지령값측으로 전환하는 비교부
    를 구비하는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  8. 가스 터빈과,
    상기 가스 터빈으로부터의 배출 가스를 이용해서 증기를 발생시키는 배열 회수 보일러와,
    상기 배열 회수 보일러로부터의 증기에 의해 회전 구동되는 증기 터빈과,
    상기 증기 터빈으로부터의 배기 증기를 응축해서 복수하고, 복수된 물을 상기 배열 회수 보일러에 공급하는 복수기와,
    상기 배열 회수 보일러로부터의 증기를, 조절 밸브를 경유해서 상기 복수기에 흐르게 하는 터빈 바이패스계와,
    상기 터빈 바이패스계에 공급하는 증기를 발생시키는 드럼과,
    상기 드럼으로부터 발생한 증기의 압력을 검출하는 압력 센서와,
    상기 조절 밸브의 개도를 검출하는 개도 검지기와,
    소정의 샘플링 주기에 따라, 입력부로부터 수신한 설정값과 상기 압력 센서로부터의 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도 지령값을 출력하는 컨트롤러
    를 구비하고,
    상기 컨트롤러는, 상기 설정값이 높아지면 상기 조절 밸브에 대한 상기 개도 지령값을 저하시키도록 제어하고,
    상기 개도 검지기로부터 검지된 상기 조절 밸브의 개도가 소정의 값보다 커졌을 경우에, 상기 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정하는 보정부
    를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 발전 플랜트.
  9. 소정의 샘플링 주기에 따라, 설정값과 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도 지령값을 컨트롤러로부터 출력하는 처리와,
    상기 설정값이 높아지면, 상기 조절 밸브에 대한 상기 개도 지령값을 저하시키는 처리와,
    상기 컨트롤러로부터의 상기 개도 지령값이 소정의 값을 일탈해서 커졌을 때에, 상기 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정하는 처리를 포함하고,
    상기 보정은, 현재에서부터 과거의 기간 동안에서 가장 높은 개도 지령값에 의거하여, 상기 설정값을 상승시키는 보정을 하는 것을 특징으로 하는 조절 밸브의 제어 방법.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 컨트롤러로부터의 개도 지령값이 일정한 문턱값 이하로 저하되었을 경우에, 상기 상승한 설정값을 초기의 설정값으로 복귀시키는 것을 특징으로 하는 조절 밸브의 제어 방법.
  11. 설정값의 입력부와,
    프로세스값의 입력부와,
    소정의 샘플링 주기에 따라, 상기 각 입력부로부터 수신한 설정값과 프로세스값에 의거해서, 프로세스값이 설정값에 동등해지도록 조절 밸브에 대하여 개도 지령값을 출력하고,
    상기 설정값이 높아지면, 상기 조절 밸브에 대한 상기 개도 지령값이 저하되는 관계에 있는 컨트롤러와,
    상기 컨트롤러로부터의 상기 개도 지령값이 소정의 값을 일탈해서 커졌을 경우에, 상기 입력부로부터의 설정값을 상기 개도 지령값이 저하되는 방향으로 보정하는 보정부를 구비하고,
    상기 보정은, 현재에서부터 과거의 기간 동안에서 가장 높은 개도 지령값에 의거하여, 상기 설정값을 상승시키는 보정을 하는 것을 특징으로 하는 조절 밸브의 제어 장치.
  12. 삭제
  13. 삭제
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