KR101555615B1 - 정전기 코팅 물질 분무기의 출력 전극에서의 상대적 전압을 디스플레이하기 위한 회로 - Google Patents
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Abstract
코팅 분배 디바이스는 코팅 물질을 분배하기 위해 코팅 분배 디바이스를 동작시키는 트리거 조립체(26)와, 코팅 물질을 분배하는 노즐(30)을 포함한다. 코팅 분배 디바이스는 전압 소스와 전압을 증배하기 위한 전압 증배기(58)를 더 포함한다. 전압 증배기(58)는 소스에 연결된다. 전압 증배기의 출력 단자는 고 정전 전위로 대전되고 코팅 물질이 분배 디바이스로부터 분배될 때 코팅 물질을 대전시키도록 적응된다. 코팅 분배 디바이스는 출력 단자에서의 전압 부분이 나타나는 제 1 임피던스와 증폭기(150,154)를 포함하는 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로를 더 포함한다. 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결된다.
Description
본 출원은 "Sealed Electrical Source For Air-Powered Electrostatic Atomizing And Dispensing Device"라는 명칭의 U.S.S.N. 12/045,155호와; "Circuit Board Configuration For Air-Powered Electrostatically Aided Coating Material Atomizer"라는 명칭의 U.S.S.N. 12/045,175호와; "Controlling Temperature In Air-Powered Electrostatically Aided Coating Material Atomizer"라는 명칭의 U.S.S.N. 12/045,173호와; "Generator For Air-Powered Electrostatically Aided Coating Dispensing Device"라는 명칭의 U.S.S.N. 12/045,178호와; "Method And Apparatus For Retaining Highly Torqued Fittings In Molded Resin Or Polymer Housing"이라는 명칭의 U.S.S.N. 12/045,354호에 관한 것이며, 이들 출원은 모두 본 출원과 동일한 날에 출원되었으며 이들 출원 명세서의 내용은 본 명세서에 병합되어 있다.
본 발명은 이후 종종 스프레이 건이나 건들이라고 언급되는 정전기적으로 대전된 코팅 물질 분무 및 분배 디바이스에 관한 것이다. 본 발명의 범위를 제한함이 없이 본 발명은 압축 가스, 일반적으로 압축 공기에 의해 추진되는 스프레이 건의 상황에서 기술된다. 이후, 이 건은 종종 코드리스 스프레이 건이나 코드리스 건들이라고 언급된다.
여러 가지 타입의 수동 및 자동 스프레이 건들이 알려져 있다. 여기에는 U.S. 특허 4,219,865호; 4,290,091호; 4,377,838호; 및 4,491,276호에 도시되고 개시된 코드리스 정전기 핸드건들이 있다. 또한 예를 들어 이후 나열되는 U.S. 출원 공개 공보 및 U.S. 특허에 도시되고 개시된 자동 및 수동 스프레이 건들이 있다: U.S. 출원 공개 번호 2006/0283386호; 2006/0219824호; 2006/0081729호; 2004/0195405호; 2003/0006322호; U.S. 특허 번호 7,296,760호; 7,296,759호; 7,292,322호; 7,247,205호; 7,217,442호; 7,166,164호; 7,143,963호; 7,128,277호; 6,955,724호; 6,951,309호; 6,929,698호; 6,916,023호; 6,877,681호; 6,854,672호; 6,817,553호; 6,796,519호; 6,790,285호; 6,776,362호; 6,758,425호; RE38,526호; 6,712,292호; 6,698,670호; 6,679,193호; 6,669,112호; 6,572,029호; 6,488,264호; 6,460,787호; 6,402,058호; RE36,378호; 6,276,616호; 6,189,809호; 6,179,223호; 5,836,517호; 5,829,679호; 5,803,313호; RE35,769호; 5,647,543호; 5,639,027호; 5,618,001호; 5,582,350호; 5,553,788호; 5,400,971호; 5,395,054호; D350,387호; D349,559호; 5,351,887호; 5,332,159호; 5,332,156호; 5,330,108호; 5,303,865호; 5,299,740호; 5,289,977호; 5,289,974호; 5,284,301호; 5,284,299호; 5,236,425호; 5,236,129호; 5,218,305호; 5,209,405호; 5,209,365호; 5,178,330호; 5,119,992호; 5,118,080호; 5,180,104호; D325,241호; 5,093,625호; 5,090,623호; 5,080,289호; 5,074,466호; 5,073,709호; 5,064,119호; 5,063,350호; 5,054,687호; 5,039,019호; D318,712호; 5,022,590호; 4,993,645호; 4,978,075호; 4,934,607호; 4,934,603호; D313,064호; 4,927,079호; 4,921,172호; 4,911,367호; D305,453호; D305,452호; D305,057호; D303,139호; 4,890,190호; 4,844,342호; 4,828,218호; 4,819,879호; 4,770,117호; 4,760,962호; 4,759,502호; 4,747,546호; 4,702,420호; 4,613,082호; 4,606,501호; 4,572,438호; 4,567,911호; D287,266호; 4,537,357호; 4,529,131호; 4,513,913호; 4,483,483호; 4,453,670호; 4,437,614호; 4,433,812호; 4,401,268호; 4,361,283호; D270,368호; D270,367호; D270,180호; D270,179호; RE30,968호; 4,331,298호; 4,289,278호; 4,285,446호; 4,266,721호; 4,248,386호; 4,216,915호; 4,214,709호; 4,174,071호; 4,174,070호; 4,171,100호; 4,169,545호; 4,165,022호; D252,097호; 4,133,483호; 4,122,327호; 4,116,364호; 4,114,564호; 4,105,164호; 4,081,904호; 4,066,041호; 4,037,561호; 4,030,857호; 4,020,393호; 4,002,777호; 4,001,935호; 3,990,609호; 3,964,683호; 3,949,266호; 3,940,061호; 3,932,071호; 3,557,821호; 3,169,883호; 및 3,169,882호. 또한 여기에는 WO 2005/014177호와 WO01/85353호의 내용들이 있다. 또한 EP 0 734 777호와 GB 2 153 260호의 내용들이 이다. 또한 여기에는 랜스버그(Ransburg) 모델 REA 3, REA 4, REA 70, REA 90, REM 및 M-90 건들이 있으며, 이들은 모두 43612-1493 오하이오주, 토레도, 필립스 애비뉴 320에 소재하는 ITW 랜스버그사로부터 구입가능하다.
이들 참조 문헌들의 내용은 본 명세서에 참조로 병합된다. 상기 리스트는 모든 관련 기술의 완전한 검색이 이루어졌다는 것을 나타내는 것이거나 나열된 것보다 관련있는 기술이 존재하지 않는다는 것을 나타내는 것이거나 나열된 기술이 특허성이 있는 자료라는 것을 나타내는 것이 전혀 아니다. 임의의 그러한 표현이라고 유추되어서는 아니된다.
본 발명은 전술된 종래 기술로부터 안출된 것이다.
본 발명의 일 양상에 따르면, 코팅 분배 디바이스는 코팅 물질을 분배하기 위해 코팅 분배 디바이스를 작동시키는 트리거 조립체와 코팅 물질을 분배하는 노즐을 포함한다. 코팅 분배 디바이스는 전압 소스와 전압을 증배하기 위한 전압 증배기를 더 포함한다. 전압 증배기는 소스에 연결된다. 전압 증배기의 출력 단자는 고 정전 전위로 대전되고 코팅 물질이 분배 디바이스로부터 분배될 때 코팅 물질을 대전시키도록 적응된다. 코팅 분배 디바이스는 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로를 더 포함한다. 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로는 출력 단자에서의 전압 부분이 나타나는 제 1 임피던스와 제 1 임피던스에 연결된 입력 단자와 출력 단자를 구비하는 절연 증폭기를 포함한다. 절연 증폭기는 절연 증폭기의 출력 단자로부터 제 1 임피던스를 절연시킨다. 절연 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결된다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 코팅 분배 디바이스는 비반전 입력 단자(+), 반전 입력 단자(-) 및 출력 단자를 구비하는 차동 증폭기를 더 포함한다. 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 하나는 전압 소스에 연결되고 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 다른 하나는 절연 증폭기의 출력 단자에 연결된다. 차동 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결된다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함한다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여 전압 증배기 케스케이드로부터 과도전압으로 인한 절연 증폭기의 손상 가능성을 줄여준다.
본 발명의 다른 양상에 따르면 코팅 분배 디바이스는 코팅 물질을 분배하기 위해 코팅 분배 디바이스를 동작시키는 트리거 조립체와 코팅 물질을 분배하는 노즐을 포함한다. 코팅 분배 디바이스는 전압 소스와 전압을 증배하기 위한 전압 증배기를 더 포함한다. 전압 증배기는 소스에 연결된다. 전압 증배기의 출력 단자는 고 정전 전위로 대전되고 코팅 물질이 분배 디바이스로부터 분배될 때 코팅 물질을 대전시키도록 적응된다. 코팅 분배 디바이스는 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로를 더 포함한다. 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로는 출력 단자에서의 전압 부분이 나타나는 제 1 임피던스와, 비반전 입력 단자(+), 반전 입력 단자(-) 및 출력 단자를 구비하는 차동 증폭기를 포함한다. 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 하나는 전압 소스에 연결되고 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 다른 하나는 제 1 임피던스에 연결된다. 차동 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결된다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 코팅 분배 디바이스는 제 1 임피던스에 연결된 입력 단자와 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 다른 하나에 연결된 출력 단자를 구비하는 절연 증폭기를 더 포함한다. 절연 증폭기는 차동 증폭기의 + 및 - 입력 단자들 중 다른 하나로부터 제 1 임피던스를 절연시킨다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함한다.
예시적으로 본 발명의 이 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여 전압 증배기 케스케이드로부터 과도전압으로 인한 차동 증폭기의 손상 가능성을 줄여준다.
예시적으로 본 발명의 이들 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여 전압 증배기 케스케이드로부터 과도전압으로 인한 차동 증폭기와 절연 증폭기의 손상 가능성을 줄여준다.
예시적으로 본 발명의 이들 양상에 따르면 전압 증배기는 발진기와, 이 발진기에 연결된 변압기와, 이 변압기에 연결된 전압 증배기 케스케이드를 포함한다.
예시적으로 본 발명의 이들 양상에 따르면 전압 증배기 케스케이드는 제 1 임피던스의 실수 성분의 약 2×103 내지 약 4×103배 정도의 실수 성분을 가지는 제 2 임피던스를 통해 전압 증배기의 출력 단자에 연결된다.
예시적으로 본 발명의 이들 양상에 따르면 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함한다.
본 발명은 정전 코팅 물질 분무기에서 출력 전극에서의 상대적인 전압을 디스플레이할 수 있는 등의 효과를 제공한다.
본 발명은 본 발명을 예시하는 첨부 도면과 이하 상세한 설명을 참조하여 더 잘 이해될 수 있을 것이다.
도 1a는 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 부분 분해 사시도.
도 1b는 도 1a에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 길이방향 단면 측면도.
도 1c는 도 1a 내지 도 1b에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 특정부분의 상세 사시도.
도 1d는 도 1a 내지 도 1b에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 특정부분의 상세 사시도.
도 2a는 개시된 스프레이 건에 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 평면도.
도 2b는 도 2a의 단면 라인 2b-2b를 따라 일반적으로 취한 개시된 스프레이 건에 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 부분 단면도.
도 2c는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2c-2c를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 단부 측면도.
도 2d는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2d-2d를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 부분 단면도.
도 2e는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2e-2e를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 단부 측면도.
도 3a 내지 도 3b는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 제어 회로를 포함하는 인쇄 회로(PC) 보드 조립체의 사시도.
도 3c는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 제어 회로를 포함하는 인쇄 회로(PC) 보드 조립체의 측면도.
도 4는 개시된 스프레이 건에 사용가능한 압축 공기로 추진되는 저전압 발전기 제어 회로의 개략도.
도 5는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 개략도.
도 6은 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 발광 다이오드(LED) 회로의 개략도.
도 1b는 도 1a에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 길이방향 단면 측면도.
도 1c는 도 1a 내지 도 1b에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 특정부분의 상세 사시도.
도 1d는 도 1a 내지 도 1b에 도시된 핸드헬드 코드리스 스프레이 건의 특정부분의 상세 사시도.
도 2a는 개시된 스프레이 건에 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 평면도.
도 2b는 도 2a의 단면 라인 2b-2b를 따라 일반적으로 취한 개시된 스프레이 건에 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 부분 단면도.
도 2c는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2c-2c를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 단부 측면도.
도 2d는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2d-2d를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 부분 단면도.
도 2e는 도 2a 내지 도 2b의 단면 라인 2e-2e를 따라 일반적으로 취한 도 2a 내지 도 2b에 도시된 고전압 케스케이드 조립체의 단부 측면도.
도 3a 내지 도 3b는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 제어 회로를 포함하는 인쇄 회로(PC) 보드 조립체의 사시도.
도 3c는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 제어 회로를 포함하는 인쇄 회로(PC) 보드 조립체의 측면도.
도 4는 개시된 스프레이 건에 사용가능한 압축 공기로 추진되는 저전압 발전기 제어 회로의 개략도.
도 5는 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 고전압 케스케이드 조립체의 개략도.
도 6은 개시된 스프레이 건에서 사용가능한 발광 다이오드(LED) 회로의 개략도.
본 명세서에서 사용되는 "발전기(generator)"라는 용어는 기계적 에너지를 전기 에너지로 변환하는 기계를 의미하고 직류 또는 교류 전류를 생성하는 디바이스를 포함한다.
이후 나오는 개략적인 블록 회로도 설명은 특정 집적 회로와 다른 부품 및 많은 경우에 이들을 위한 특정 소스를 식별한다. 특정 단자와 핀 이름 및 번호는 일반적으로 완전함을 위해 이들과 관련하여 주어진다. 이들 단자와 핀 식별자는 구체적으로 식별된 이들 부품에 대해 제공된 것으로 이해되어야 한다. 이것은 리프리젠테이션(representation)을 구성하는 것이 아니고 그러한 리프리젠테이션이 유추해서도 안되며 특정 부품들, 부품 값들이나 소스들은 필요한 기능을 수행할 수 있는 동일하거나 임의의 다른 소스로부터 이용가능한 유일한 부품들이라는 것이 이해되어야 한다. 나아가 동일하거나 다른 소스로부터 이용가능한 다른 적절한 부품은 본 설명에서 제공되는 것과 동일한 단자/핀 식별자를 사용하지 않을 수도 있다는 것이 더 이해되어야 한다.
도 1a 내지 도 1d를 참조하면, 핸드헬드 코드리스 스프레이 건(hand-held cordless spray gun)(20)은 다소 피스톨 그립 형상의 핸들(24)을 제공하는 핸들 조립체(22)와, 정전기적으로 대전된 분무 코팅 물질 방울을 분배하기 위해 건(20)을 작동시키는 트리거 조립체(26)와, 노즐(30)을 원격 단부에 지지하는 바렐 조립체(28)를 포함한다. 하부 단부에서 핸들 조립체(22)는 압축 가스, 일반적으로 압축 공기와 코팅 물질, 본 실시예에서는 액체 페인트를 각각 건(20)으로 공급하는 부속품(34,36)을 구비하는 전력 모듈 조립체(32)를 지지한다. 전력 모듈 조립체(32)는 예를 들어 매사추세츠주 02720, 폴 리버(Fall River), 왈드론 로드(Waldron Road) 101에 소재하는 맥슨 프리시즌 모터사(Maxon Precision Motors, Inc.)로부터 구입가능한 맥슨 EC-max 부품 번호 348702와 같은 3상 발전기(38)를 수용한다. 다상(multi-phase) 발전기(38)를 사용시 이용가능한 상당한 잇점은 발전기(38)가 더 낮은 회전율(rotation rate)(하나의 예에서는 상당히 더 낮은 300rpm인데 비해 종래 기술에서는 최대 42Krpm)로 동작될 수 있다는 것이다. 일반적으로, 더 낮은 회전율은 발전기의 수명을 증가시키고 수리 비용을 감소시키며 장비의 휴지 시간(downtime)을 감소시킨다.
터빈 휠(40)이 발전기(38)의 샤프트(42) 상에 장착된다. 부속품(34)에 연결된 그라운드(grounded)된 공기 호스 조립체(44)를 통해 연결된 압축 공기는 조립체(32)를 통해 채널 연결되고 단자(75-1,75-1,75-3)(도 4)에서 3상 전압을 생성하는 샤프트(42)를 회전시키기 위해 휠(40)의 블레이드로 향한다. 발전기(38)로부터 출력은 전력 모듈 조립체(32)에서 정류되고 조절되며 이렇게 전력 모듈 조립체(32)로부터 정류되고 조절된 출력은 핸들 조립체(22)의 상단 전방으로부터 바렐 조립체(28)로 연장하는 케스케이드 조립체(50)에 핸들 조립체(22) 내 전도체를 통해 연결된다.
종래 기술의 코드리스 건(cordless gun)은 발전기의 샤프트 단부를 가이드하기 위해 소결된 메탈 부싱을 사용하는 발전기를 포함한다. 따라서, 종래 기술의 코드리스 건은 발전기 샤프트의 정밀한 가이드를 제공하지 못한다. 이것은 발전기로부터 오퍼레이터의 몸체로 진동 레벨의 전달을 더 증가시킬 수 있다. 본 발명의 건(20)의 발전기(38)는 볼이나 롤러 베어링을 사용한다. 정밀한 볼이나 롤러 베어링이 가이드하는 발전기(38)는 장착 포인트로 전달되는 진동을 감소시키고 이에 따라 오퍼레이터로 전달되는 진동을 감소시켜 잠재적으로 오퍼레이터의 피로를 감소시킨다. 그러나, 발전기(38)와 같은 상업적으로 구입가능한 분수 마력 모터(fractional horsepower motor)의 베어링은 용매의 침투를 받기 쉽고 베어링 윤활이 저하되어 잠재적으로 베어링의 고장과 발전기(38)의 고장을 일으킬 수 있다. 발전기(38)로서 사용되는 전술된 모터를 테스트하니, 모터를 용매에 1분 동안 담그는 것만으로 꽤 신속히 베어링 윤활유를 저하시키고 베어링이 멈추어 버리는 것이 나타났다. 이 잠재적인 고장 모드를 극복하기 위해, 상부 및 하부 보호 커버(51,53)를 발전기(38) 하우징에 각각 고정하니 베어링으로 용매가 침투하는 것을 감소시켰다. 동일한 1분 동안 용매에 담그는 테스트를 이렇게 보호된 발전기(38)에 수행하였다. 이들 테스트는 1분 동안 용매에 담그는 테스트를 수 회 한 후에도 성능의 저하를 검출할 수 없었다.
이제 보다 구체적으로 도 2a 내지 도 2e를 참조하면, 케스케이드 조립체(50)는 케스케이드 조립체(50)를 담는 단지 쉘(52)과, 인쇄 회로(PC) 보드 상에 있는 발진기 조립체(54)와, 변압기 조립체(56)와, 전압 증배기 케스케이드(voltage multiplier cascade)(58)와, 160MΩ의 저항 연결 케스케이드(58) 출력을 밸브 니들(64)의 노즐(30) 단부에 있는 대전 전극(62)으로 제공하는 직렬의 출력 저항 열(60)을 포함한다.
이제 구체적으로 도 3a 내지 도 3c 및 도 4를 참조하면, 발전기(38) 제어 회로가 3개의 상호 연결된 PC 보드(70,72,74) 상에 장착되며, 이들 보드는 회로 부품을 냉각시키고 전력 모듈 조립체(32) 내부에 이용가능한 공간을 효율적으로 이용하는데 유용한 다소 역 "U"자형 형상을 형성한다. 3개의 PC 보드(70,72,74) 상에 분산되어 있는 회로의 회로도는 각 PC 보드(70,72,74) 상에 제공된 부품들 주위에 파선을 가지고 도 4에 도시되어 있다. 발전기(38) 단자(75-1,75-2,75-3)의 3상 권선은 각 다이오드(76,78,80)의 캐소드와 각 다이오드(82,84,86)의 애노드의 접합점에 연결된다. 다이오드(76,78,80,82,84,86)는 예시적으로 ON Semiconductor type MBR140SFT 쇼트키 다이오드이다. 전도체(88,90) 양단의 이렇게 정류된 3상 전위는 47㎌ 커패시터(92,94)와 15㏀, 0.1W, 1% 저항(96)을 포함하는 병렬 회로에 의해 필터링된다. 직렬의 100㏀, 0.1W, 1% 저항(98)-1㎌, 10%, 35V 커패시터(100)의 조합은 또한 전도체(88,90) 양단에 연결된다. 전도체(90)는 접지에 연결된다.
FET(102), 예시적으로 Fairchild Semiconductor 2N7002 FET의 게이트는 저항(98)과 커패시터(100)의 접합점에 연결된다. FET(102)의 소스는 전도체(90)에 연결된다. 그 드레인은 10㏀, 0.1W, 1%의 저항(104)을 통해 전도체(88)에 연결된다. FET(102)의 드레인은 또한 FET(106), 예시적으로 International Rectifier IRLU3410 FET의 게이트에 연결된다. FET(106)의 드레인과 소스는 각각 전도체(88,90)에 연결된다. 15㏀, 0.1W, 1% 저항(108)은 전도체(88,90) 양단에 연결된다. 직렬의 100㏀, 0.1W, 1% 저항(110)-1㎌, 10%, 35V 커패시터(112)의 조합은 전도체(88,90) 양단에 연결된다. FET(114), 예시적으로 Fairchild Semiconductor 2N7002 FET의 게이트는 저항(110)과 커패시터(112)의 접합점에 연결된다. FET(114)의 소스는 전도체(90)에 연결된다. 그 드레인은 10㏀, 0.1W, 1% 저항(16)을 통해 전도체(88)에 연결된다. FET(114)의 드레인은 또한 FET(118), 예시적으로 International Rectifier IRLU3410 FET의 게이트에 연결된다. FET(118)의 드레인과 소스는 전도체(88,90)에 각각 연결된다.
제너 다이오드(120)의 캐소드는 전도체(88)에 연결된다. 다이오드(120)는 예시적으로 17V, .5W 제너 다이오드이다. 다이오드(120)의 애노드는 1㏀, 0.1W, 1% 저항(122)을 통해 SCR(124)의 게이트에 연결되고, 2㏀, 0.1W, 1% 저항(126)을 통해 전도체(90)에 연결된다. SCR(124)의 애노드는 전도체(88)에 연결된다. 그 캐소드는 전도체(90)에 연결된다. SCR(124)은 예시적으로 ON Semiconductor type MCR100-3 SCR이다. 바이폴러 PNP 트랜지스터(128)의 에미터는 전도체(88)에 연결된다. 그 콜렉터는 전도체(90)에 연결된다. 그 베이스는 1.1Ω, 1W, 1% 저항(130)을 통해 전도체(88)에 연결된다. 트랜지스터(128)는 예시적으로 ON Semiconductor type MJD32C 트랜지스터이다. 그 베이스는 4개의 병렬 제너 다이오드(132,134,136,138)의 캐소드들에 또한 연결되고, 그 애노드는 전도체(90)에 연결된다. 다이오드(132,134,136, 138)는 예시적으로 15V, 5W ON Semiconductor type 1N5352B 제너 다이오드이다.
트랜지스터(128)의 베이스는 스위치(140), 예시적으로 Hamlin type MITI-3V1 리드 스위치(reed switch)의 일 단자에 또한 연결된다. 스위치(140)의 다른 단자는 10개의 병렬 324Ω, 1W, 1% 저항(142-1,142-2, ..., 142-10)의 네트워크의 일 단자에 연결된다. 저항(142-1,142-2, ..., 142-10)의 다른 단자는 전도체(90)에 연결된다. 트랜지스터(128)의 베이스는 또한 3개의 1Ω, 1W, 1% 저항(144-1,144-2, 144-3)과 직렬의 1.5A, 24V 퓨즈(146)의 병렬 네트워크를 통해 변압기 조립체(56)의 VCenterTap 단자에 연결된다. 도 5 참조. VCT 단자와 전도체(90) 양단의 최대 전압(이후 종종 VCT 라고 한다)은 예시적으로 Littlefuse SMBJ15CA 15V 다이오드인 양방향 제너 다이오드(148)에 의해 조절된다.
도 4의 개략도를 참조하면, 3개의 입력 위상(75-1,75-2,75-3) 각각으로부터 그라운드로 가는 일반적인 rms 전압은 약 300Hz의 주파수에서 약 7.5V rms이다. 다이오드(76,78,80,82,84,86)는 발전기(38)의 3상 AC 출력을 DC로 변환하기 위해 3상 전파 브리지 정류기(three-phase full-wave bridge rectifier)를 형성한다. 필터 커패시터(92,94)는 정류된 출력의 리플(ripple)을 평활화한다. 전도체(88,90) 양단의 일반적인 전압은 약 15.5VDC이다.
도 4의 회로는 병렬 연결된 2개의 개별 지연 회로를 포함한다. 만약 장애로 이 지연 회로들 중 하나가 디스에이블되면, 다른 것이 여전히 동작할 수 있다. 제 1 지연 회로는 저항(96,98,104), 커패시터(100) 및 FET(102,106)를 포함한다. 제 2 지연 회로는 저항(108,110,116), 커패시터(112) 및 FET(114,118)를 포함한다. 전술된 바와 같이, 도 4의 회로와 발전기(38)는 스프레이 건(20) 자체 내에 위치된다. 스프레이 건(20)이 가연성 액체 물질을 스프레이할 수 있으므로, 그 동작 환경은 FM, EN 등과 같은 수많은 산업 표준에 의해 위험한 것으로 생각된다. 도 4의 회로와 발전기(38)는 폭발성 대기에서 사용되는 전기 장비에 대한 산업 표준의 요구조건을 충족하여야 한다. 이들 요구조건을 충족하는 방법들 중에 위험한 전기 전위에 이르기 전에 가압되는 엔클로저 내부에 도 4의 회로와 발전기(38)를 배치하는 것이 있다. 이 표준은 위험한 전위에 이르기 전에 5개의 엔클로저 볼륨이 정화(purged)될 것을 요구한다. 예시적인 발전기(38)(Maxon EC-max 부품 번호 348702)는 공기 흐름이 발전기(38) 관성을 극복하기에는 불충분하고 발전기(38)를 충분한 속도로 회전시키기에 불충분하므로, 90 SLPM 미만의 공기 흐름에 대해서는 위험한 전압을 생성하지 않는다. 도 4의 회로와 발전기(38)를 위한 엔클로저 볼륨은 40mL이다. 분당 90 표준 리터를 초당 mL로 변환하면,
90L/min × 1min/60sec × 1000mL/L = 1500 mL/sec가 된다.
따라서 90 SLPM의 공기 흐름율에서 200mL (40mL/purge의 5purge 배)를 정화하는데 필요한 시간은
200mL /(1500mL/sec) = 133ms
으로 된다.
더 빠른 공기 흐름에서는 정화 시간이 더 짧아질 것이다. 따라서, 엔클로저를 완전히 정화하기 위해, 위험 전압에 이르기 전에, 정화 시간은 133ms 이상이어야 한다.
정화 공기와 발전기(38) 터빈(40) 공기는 동일하므로, 만약 발전기 공기가 지연되면 정화 공기 또한 지연된다. 그러므로, 엔클로저 볼륨이 정화될 때까지 발전기(38)의 스타트를 지연시키는 것은 옵션이 아니다. 정화 공기와 터빈(40) 공기를 위해 별도의 공기 소스를 사용하는 것이 가능하지만, 이것은 건(20)을 보다 복잡하게 하고, 제조 및 동작 비용을 비싸게 하며, 건(20)을 더 무겁게 하는 것으로 생각된다.
발전기의 스타트가 지연될 수 없으므로, 건(20) 회로는 원하는 5개의 엔클로저 볼륨이 정화될 때까지 도 4의 전원 출력을 단락시킨다. EN 표준 60079-11:2007 Explosive Atmospheres - Electrical Protection by Intrinsic Safety "i"를 사용하여 테스트하는 것은 도 4의 전원의 단락된 출력이 그룹 IIB족 가스에 대해 가장 위험한 혼합물을 점화하기에는 불충분하다는 것을 수립한다. 그래서, 만약 출력이 적어도 133ms 동안 단락될 수 있다면, 5개의 엔클로저 볼륨이 정화된 후까지 위험한 전위는 존재하지 않을 것이다. 병렬 연결된 2개의 별도의 지연 회로는 이 목적을 달성한다.
도 4를 참조하면, 커패시터(92,94) 양단의 초기 전압은 제로(0) 전압이다. 제로 전압은 또한 전도체(90)로 가는 트랜지스터(102,114)의 게이트들 양단에 나타나며, 그래서 초기에, 트랜지스터(102,114)는 오프(개방 회로)이다. 발전기(38)가 회전하기 시작하면서, 전도체(88,90) 양단의 전압이 상승하기 시작한다. 트랜지스터(102,114)가 오프이기 때문에, 전도체(88,90) 양단의 전압은 또한 전도체(90)로 가는 트랜지스터(106,118)의 게이트들 상에 나타난다. 일단 이 전압이 게이트 임계 전압{각 트랜지스터(106,118)에 대해 약 2.5볼트}에 도달하면, 트랜지스터(106,118)는 이 레벨(약 2.5볼트)에서 전도체(88,90) 양단의 전압을 턴온하고 클램핑(clamp)한다. 한편, 커패시터(100,112) 양단의 전압은 직렬의 조합(98,100 및 110,112)을 통해 전하가 흐르면서 상승한다. 커패시터(100,112) 양단의 전압이 트랜지스터(102,114)의 게이트 임계 전압에 도달할 때, 트랜지스터(102,114)가 턴온된다. 트랜지스터(106,118)의 게이트 전압은 그 임계 전압 아래로 떨어지고 트랜지스터(106,118)는 턴오프된다. 이것은 전도체(88,90) 양단의 전압이 정상 동작 레벨, 약 15.5VDC로 상승하게 한다. 직렬의 조합(98,100 및 110,112)의 RC 시상수 값이 트랜지스터(106,118)가 적어도 133ms 동안, 그러나 그 보다 많이 더 길게는 않게 on으로 유지되도록 선택되어, 그 결과 정상 동작 전위를 얻는데 있어 지연이 짧아지게 된다.
트리거(26)가 해제될 때 저항(96,108)은 커패시터(100,112)로부터 전하를 흘러보내서, 건(20)이 그 다음 트리거될 때 지연 회로가 그 다시 동작할 준비를 하게 한다. 저항(96,108)은 커패시터(100,112)를 방전하는데 수 초(일반적으로 2-5초) 걸리도록 사이즈 정해져 있어서, 기본적으로 일반적인 스프레이 적용 동안에 나타나는 상대적으로 짧은(2-5초) 트리거 중단에 대해서는 지연이 없다. 더 긴 트리거 중단을 위해, 커패시터(100,112)는 방전하고 지연 회로(96,98,104,100,102,106; 108,110,116,112,114,118)는 그 다음 트리거 전에 리셋된다. 저항(96,108)의 크기를 정하는 것은, 트리거(26)가 해제될 때 잠재적으로 위험한 대기가 엔클로저 볼륨에 수집될 수 있을 만큼 충분히 긴 것을 보장하는 것과, 트리거들 사이의 지연을 감소시키는 것 사이에 트레이드오프 관계이며, 지연 회로(96,98,104,100,102,106; 108,110,116,112,114,118)는 트리거(26)를 당기는 그 다음 시간에 전술된 바와 같이 동작한다.
도 4의 회로는 제너 다이오드(120), 저항(122,126) 및 SCR(124)를 구비하는 과전압 보호 회로를 포함한다. 제너 다이오드(120)는 17볼트 제너 다이오드이다. 전도체(88,90) 양단의 정상 최대 동작 전압은 약 15.5VDC이다. 전도체(88,90) 양단의 전압이 상승되면, 전극(62)과 그라운드 양단에 불안전한 전압을 야기할 수 있다. 이 전압이 약 17VDC로 상승하면, 제너 다이오드(120)는 전도성으로 되어 저항(126)을 통해 전류가 흐르게 한다. 저항(126)을 통해 흐르는 전류는 저항(122), 저항(126), 제너 다이오드(120) 노드에서 전압을 생성한다. 이 전압은 저항(122)에 전류 흐름을 생성하고 이는 SCR(124)를 턴온시킨다. SCR(124)의 도통(firing)은 전도체(88,90)를 효과적으로 단락시키고, 약 17VDC로부터 1-2볼트 정도로 전도체(88,90) 양단의 전압을 저하시킨다. 발전기는 단락 회로에 의해 부하가 다운된다. 트리거(26)를 해제하면 발전기(38)는 정지되며, 이는 전도체(88,90) 양단의 전압을 제거하고 SCR(124)를 리셋한다. 이 상태로부터 리셋을 하기 위해 유저가 취해할 액션은 없다.
도 4의 회로는 전력 트랜지스터(128)와 저항(130)을 구비하는 전류 제한 회로를 포함한다. 공기 터빈(40)으로 구동되는 전기 발전기(38)의 특징은 터빈(40)으로 가는 공기 흐름이 증가할 때 발전기(38)의 전력 출력도 증가한다는 것이다. 전류 제한 회로가 없다면, 전력 출력의 이러한 증가는 스프레이 건(20)의 출력 전압의 크기를 너무 높이 올라가게 할 수 있다. 증가된 전력 출력은 또한 발전기(38)에 연결된 회로 부품의 전력 등급을 초과할 수 있다. 전력 트랜지스터(128)와 저항(130)을 포함하는 전류 제한 회로는 이들 문제를 해소한다. 저항(130)을 통한 전류가 증가할 때 옴의 법칙에 따라 이 저항(130) 양단에서의 전압 강하도 또한 증가한다. 만약 이 전압 강하가 트랜지스터(128)의 베이스-에미터 턴온 전압(일반적으로 약 0.7V)에 도달하면, 트랜지스터(128)는 그라운드로 전류 흐름을 분기시키기 시작하며, 이는 저항(130)을 통해 상대적으로 일정하게 전류를 흐르게 한다. 이 회로에서, 저항(130)은 저항(130)을 통한 전류 흐름이 약 0.5A 일 때 트랜지스터(128)가 턴온되도록 사이즈 정해진다. 따라서, VCT에서 최대 전류 흐름은 약 0.5A 이다. 공기 흐름이 증가함에 따라 트랜지스터(128)를 통한 전류는 증가한다. 이것은 트랜지스터(128)에 일부 상당한 열의 발산을 초래할 수 있다. 이것을 완화시키기 위해, 트랜지스터(128)는 히트 싱크(heat sink)를 구비한다. 트랜지스터(128)를 구비하는 U 형상의 회로 보드(70,72,74)는 발전기(38) 하우징의 상부에 나사산이 형성된 3개의 나사에 의해 부착하여 발전기(38) 위에 설치된다. 따라서, 회로 보드(70,72,74)는 발전기(38)와 동일한 엔클로저에 위치된다. 이 엔클로저는 스프레이 건(20)의 부피와 무게를 감소시키고 필요한 정화 볼륨을 작게 하기 위해 작다. 3개의 부품을 가지는 U 형상의 회로 보드(70,72,74)는 터빈(40)으로 구동되는 발전기(38)를 가지고 챔버 내에 위치될 수 있다. 발전기(38)로부터 많은 배출 공기는 트랜지스터(128)와 그 히트 싱크를 포함하는 보드(70,72,74) 부품으로 향하여 이를 냉각시키는 것을 돕는다. 회로 보드(70,72,74)와 발전기(38)는 폭발성 대기에서 사용하기 위해 전기 장비에 대한 요구조건을 충족시켜야 한다. 따라서, 전술된 정화 방법은 이들 요구조건을 충족시킬 수 있도록 이들 회로 보드(70,72,74)와 발전기(38)는 동일한 엔클로저에 배치되는 것이 유리하다.
도 4의 회로는 제너 다이오드(132,134,136,138)를 구비하는 전압 조절 회로를 포함한다. 제너 다이오드(132,134,136,138)가 없으면, VCT에서 부하 전류가 감소할 때 발전기(38) 상에 부하가 감소할 것이다. 발전기(38) 속도는 증가할 것이며 이는 VCT와 전도체(90) 양단의 전압을 증가시킬 것이다. 가벼운 부하에 대해 속도와 전압의 증가는, 발전기(38)가 그 정격 속도, 이 경우에 300Hz를 초과할 수 있을 정도로 상당할 수 있으며, 이로 VCT와 전도체(90) 양단의 전압이 스프레이 건(20)의 불안전한 동작을 야기할 수 있다. 전압 조절 회로(132,134,136,138)는 이들 문제를 해결한다. VCT에서 부하 전류가 감소함에 따라 (이 경우에, 약 15볼트 DC에서) 제너 다이오드(132,134,136,138)가 전도성으로 되기 시작할 때까지 발전기(38)의 속도가 증가하고 트랜지스터(128)의 베이스의 전압이 증가한다. 따라서, 가벼운 부하에 대해 트랜지스터(128)의 베이스의 전압은 이 경우에 약 15볼트로 제한된다. 이것은 스프레이 건(20)의 안전한 동작을 돕는다. 제너 다이오드(132,134,136,138)가 발전기(38)로부터 전류를 전도시킬 때, 이들 다이오드는 발전기(38)에 추가적인 부하를 생성한다. 제너 다이오드(132,134,136,138)는 VCT에서 전류가 없거나 거의 없을 때 (이 경우에 300Hz의 정격을 갖는) 발전기(38)가 과도한 속도를 가지지 않도록 사이즈 정해진다(이 경우에 15볼트).
터빈(40)은 터빈(40)으로 가는 공기 흐름에 기초하여 토크를 발생시킨다. 터빈(40)으로 가는 공기 흐름이 증가하거나 감소할 때 발전기(38)의 전류 출력이 증가하거나 감소한다. 제너 다이오드(132,134,136,138)를 통해, 약 0.5A의 전류가 항상 저항(130)을 통해 흐르게 된다. VCT를 통해 흐르지 않는 것은 무엇이든지 제너 다이오드(132,134,136,138)를 통해 흐른다. VCT를 통한 부하 전류가 증가함에 따라, 제너 다이오드(132,134,136,138)를 통한 전류가 감소한다. 종국적으로, 일부 동작 상태에서 제너 다이오드(132,134,136,138)를 통한 전류 흐름이 제로(0)로 저하되고, 제너 다이오드 양단의 전압이 15볼트 미만으로 저하되며, 이후 제너 다이오드는 전도성이 중지된다. 이것은 발전기(38)가 현재 입력 토크에서 전달하고 있는 모든 전류를 부하가 요구할 때 발생된다.
복수(n)의 제너 다이오드(132,134,136,138)(이 경우에 n=4)가 복수의 디바이스(132,134,136,138) 중 임의의 어느 하나의 디바이스(132,134,136,138)만이 회로에 하나만이 있는 것처럼 발산할 수 있는 전력의 약 1/n을 발산할 필요가 있도록 복수의 디바이스(132,134,136,138)에 걸쳐 전력 발산을 확산하기 위해 사용된다. 추가적으로, 일부 안전 표준이 안전 회로의 중복 배치를 요구하며 이로 하나의 디바이스가 실패하면 다른 디바이스(들)가 계속해서 동작해서 회로에 포함된 디바이스에 대해 보호를 제공하게 한다.
최대로 가벼운 부하에 대해 제너 다이오드(132,134,136,138)는 상당한 전력을 발산할 수 있다. 따라서, 이들 다이오드는 또한 회로 보드(70,72,74) 상에 장착되고 제너 다이오드(132,134,136,138)와 다른 회로 부품 상에 흐르는 공기 터빈(40)으로부터 배출 공기를 사용하여 냉각된다.
도 4의 회로는 리드 스위치(140)와 저항(142-1, ..., 142-10)을 구비하는 낮은 KV 설정점 회로를 포함한다. 저항(142-1, ..., 142-10)은 그 병렬 조합(이 경우에 32.4Ω)이 발전기(38)에 부하를 제공하도록 사이즈 정해지며(이 경우 하나에 대하여 324Ω), 이는 리드 스위치(140)에 의해 스위칭될 때 발전기(38) 속도와 이에 따라 전도체(90)에 대한 VCT 양단의 전압이 저하되게 하여 스프레이 건(20)의 전극(62)에 더 낮은 출력 전압을 생성한다. 이것은 오퍼레이터가 스프레이 건(20)에서 더 낮은 출력 전압이 실드 영역으로 더 나은 커버리지를 제공하는데 조력할 수 있는 패러데이 케이지(Faraday cages)를 나타내는 물품을 코팅할 때 편리하다. 또한 일부 오퍼레이터는, 대전된 코팅 물질 입자의 오퍼레이터 방향으로의 페인트 랩 백을 감소시키기 위해 그리고 오퍼레이터에 의해 결정된 다른 이유 때문에 정상 스프레이 동안 더 낮은 출력의 고전압에서 그 건의 출력 전극을 동작시키기를 원한다. 일반적으로, 더 낮은 설정점은 리드 스위치(140)가 개방될 때 이용가능한 최대 출력의 50% 내지 75% 사이가 되도록 선택되지만 다른 값이 선택될 수도 있다.
리드 스위치(140)는 엔클로저의 외부에 노브(knob)(141)의 헤드(143)에 제공된 자석을 이동시키기 위한 제어 노브(141)에 의해 작동될 수 있도록 리드 스위치(140)는 보드 조립체(70,72,74)의 에지 근처에 위치된다. 노브(141)가 리드 스위치(140) 부근으로 자석을 배치하도록 회전될 때, 리드 스위치(140)는 닫히며 회로에 저항(142-1, ..., 142-10)의 병렬 조합을 연결하며, 이에 의해 스프레이 건(20)의 출력(62)에 더 낮은 KV 설정점을 생성한다. 노브(141)가 리드 스위치(140)로부터 멀어지게 자석을 배치하도록 회전될 때, 리드 스위치(140)는 개방되며, 회로 밖으로 저항(142-1, ..., 142-10)의 병렬 조합을 가지며, 이에 의해 스프레이 건(20)의 출력(62)에 높은 KV 설정점을 생성한다.
낮은 KV 설정점이 선택될 때에는 수 와트 정도의 일부 전력이 저항(142-1, ..., 142-10)에서 발산될 수 있다. 전술된 바와 같이, 하나의 수 와트의 저항은 일반적으로 대형이고 부피가 크다. 전체적인 패키지 사이즈를 줄이기 위하여 10개의 1와트 (324Ω) 표면 실장 저항(142-1, ..., 142-10)이 병렬로 하나의 10와트(32.4Ω) 저항 대신에 사용된다. 조립체의 전체 프로파일은 작게 유지되며, 이로 더 작은 패키지와 더 작은 엔클로저를 형성한다. 모든 저항(142-1, ..., 142-10)에서 전력을 발산하는 것은 정격 값의 50%로 제한된다. 따라서, 저항의 최대 전력 발산이 0.5와트라고 예상하면, 1와트 저항이 사용된다.
저항(142-1, ..., 142-10)이 집합적으로 수 와트의 전력의 정도로 발산하므로, 이들 저항은 또한 회로 보드(70,72,74) 상에 장착되며 이 보드(70,72,74) 상에 장착된 저항(142-1,...,142-10)과 다른 회로 부품 위를 흐르는 공기 터빈(40)으로부터 오는 배출 공기를 사용하여 냉각된다.
도 4의 회로는 저항(144-1,144-2 및 144-3)의 전압 강하 저항이 병렬로 조합된 것을 포함한다. 최대 전압을 VCT로 공급하는 것은 코팅되는 물품으로 코팅 물질을 보다 더 효율적으로 전달할 수 있게 한다. 그러나, 건(20)은 또한 EN 50050과 같은 유럽 표준과 팩토리 머추얼(Factory Mutual)과 같은 승인 기관에 의해 결정된 안전 요구조건을 충족하여야 한다. 이들 요구조건은 일반적으로 스프레이 건(20) 출력이 참조번호(62)에서 특정 폭발성 대기(이 경우에 공기 중에 5.25%의 프로판)의 최대 폭발성 혼합물을 점화시킬 수 없는 것을 수반한다. 저항(144-1, ..., 144-3)은 필요하다면 요구조건을 충족하기 위해 스프레이 건(20)의 출력이 강하되도록 제공된다.
저항(144-1, ..., 144-3)이 회로 내에 있을 때, VCT에서 전압은 옴의 법칙에 따라 저항들(144-1, ..., 144-3)의 병렬 조합의 저항 값과 R20, R21, R22의 병렬 조합을 통해 흐르는 전류의 곱에 의해 강하된다. 따라서, VCT에서의 전압은,
으로 주어진다. 부하 전류(IR144-1, R144-2, R144-3)가 증가함에 따라 병렬 조합() 양단의 전압이 또한 저하한다는 것을 볼 수 있다. 대부분의 건은 무부하 KV에서 분류된다. 그래서 무부하시에 스프레이 건 출력 전압에 대해 최소 효과가 있으나 부하가 증가함에 따라 전압이 더 감소할 것이다. 따라서, 스프레이 건의 KV 등급이 실질적으로 동일하게 유지될 수 있다. 특정 응용에서 저항(144-1,..,144-3)이 안전 요구조건을 만족시킬 필요가 없으면, 이들 저항은 간단히 보드(70,72,74) 조립체에서 떨어져 유지될 수 있으며 VCT에서 전압이 트랜지스터(128)의 베이스에서의 전압과 동일한 전압이 되도록 점퍼(jumper)가 삽입될 수 있다. 나아가, 추가적인 수단이 안전 요구조건을 만족시킬 필요가 있으면, 저항(130)의 전류 제한 저항이 스프레이 건(20)의 이용가능한 출력 전류를 감소시키기 위해 1/10옴 정도로 증가될 수 있다는 것이 주지되어야 한다.
저항(144-1,...,144-3)은 1와트의 표면 실장 저항이고 하나의 3와트의 저항의 위치를 가지며 이는 더 작은 전체 엔클로저를 형성한다. 이들 저항은 또한 회로 보드(70,72,74) 상에 장착되며 공기 터빈(40)으로부터 배출 공기를 사용하여 냉각된다.
도 4의 회로는 폴리써멀 퓨즈(polythermal fuse)(146)를 포함한다. 이 퓨즈는, 트립 전류(trip current)(이 경우에 1.5A)가 초과되면 개방되고 전력이 턴오프되면 스스로 리셋되도록 설계된다. 퓨즈(146)의 홀드 전류는 0.75A이며 이는 폴리써멀 디바이스가 더 작은 전류 레벨에서 트립을 나타내는 상승된 온도에서도 약 0.5A의 최대 예상 전류의 중단 없는 흐름을 허용한다.
도 4의 회로는 과도전압 억압 다이오드(148)를 포함한다. 과도전압 억압 다이오드(148)는 VCT와 전도체(90) 양단에 연결되며 공칭 15.5VDC 출력보다 1볼트나 2볼트 더 높은 임의의 전압 스파이크를 접지시키기 위해 분기하도록 사이즈 정해진다. 다이오드(148)의 주된 목적은 VCT에 연결된 도 5의 회로로부터 임의의 과도 전압을 접지시키도록 분기시켜 이 과도 전압이 도 4의 회로 중 어느 하나에 악영향을 미치는 일이 없게 하는 것이다.
U 형상의 보드 조립체(70,72,74)는 도 3a 내지 도 3c에 가장 잘 도시되어 있다. 이 조립체는 최종 U 형상의 보드 조립체를 생성하도록 서로 결합된 3개의 PC 보드(70,72,74)를 포함한다. 이런 방식으로 보드 조립체를 배열하고 작은 관통홀과 표면 실장 부품을 사용하는 것은 발전기(38)/터빈(40)이 보드 조립체(70,72,74)의 U 형상 안에 장착될 수 있게 하고 보드 조립체(70,72,74)의 전체 프로파일이 도 4에 도시된 발전기(38)/터빈(40)의 전체 프로파일에 근접하게 유지될 수 있게 한다. 이것은 더 작고 더 가벼운 엔클로저 볼륨을 형성하게 하며 이는 정화하는데 더 작은 시간을 요구한다.
터빈(40)을 구동하는 입력 공기로부터 도입될 수 있는 오염물로부터 보드(70,72,74) 부품을 보호하기 위하여, 보드는 예를 들어 파릴렌(parylene)으로 스프레이하거나, 침지하거나 또는 진공 증착하는 것과 같은 알려진 이용가능한 기술 중 어느 하나를 사용하여 균일하게 코팅될 수 있다. 그러나, 균일한 코팅이 사용될 때 열 발산 부품을 적절히 냉각시키는 것에 주의를 기울여야 한다.
예시적인 발전기(38)는 역으로 동작하는 3상 브러시리스 DC 모터이다. 브러시리스 모터는 더 짧은 모터 수명을 초래하는 브러시 마모를 제거한다. 2상 모터가 또한 사용될 수 있으나, 2상 모터로부터 나오는 출력 리플은 더 커서, 아마도 더 큰 필터 커패시터(92,94)를 요구한다. 또한 2상 모터는 동일한 출력 전력을 생성하는데 더 빠르게 회전하는 것을 필요로 하며 이는 더 짧은 모터 수명을 초래할 수 있다. 공기 터빈(40) 배출 공기는 또한 동작 동안 발전기(38)를 냉각시키기 위해 발전기(38) 위와 그 주위로 향한다. 이것은 또한 더 긴 모터 수명을 야기한다.
이제 구체적으로 도 5를 참조하면, 발진기 조립체(54), 변압기 조립체(56), 케스케이드(58) 및 직렬의 출력 저항 열(60)을 포함하는 케스케이드 조립체(50)는 미국 특허공개 공보 2006/0283386 A1에 도시되고 기술된 바와 실질적으로 동일할 수 있으며 그래서 여기에서는 더 자세하게 기술되지 않을 것이다. 도 5의 캐스케이드 조립체(50) 내부의 회로는 변압기 조립체(56)의 고전압 변압기의 제 2 차 권선(56-2)의 출력 단자(7, 10)에서의 전압의 일부분이 나타나는 병렬 연결된 저항(166), 커패시터(164), 및 배리스터(162)로 이루어진 제 1 임피던스와, 캐스케이드(58)에 직렬 연결된 4개의 저항으로 이루어진 제 2 임피던스를 포함하고, 절연 증폭기인 증폭기(150)는 제 1 임피던스에 연결된 비반전 입력 단자(+), 출력 단자, 및 출력 단자에 연결된 반전 입력 단자(-)를 구비하며, 증폭기(150)는 증폭기(150)의 출력 단자로부터 제 1 임피던스를 전기적으로 절연시킨다. 다른 말로, 증폭기(150)는 제 1 임피던스에 연결된 하나의 입력 단자, 차동 증폭기인 증폭기(154)의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 하나의 입력 단자에 연결된 출력 단자, 및 증폭기(150) 자체의 출력 단자에 직접 연결된 또 다른 입력 단자를 갖는다. 변압기 조립체(56)의 고전압 변압기의 제 2 차 권선(56-2)으로부터 피드백은 단일 이득 버퍼로 구성된 차동 증폭기(150)의 비반전(+) 입력 단자에 연결된다. 증폭기(150)의 반전(-) 단자와 출력 단자의 결합은 49.9㏀ 저항(152)을 통해 차동 증폭기(154)의 - 입력 단자에 연결된다. 증폭기(150,154)는 예시적으로 ON Semiconductor type LM358D MR2 듀얼 연산 증폭기이다.
증폭기(154)의 + 입력 단자는 49.9㏀ 저항(156)을 통해 그라운드에 연결되고 49.9㏀ 저항(158)을 통해 VCT 서플라이에 연결된다. 증폭기(154)의 - 입력 단자는 49.9㏀ 저항(160)을 통해 증폭기(154)의 출력 단자에 연결되고 이 출력 단자는 2개의 2.05㏀ 저항(161-1, 161-2)의 병렬 조합을 통해 적색 LED(163)의 애노드에 연결된다(도 6). LED(163)의 캐소드는 그라운드에 연결된다. 작동시에 LED(163)는 핸들 조립체(22)의 상부에 있는 후면 커버 조립체(165)(도 1)에 있는 렌즈를 통해 건(20)의 오퍼레이터가 볼 수 있다. 증폭기(150)의 + 입력 단자는 배리스터(162), 0.47 ㎌ 커패시터(164) 및 49.9㏀ 저항(166)의 병렬 조합을 통해 그라운드에 연결된다. 배리스터(162)는 예시적으로 Littlefuse SMBJ15A 15V 디바이스이다.
전극(62)으로부터 방출된 전자는 타깃을 코팅하도록 의도된 코팅 물질 입자를 대전시키는 건에서부터 타깃으로의 공간을 거쳐 흐른다. 이를 위해 일반적으로 그라운드 전위에 가능한 한 근접하게 유지되는 타깃에, 대전된 코팅 물질 입자들이 타깃에 충돌하고 대전된 코팅 물질 입자로부터 전자들이 그라운드와 부품(162,164,166)의 병렬 조합을 통해 고전위 변압기 제 2 차 권선(56-2)의 "하이" 또는 +(즉, 그라운드 전위 근처) 측으로 되돌아온다. 따라서, 케스케이드(58)의 출력 전류에 비례하는 전압 강하가 저항(166) 양단에서 생성된다. 커패시터(164)는 이 전압을 필터링하여 연산 증폭기(150)의 + 입력 단자에서 더 낮은 잡은 DC 레벨을 제공한다. 배리스터(162)는 케스케이드(58)의 동작으로 기인할 수 있는 과도전압에 의한 연산 증폭기(150) 및 다른 회로 부품에 대한 손상 가능성을 감소시킨다. 연산 증폭기(150)는 출력 단자에 있는 전압으로부터 + 입력 단자에 있는 전압을 절연시키기 위해 전압 폴로워(voltage follower)로서 구성된다. 이것은 고전위 변압기 제 2 차 권선(56-2)의 "하이" 또는 + 측으로 되돌아가는 전류 전부가 저항(166)을 통해 흐르는 것을 보장하는 것을 돕는다.
저항(166) 양단의 전압은
VR166 = IOUT × R166
으로 주어지고, 여기서 IOUT는 전극(62)으로부터 흐르는 전류와 같으며, R166은 저항(166)의 저항값이다. 연산 증폭기(150)는 전압 폴로워로서 구성되기 때문에, VR166 은 연산 증폭기(150)의 출력 단자에서와 연산 증폭기(150)의 - 입력 단자에서 나타난다. 저항(166)은 연산 증폭기(150)의 + 입력 단자의 전압이 저항(166)을 통해 흐르는 전류의 100마이크로암페어마다 5볼트이도록 사이즈 정해진다. 저항(152,160,156,158)과 연산 증폭기(154)의 조합은 차동 증폭기를 형성하며, 이 차동 증폭기는 연산 증폭기(154)의 출력 단자에서 VLED = VCT - VOUT150의 전압을 생성한다.
VCT는 변압기(56)의 제 1 차 권선(56-1)의 중심 탭에 공급되는 도 4의 전력 공급 회로의 조절되는 DC 전압 출력이다. 발진기(54) 출력 트랜지스터는 수십 킬로헤르쯔 정도의 주파수에서 그라운드에 변압기(56)의 제 1 차 권선(56-1)의 각 절반을 교대로 스위칭한다. 제 2 차 권선(56-2)의 출력은 케스케이드(58)에 의해 정류되고 증폭된다. 스프레이 건(20)은 EN 50050과 같은 EN 표준과 팩토리 머추얼과 같은 여러 승인 기관의 안전 요구조건을 만족시켜야 한다. 이들 요구조건은 일반적으로 전극(62)에서 스프레이 건(20) 출력이 특정 폭발성 대기(이 경우에 공기 중 5.25% 프로판)의 최대 폭발성 혼합물을 점화시킬 수 없는 것을 수반한다. 이것을 달성하는 것을 돕기 위해, 전력 공급 회로는 일반적으로 VCT가 스프레이 건(20)의 전극(62)으로부터 부하 전류가 증가할 때 감소하도록 배열된다.
VOUT150 = VR166 = IOUT × R166이므로,
VLED = VCT - IOUT × R166.
가벼운 부하에 대해 전극(62)에서 출력 전압의 크기는 높고 IOUT는 작으며, VCT는 15 내지 15.5볼트 정도이다. 따라서, 가벼운 부하에 대해 VLED는 12 내지 15볼트 정도이다. 부하가 증가함에 따라, 전극(62)에서 출력 전압의 크기는 감소하며 VVED는 감소하는데 그 이유는 적어도 더 무거운 부하가 VCT를 공급하는 입력 회로를 부하 다운시켜 VCT의 감소를 유발하기 때문이고 또 더 무거운 부하에 대해서는 IOUT이 증가하기 때문이다. 종국적으로, 전극(62)에서 출력 전압의 크기가 낮은 무거운 부하에 대해 IOUT × R166은 VCT를 초과한다. 이것이 발생할 때 VLED는 제로(0)로 된다. 따라서, 이 회로는,
가벼운 부하에 대해 전극(62)에서 출력 전압의 크기가 높을 때 VLED는 12 내지 15VDC 정도이고,
중간 부하에 대해, 전극(62)에서 출력 전압의 크기가 중간 범위에 있을 때 VLED는 5 내지 12VDC 정도이고,
무거운 부하에 대해, 전극(62)에서 출력 전압의 크기가 낮을 때 VLED는 0 내지 5VDC 정도
이도록 설계된다.
VLED, 연산 증폭기(154)의 출력 단자는 도 6에 도시된 회로의 핀(H1-1)에 연결된다. 도 6에 도시된 회로의 핀(H1-2)은 그라운드에 연결된다. 따라서, 가벼운 부하에 대해 도 6의 LED(163)은 밝게 빛난다. LED(163)는 중간 부하에 대해 다소 어두우며, 무거운 부하에 대해 상당히 어둡거나 완전히 턴오프된다. 따라서, LED(163)의 조명 강도는 스프레이 건(20)의 단자(62)에서 실제 전압을 반영한다. 추가적으로, 케스케이드(58)로부터 과도한 출력 전류를 초래하는 고장 모드에서, LED(163)는 상당히 어둡거나 완전히 오프되어서 유저에게 이 상황을 경보해 주어 조정 동작을 취할 수 있게 한다. 이것은 특히 단자(62)에서 출력 전압이 거의 없거나 전혀 없는 스프레이 건(20)의 출력을 단락시킬 수 있는 전도성 코팅 물질을 스프레이할 때 건(20)의 오퍼레이터에게 중요하다. 케스케이드의 입력 회로로부터 동작하는 디스플레이 디바이스를 갖는 건 설계는 브라이트니스의 변동이 거의 없거나 전혀 없다.
그라운드된 공기 호스 조립체(44)를 통해 청정한 건조 공기의 소스(172)로부터 스프레이 건(20)으로 공기가 공급된다. 이 공기는 핸들(24) 위 트리거 밸브(174)로 공급된다. 트리거(26)를 당기는 것은 트리거 밸브(174)를 열리게 하고 이는 공기를 건(20)의 전방으로 흐르게 하여 스프레이되는 코팅 물질을 분무하게 한다. 트리거 밸브(174)를 여는 것은 또한 공기가 핸들 조립체(22) 내 공기 전달 튜브(175)를 통해 발전기(38)로 다시 핸들(24) 아래로 흐르게 한다. 발전기(38)로 가는 입력 공기는 공기 입구를 통해 캡(176)으로 공급된다. 캡(176)은 발전기(38)의 샤프트(42)에 장착된 터빈 휠(40)을 둘러싸며, 공기 흐름의 방향만이 서로 90°이격된 캡(176) 내 4개의 개구를 통해 흐르게 하여 공기를 휠(40)로 향하게 하도록 O 링으로 밀봉된다. 공기 흐름은 휠(40)과 이 위에 장착된 발전기 샤프트(42)가 회전하게 한다. 휠(40)을 통해 흐른 후, 공기는 상호 연결된 PC 보드(70,72,74) 주위로 흐르며, 냉각 공기를 발전기(38), 보드(70,72,74) 및 이들 위에 장착된 부품들로 제공한다. 이 공기는 이후 부속품(182)을 통해 배출된다.
발전기(38) 샤프트(42)를 회전시키는 것은 3상 발전기(38)로 하여금 전기를 생성하게 하는데, 이 전기는 VCT를 통해 케스케이드 조립체(50)에 공급되기 전에 PC 보드(70,72,74) 상에 있는 회로에 의해 전파 정류(full-wave rectified)된다. 제너 다이오드(148) 양단의 최대 전압은 4개의 제너 다이오드(132,134,136,138)의 제한된 동작으로 인해 16VDC이다. 스프레이 건의 트리거(26)가 해제될 때 트리거 밸브(174)는 닫히고 발전기(38)와 노즐(30)로 가는 공기의 흐름이 중단된다.
20 : 건 22 : 핸들 조립체
24 : 피스톨 그립 형상의 핸들 26 : 트리거 조립체
28 : 바렐 조립체 30 : 노즐
32 : 전력 모듈 조립체 34, 36 : 부속품
40 : 터빈 휠 42 : 샤프트
44 : 공기 호스 조립체 50 : 케스케이드 조립체
51,53 : 상부 및 하부 보호 커버 52 : 단지 쉘
54 : 발진기 조립체 56 : 변압기 조립체
58 : 전압 증배기 케스케이드 60 : 직렬의 출력 저항 열
62 : 대전 전극 64 : 밸브 니들
75-1, 75-2, 75-3 : 단자 76,78,80 : 다이오드
82,84,86 : 다이오드 88,90 : 전도체
132,134,136,138 : 제너 다이오드 142-1,142-2, ..., 142-10 : 저항
24 : 피스톨 그립 형상의 핸들 26 : 트리거 조립체
28 : 바렐 조립체 30 : 노즐
32 : 전력 모듈 조립체 34, 36 : 부속품
40 : 터빈 휠 42 : 샤프트
44 : 공기 호스 조립체 50 : 케스케이드 조립체
51,53 : 상부 및 하부 보호 커버 52 : 단지 쉘
54 : 발진기 조립체 56 : 변압기 조립체
58 : 전압 증배기 케스케이드 60 : 직렬의 출력 저항 열
62 : 대전 전극 64 : 밸브 니들
75-1, 75-2, 75-3 : 단자 76,78,80 : 다이오드
82,84,86 : 다이오드 88,90 : 전도체
132,134,136,138 : 제너 다이오드 142-1,142-2, ..., 142-10 : 저항
Claims (15)
- 코팅 분배 디바이스로서,
코팅 물질을 분배하기 위해 코팅 분배 디바이스를 작동시키는 트리거 조립체와,
코팅 물질을 분배하는 노즐과,
전압 소스와,
전압 소스에 연결되고 전압을 증배하기 위한 전압 증배기로서, 전압 증배기의 출력 단자는 코팅 물질이 분배 디바이스로부터 분배될 때 고 정전 전위(electrostatic potential)로 대전되고 코팅 물질을 대전시키도록 적응되는, 전압 증배기와,
출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하는 회로로서, 이 회로는 전압 증배기의 출력 단자에서 전압의 일부분이 나타나는 제 1 임피던스와, 제 1 임피던스에 연결된 입력 단자와 출력 단자를 구비하는 절연 증폭기를 포함하며, 절연 증폭기는 절연 증폭기의 출력 단자로부터 제 1 임피던스를 전기적으로 절연시키며, 절연 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결되는, 회로
를 포함하는, 코팅 분배 디바이스. - 제 1 항에 있어서, 비반전 입력 단자(+), 반전 입력 단자(-) 및 출력 단자를 구비하는 차동 증폭기를 더 포함하며, 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 하나는 전압 소스에 연결되고, 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 다른 하나는 절연 증폭기의 출력 단자에 연결되며, 차동 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결된, 코팅 분배 디바이스.
- 제 2 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 3 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여, 전압 증배기 케스케이드로부터의 과도 전압으로 인한 절연 증폭기와 차동 증폭기의 손상 가능성을 감소시키는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 1 항에 있어서, 전압 증배기는 발진기와, 이 발진기에 연결된 변압기와, 이 변압기에 연결된 전압 증배기 케스케이드를 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 5 항에 있어서, 전압 증배기 케스케이드는 제 1 임피던스의 실수 성분의 2×103 내지 4×103배 정도의 실수 성분을 갖는 제 2 임피던스를 통해 전압 증배기의 출력 단자에 연결되는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 5 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 7 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여, 전압 증배기 케스케이드로부터의 과도전압으로 인한 절연 증폭기의 손상 가능성을 감소시키는, 코팅 분배 디바이스.
- 코팅 분배 디바이스로서,
코팅 물질을 분배하기 위해 코팅 분배 디바이스를 작동시키는 트리거 조립체와,
코팅 물질을 분배하는 노즐과,
전압 소스와,
전압 소스에 연결되고 전압을 증배하기 위한 전압 증배기로서, 전압 증배기의 출력 단자는 코팅 물질이 분배 디바이스로부터 분배될 때 고 정전 전위로 대전되고 코팅 물질을 대전시키도록 적응된, 전압 증배기와,
출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위한 회로로서, 전압 증배기의 출력 단자에서 전압의 일부분이 나타나는 제 1 임피던스를 포함하는 회로와,
비반전 입력 단자(+)와, 반전 입력 단자(-)와, 출력 단자를 구비하는 차동 증폭기로서, 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 하나는 전압 소스에 연결되고, 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 다른 하나는 제 1 임피던스에 연결되고, 차동 증폭기의 출력 단자는 전압 증배기의 출력 단자에서의 전압을 시각적으로 표시하기 위해 광 소스에 연결되는, 차동 증폭기
를 포함하는, 코팅 분배 디바이스. - 제 9 항에 있어서, 제 1 임피던스에 연결된 입력 단자와, 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 상기 다른 하나에 연결된 출력 단자를 구비하는 절연 증폭기를 더 포함하며, 절연 증폭기는 차동 증폭기의 비반전 입력 단자(+)와 반전 입력 단자(-) 중 상기 다른 하나로부터 제 1 임피던스를 전기적으로 절연시키는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 10 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 11 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터와 병렬 연결된 과도전압 억압기를 더 포함하여, 전압 증배기 케스케이드로부터의 과도전압으로 인한 절연 증폭기와 차동 증폭기의 손상 가능성을 감소시키는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 9 항에 있어서, 전압 증배기는 발진기와, 이 발진기에 연결된 변압기와, 이 변압기에 연결된 전압 증배기 케스케이드를 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 13 항에 있어서, 전압 증배기 케스케이드는 제 1 임피던스의 실수 성분의 2×103 내지 4×103배 정도의 실수 성분을 갖는 제 2 임피던스를 통해 전압 증배기의 출력 단자에 연결되는, 코팅 분배 디바이스.
- 제 13 항에 있어서, 제 1 임피던스는 저항과 커패시터의 병렬 조합을 포함하는, 코팅 분배 디바이스.
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