KR101449230B1 - 멀티페이즈형 컨버터 - Google Patents

멀티페이즈형 컨버터 Download PDF

Info

Publication number
KR101449230B1
KR101449230B1 KR1020127033104A KR20127033104A KR101449230B1 KR 101449230 B1 KR101449230 B1 KR 101449230B1 KR 1020127033104 A KR1020127033104 A KR 1020127033104A KR 20127033104 A KR20127033104 A KR 20127033104A KR 101449230 B1 KR101449230 B1 KR 101449230B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
circuit
output
converter
output voltage
power factor
Prior art date
Application number
KR1020127033104A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20130020806A (ko
Inventor
다케시 이와타
Original Assignee
가부시키가이샤 리코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 가부시키가이샤 리코 filed Critical 가부시키가이샤 리코
Publication of KR20130020806A publication Critical patent/KR20130020806A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101449230B1 publication Critical patent/KR101449230B1/ko

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H02M1/4208—Arrangements for improving power factor of AC input
    • H02M1/4225—Arrangements for improving power factor of AC input using a non-isolated boost converter
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H02M3/1584—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load with a plurality of power processing stages connected in parallel
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/06—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
    • H02M7/08—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode arranged for operation in parallel
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
    • H02M1/007—Plural converter units in cascade
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

본 실시형태 중 하나의 멀티페이즈형 컨버터는, 서로 병렬로 접속된 복수의 AC/DC 컨버터를 포함하고, 상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각은, 역률 조정 회로와, 상기 역률 조정 회로에 직렬 접속되고, 상기 역률 조정 회로로부터의 출력을 받는 DC/DC 컨버터를 포함하고, 상기 역률 조정 회로는, 상기 역률 조정 회로의 출력 전압을 조정하는 출력 전압 조정 회로를 갖는다.

Description

멀티페이즈형 컨버터{MULTI-PHASE CONVERTER}
본 발명은, 역률 조정 회로와, 상기 역률 조정 회로에 직렬 접속되며, 상기 역률 조정 회로의 출력을 받는 DC/DC 컨버터를 각각이 갖는 복수의 AC/DC 컨버터가 서로 병렬로 접속된 멀티페이즈형 컨버터에 관한 것이다.
최근, 가전 제품이나 사무기기의 저소비전력화가 요구되고, 이러한 요구를 충족하기 위하여 전원 장치도 높은 변환 효율이 요구된다. 그 중에서도, 역률 조정 회로(이하 PFC 회로라고 부른다)가 LLC 전류 공진형 컨버터(이하 LLC 라고 부른다)와 직렬로 접속된 스위칭 전원이, 소형, 고 변환 효율, 저소음의 전원으로서, 널리 보급되어 왔다.
도 1은, 종래의 PFC 회로와 LLC 전류 공진형 컨버터를 포함하는 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
종래 기술에서의 PFC 회로(20)는, 승압형 컨버터이며, 시장에 많이 보급되어 있는 PFC 컨트롤러 IC(2)에 의해 제어된다. 이하에 PFC 컨트롤러 IC(2)에 의한 제어 동작에 관해서 설명한다. PFC 컨트롤러 IC(2)는, AC 전압을 브릿지 다이오드(1)로 전파 정류한 전압 파형에 대하여, n 채널 MOSFET(4)을 온시켜 PFC 코일(3)에 에너지를 충전한다. 또한 PFC 컨트롤러 IC(2)는, n 채널 MOSFET(4)이 오프될 때, PFC 코일(3)에 저장된 에너지를 다이오드(5)를 경유하여 출력 평활용 커패시터(7)에 전달하여, 이 에너지를 출력 평활용 커패시터(7)에 저장한다.
도 2는, PFC 컨트롤러의 동작을 설명하는 도면이다. 도 2는, PFC 회로(20)가 임계 모드로 동작하는 경우를 도시한다. 도 2에서, 도면 중의 VG 신호는 n 채널 MOSFET(4)를 위한 제어 신호이다.
제어 신호의 온/오프 타이밍에 있어서, 온 시간은, 출력 전압과 설정치 간의 오차(출력 전압 검출 회로(6)에 의해 검출됨)와, AC 전압값에 의해서 결정된다. 또한 오프 시간은, 인덕터 전류가 0이 되기까지의 시간이 된다. 또한 인덕터 전류(IL)는 PFC 코일(3)에 보조 코일을 부가하여 측정된다. 이러한 PFC 회로(20)에서, AC 전압의 파형과, 평균 전류의 파형은 거의 동상(同相)이 된다. 그 결과, 역률이 높다. 또한 PFC 회로(20)에서, 입력 AC 전압에 상관없이 출력 DC 전압을 일정하게 유지할 수 있다. 따라서, 상기 전원은 월드와이드 대응 전원으로서 유효하다.
다음으로, 종래 기술에 따른 LLC 전류 공진형 컨버터(30)에 관해서 설명한다. LLC 전류 공진형 컨버터(30)는, 시장에서 많이 보급되어 있는 LLC 컨트롤러(8)에 의해 제어된다. 이하에 LLC 컨트롤러(8)의 제어 동작에 관해서 설명한다.
LLC 컨트롤러(8)는, n 채널 MOSFET(9)과 n 채널 MOSFET(10)을 교대로 온/오프시켜, PFC 회로(20)로부터의 전압의 극성을 변화시키고, 절연 트랜스포머(12)의 1차 측에 전압을 인가하고, 절연 트랜스포머(12)의 2차 측에 에너지를 전달시킨다. 오차 증폭기(16)에 의해서 출력 전압(V2)과 설정치 간의 오차가 검출되고, 그 출력 전압(V2)이 포토 커플러(15)를 통하여 LLC 컨트롤러(8)에 피드백된다. LLC 컨트롤러(8)에서, 그 오차값에 따라서 n 채널 MOSFET(9)과 n 채널 MOSFET(10)을 온/오프 시키는 주파수가 변화되어, 출력 전압(V2)을 설정치에 유지한다.
일반적으로, 출력 전압(V2)은, 절연 트랜스포머(12)의 1차 측과 2차 측의 권선비를 n:m 이라고 하면, V2>V1/2xm/n를 만족하도록 설정되어 있다(여기서 V1은, 절연 트랜스포머(12)의 입력 전압(PFC 회로(20)의 출력 전압)이다). 이하, 도 3을 참조하여 출력 전압(V2)의 설정에 관해서 설명한다.
도 3은, 절연 트랜스포머로부터의 출력 전압의 설정에 관해서 설명하는 도면이다. 도 3에서, 신호(V4)는, 공진용 커패시터(11)의 전압이다. 공진용 커패시터(11)의 전압은, 절연 트랜스포머(12)의 1차 측 인덕턴스와 공진용 커패시터(11)의 커패시턴스에 의한 전류 공진 동작으로 변화된다. 절연 트랜스포머(12)에서, 1차 측의 양단의 전압(V3, V4)이 |V3-V4| > V1/2를 만족하면, 절연 트랜스포머(12)의 1차 측의 여자 인덕턴스로부터 2차 측 인덕턴스로 에너지가 이동한다. 이 경우에서, 1차 측 인덕턴스와 공진용 커패시터(11)에 의한 전류 공진은, 여자 인덕턴스가 2차 측 인덕턴스로 에너지를 전달하고 있기 때문에, 누설 인덕턴스와 공진용 커패시터(11) 간의 공진이 된다. 또한 누설 인덕턴스란, 절연 트랜스포머(12)의 1차 측 인덕턴스에 포함되지만, 1차 측에서 2차 측으로의 에너지 전달에 불필요한 인덕턴스 성분이다.
LLC 전류 공진형 컨버터(30)는, 여자 인덕턴스(L), 누설 인덕턴스(L), 공진용 커패시터(C)의 직렬 공진이 사용되므로, LLC 전류 공진형으로 부르고 있다.
또한, 도 3의 진폭(W1, W2)의 트랜스포머의 2차 측으로 전달되는 임계 레벨은, V2 > V1/2xm/n의 관계를 만족한다. V2 ≤ V1/2xm/n가 만족되면, 누설 인덕턴스와 공진용 커패시터(11) 간의 전류 공진만 획득된다. 그러나, |V3-V4| > V1/2의 조건을 확보할 수 없는 시간이 있기 때문에, 2차 측 출력 전류는 연속적이지 않다. 따라서, 전류의 극성이 바뀌는 때에, 전류가 급격하게 상승한다.
그 결과, 출력 정류 다이오드(13, 14)를 통하여 생성되는 손실이 증가하여, 노이즈가 증가하게 된다. 또한, 경부하의 스위칭 주파수가 높으면, 제어를 수행하기 어려울 수도 있다.
이러한 이유에서, 출력 전압(V2)은, V2> V1/2xm/n의 조건으로 사용된다. 출력 전압(V2)이 V2> V1/2xm/n을 만족할 때, 출력 정류 다이오드(13, 14)에 흐르는 전류(Id1, Id2) 각각은, 정현파의 반파정류 파형에 가까운 파형을 가져, 돌입(inrush) 전류가 없다. 따라서, 출력 정류 다이오드(13, 14)에 의한 전력 손실이나 노이즈의 감소를 도모할 수 있다.
도 3에 도시한 바와 같이, LLC 컨트롤러(8)는, HVG 신호와 LVG 신호의 온 및오프 제어시간 사이에 데드 타임(dead time)이 존재한다. 데드 타임 기간(t1) 동안, V3 신호의 전압이 입력 전압(V1)과 동일하기 때문에, HVG 신호가 온되고 HVG 신호의 스위칭 손실이 없다. 또한, 도 3에 도시된 데드 타임 기간(t2) 동안, V3 신호가 0V가 되기 때문에, LVG 신호가 온되고 LVG 신호의 스위칭 손실이 없다(제로 볼트 스위칭(ZVS) 동작이라 칭한다).
이상으로 설명한 바와 같이, PFC 회로(20)와 LLC 전류 공진형 컨버터(30)를 조합함으로써, 역률의 개선이 가능하고 저손실(고효율), 저 노이즈를 갖는 월드와이드 스위칭 전원을 실현할 수 있다.
그러나, 상술한 PFC 회로(20)와 LLC 전류 공진형 컨버터(30)를 포함하는 스위칭 전원으로부터 높은 출력 전력을 얻는 경우, PFC 코일(3)이나 절연 트랜스포머(12)의 크기가 증가한다. 이 문제를 해결하기 위해, 스위칭 주파수를 증가시키고, PFC 코일(3)이나 절연 트랜스포머(12)의 크기를 감소시키는 수단이 고려된다. 그러나, 이 경우 스위칭 손실이 증가하여 바람직하지 않다.
또한, 스위칭 주파수를 증가시키는 수단 외의 수단으로서, 예를 들어, 복수의 DC/DC 컨버터를 서로 병렬로 연결하여 전력을 증가시키는 멀티페이즈형 DC/DC 컨버터가 있다.
예컨대 특허문헌 1(일본 특허공개 2007-116834호 공보)에 기재된 멀티페이즈형 DC/DC 컨버터는, 복수의 DC/DC 컨버터를 서로 병렬 접속하여, DC/DC 컨버터의 출력의 위상을 시프트시키고, 출력 전류를 합성하여, 많은 양의 전류와 저 노이즈에 대응하고 있다. 또한, 특허문헌 1(일본 특허공개 2007-116834호 공보)에 기재된 멀티페이즈형 DC/DC 컨버터에서는, 트랜스포머나 코일을 분산하는 것으로 설치 범위를 증가시켰다. 이런 식으로, 멀티페이즈형 DC/DC 컨버터의 총 크기도 감소하였다. 특허문헌1(일본 특허공개 2007-116834호 공보)에 기재된 멀티페이즈형 DC/DC 컨버터는, 특히, 부하가 변동하여, 중부하와 경부하가 존재하는 장치의 변환 효율을 개선하는 기술에 관해서, 부하의 크기나 주위 온도에 따라 동작되는 DC/DC 컨버터의 최적수를 선택하는 회로가 제공된다.
일반적인 멀티페이즈 DC/DC 컨버터는, 펄스 폭 변조 방식(이하 PWM이라고 부른다)의 컨버터이며, 이는 펄스 폭을 조정하여, 부하의 변화에 대응하는 것이다. 따라서 예컨대, 개개의 DC/DC 컨버터의 회로 임피던스에서의 변동이 있었다고 해도, 이 변동은 각각의 구동 펄스 폭으로 조정되어, 부하는 각 DC/DC 컨버터로 균등하게 분산된다.
한편, LLC 전류 공진형 컨버터(30)와 같은 펄스 주파수 변조 방식(이하 PFM라고 부른다)의 DC/DC 컨버터를 다상(multiple phases)을 갖도록 구성하는 경우, 시스템은, 스위칭 주파수를 조정하여, 부하의 변화에 대응한다. 따라서 복수의 PFM 컨버터를 서로 병렬로 접속하고, 개개의 PFM 컨버터의 회로 임피던스나 리액턴스의 변동이 있는 경우, 출력을 균일화하기 위해서는, 스위칭 주파수를 서로 다르게 할 필요가 있다. 이 경우, 위상차를 일정하게 유지하는 것이 어렵기 때문에, 다상을 획득하는 것도 어렵다.
상기 문제점을 해결하기 위하여, 특허문헌 2(일본 특허 제4229177호)기재의 멀티페이즈 DC/DC 컨버터는, 복수의 DC/DC 컨버터의 출력 전류 간의 차를 기초로 하여, 스위칭의 구동 순서를 선택한다. 특허문헌 2(일본 특허 제4229177호)기재의 멀티페이즈 DC/DC 컨버터는, 출력 전류 간의 차가 적고 출력 변동에 의한 영향이 감소되도록, 멀티페이즈 동작시에 구동하는 DC/DC 컨버터의 순서를 선택한다. 이런 방식으로, 멀티페이즈 동작이 실현된다.
그러나, 특허문헌 2(일본 특허 제4229177호)기재의 멀티페이즈 DC/DC 컨버터에서, 각 DC/DC 컨버터의 주파수는, 클록 신호(기준 클록)에 동기화되어 있지만, 각 상의 주파수는 일정하지 않다. 이 때문에, 온 폭보다 오프 구간이 적어도 수배 길게 된다. 단일 상에 있어서의 출력 전력량은, 시간 평균하면 단상의 DC/DC 컨버터의 경우보다 작아진다는 것이 예측된다. 따라서, 멀티페이즈 효과가 감소한다.
본 발명은, 상기 언급한 문제를 감안하여 이루어진 것으로, 본 발명의 목적은, 다상이 획득되어도, 각각의 LLC 전류 공진형 컨버터의 출력 전력 용량을 손상시키지 않고, 그 능력을 최대화할 수 있는 멀티페이즈형 컨버터를 제공하는 것이다.
본 발명은, 상기 목적을 달성하기 위해서, 이하와 같은 구성을 채용했다.
본 실시형태 중 하나의 멀티페이즈형 컨버터는, 서로 병렬로 접속된 복수의 AC/DC 컨버터를 포함하고, 상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각은, 역률 조정 회로와, 상기 역률 조정 회로에 직렬 접속되고, 상기 역률 조정 회로로부터의 출력을 받는 DC/DC 컨버터를 포함하고, 상기 역률 조정 회로는, 상기 역률 조정 회로의 출력 전압을 조정하는 출력 전압 조정 회로를 갖는다.
도 1은 PFC 회로와 LLC 전류 공진형 컨버터를 포함하는 종래 기술에 따른 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
도 2는 PFC 컨트롤러의 동작을 설명하는 도면이다.
도 3은 절연 트랜스포머로부터의 출력 전압의 설정에 관하여 설명하는 도면이다.
도 4는 제1 실시형태에 따른 멀티페이즈형 교류(AC)/직류(DC) 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
도 5는 제2 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
도 6은 제3 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
도 7은 제4 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
(제1 실시형태)
이하에 도면을 참조하여 본 발명의 제1 실시형태에 관해서 설명한다. 도 4는, 제1 실시형태의 멀티페이즈형 교류(AC)/직류(DC) 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100)는, 다상을 획득하도록 접속된 3가지(A상, B상, C상)의 AC/DC 컨버터(200)를 포함한다. AC/DC 컨버터(200)는, 역률 조정 회로(PFC 회로)(120)와 DC/DC 컨버터(130)의 조합에 의하여 형성된다.
본 실시형태에 있어서, A상, B상, C상의 AC/DC 컨버터(200)는 동일한 부품을 갖는다. 따라서, 동일한 구성요소에는 같은 도면 부호를 부여했다.
다음으로, 본 실시형태의 AC/DC 컨버터(200)에 관해서 설명한다. 본 실시형태에 따른 AC/DC 컨버터(200)는, PFC 회로(120)와 DC/DC 컨버터(130)를 포함한다.
본 실시형태에 따른 AC/DC 컨버터(200)에서, AC 전원으로부터 입력된 전압이 브릿지 다이오드(110)에 의해 전파 정류되고, 전파 정류된 전압은 PFC 회로(120)에 입력된다. 이 전압은, PFC 회로(120)에 의해 미리 결정된 DC 전압으로 승압된 후, DC/DC 컨버터(130)에 공급된다.
본 실시형태에 따른 DC/DC 컨버터(130)는, LLC 전류 공진형의 컨버터이다. DC/DC 컨버터(130)는, 직렬로 접속된 PFC 회로(120)로부터 출력된 DC 전압을 미리 결정된 DC 전압으로 변환하여, 변환된 DC 전압을 출력한다. 이때, DC/DC 컨버터 (130)의 출력 전압은, 오차 증폭기(140)에 의해서 감시되어, 출력 전압과 미리 결정된 전압 값 간의 오차에 따른 신호가 타이밍 컨트롤러(150)에 전달된다. 타이밍 컨트롤러(150)는, DC/DC 컨버터(130)의 동작 주파수를, 출력 전압과 미리 결정된 전압 값 간의 오차가 작아지는 방향으로 변화시킨다. 이때 A상, B상, C상 DC/DC 컨버터(130)의 동작 주파수는 동일하며, 이들 간의 위상 차는 일정하게 유지되고 있다.
이하에, 본 실시형태의 PFC 회로(120)에 관해서 설명한다. 본 실시형태에 따른 PFC 회로(120)는, PFC 컨트롤러(121), PFC 코일(122), n 채널 MOSFET(123), 다이오드(124), 출력 전압 조정 회로(125), 출력 평활용 커패시터(126)를 포함한다.
본 실시형태의 PFC 회로(120)는, PFC 컨트롤러(121)에 의해 제어된다. PFC 컨트롤러(121)는 n 채널 MOSFET(123)을 온시켜 브릿지 다이오드(110)에 의해 전파 정류된 AC 전압의 전압 파형으로 PFC 코일(122)에 에너지를 충전한다. 또한 PFC 컨트롤러(121)는, n 채널 MOSFET(123)이 오프되었을 때 PFC 코일(122)에 저장된 에너지를 다이오드(124)를 통하여 출력 평활용 커패시터(126)에 전달하여, 출력 평활용 커패시터(126)에 이 에너지를 저장한다.
본 실시형태에 따른 출력 전압 조정 회로(125)는, PFC 회로(120)의 출력 전압을 조정하는 것이다. 본 실시형태에 따른 출력 전압 조정 회로(125)는, 저항(R1, R2, R3)이 다이오드(124)의 캐소드와 접지 사이에 직렬로 접속된 구성이다. 본 실시형태에 따른 출력 전압 조정 회로(125)는, 예컨대 볼륨(Volume) 등으로 접지와 다이오드(124)의 캐소드 사이의 저항의 분압비를 변경하여, PFC 회로(120)의 출력 전압을 조정할 수 있다.
따라서 본 실시형태에서는, 예컨대 본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100)를 갖는 스위칭 전원의 출하 시간 동안, 필요한 전류 부하 상태에서 출력 전압 조정 회로(125)를 사용하여 출력 전압을 조정을 함으로써 A상, B상, C상의 DC/DC 컨버터(130)의 출력 변동을 보상할 수 있다.
따라서 본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100)는, 각 상의 DC/DC 컨버터(130)가 실질적으로 동일한 출력 전력을 낼 수 있도록, 각 상의 PFC 회로(120)의 출력 전압을 조정한다.
(제2 실시형태)
이하에 도면을 참조하여 본 발명의 제2 실시형태에 관해서 설명한다. 본 발명의 제2 실시형태에 있어서, 제1 실시형태와 같은 기능 및 구성을 갖는 구성요소에는 제1 실시형태의 설명에서 이용한 부호와 같은 부호를 부여하여, 그 설명을 생략한다.
도 5는, 제2 실시형태의 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100A)는, 다상을 획득하도록 접속된 3가지(A상, B상, C상)의 AC/DC 컨버터(200A)를 포함한다. AC/DC 컨버터(200A)는, PFC 회로(120A)와 DC/DC 컨버터(130A)의 조합에 의하여 형성된다. 또한 본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100A)는, A상, B상, C상 각각에 있어서, 고정 저항(R13), 차동 증폭기(160), 평활 회로(161)를 갖는다. A상, B상, C상 각각의 평활 회로(161)의 출력은, 평균차 전류 검출 회로(170)에 공급된다. 평균차 전류 검출 회로(170)의 출력은, 후술하는 출력 전압 조정 회로(125A)에 공급된다.
본 실시형태에 따른 PFC 회로(120A)는, PFC 컨트롤러(121), PFC 코일(122), n 채널 MOSFET(123), 다이오드(124), 출력 전압 조정 회로(125A), 출력 평활용 커패시터(126)를 갖는다.
출력 전압 조정 회로(125A)는, 저항(R10, R11, R12)을 갖는다. 저항(R10, R11)은, 다이오드(124)의 캐소드와 접지 사이에 직렬로 접속되어 있다. 저항(R10)과 저항(R11)의 접속점에는, 저항(R12)의 일단이 접속되어 있다. 저항(R12)의 타단은, 후술하는 평균차 전류 검출 회로(170)의 출력단에 접속된다.
본 실시형태에 따른 DC/DC 컨버터(130A)는, DC/DC 컨버터(130)와 고정 저항(R13)을 갖는다. 고정 저항(R13)의 일단은 DC/DC 컨버터(130)의 출력단 및 차동 증폭기(160)의 입력단과 접속되어 있고, 고정 저항(R13)의 타단은 차동 증폭기(160)의 타 입력단과 접속되어 있다. 고정 저항(R13)과 차동 증폭기(160)는, DC/DC 컨버터(130)로부터의 출력 전류를 검출하기 위한 것이다. 차동 증폭기(160)의 출력은, 평활 회로(161)에 공급된다. 평활 회로(161)는, 얻어진 전류 수치를 평활화한다.
평균차 전류 검출 회로(170)는, A상, B상, C상의 평활 회로(161)로부터 출력 전류의 평균치를 계산하고, 평균치와의 차를 감지하여, 제어 신호를 출력한다. 평균차 전류 검출 회로(170)로부터 출력되는 제어 신호는, 출력 전압 조정 회로(125A)의 저항(R12)의 일단에 바이어스 신호로서 피드백된다.
본 실시형태에 따른 평균차 전류 검출 회로(170)는, A상, B상, C상의 출력 전류가 전부 같을 때는, PFC 컨트롤러(121) 내의 오차 증폭기(도시하지 않음)의 기준 전압과 같은 전압을 제어 신호로서 출력한다. PFC 회로(120A)로부터의 출력 전압은, 출력 전압 조정 회로(125A)의 저항의 분압비에 의해서 정해진 전압이다.
다이오드(124)의 캐소드의 전압을 저항(R10, R11)으로 분압한 전압이 PFC 컨트롤러(121) 내의 오차 증폭기의 기준 전압과 일치하도록 제어되는 것으로, PFC 회로(120A)의 출력 전압은 일정하게 된다.
본 실시형태에 따른 출력 전압 조정 회로(125A)는, 다이오드(124)의 캐소드의 전압을 저항(R10, R11)으로 분압한 전압에, 평균차 전류 검출 회로(170)로부터 출력된 제어 신호를 저항(R12)을 통해 바이어스로서 가한다. 본 실시형태는, 출력 전압 조정 회로(125A)로부터의 출력 전압과, PFC 컨트롤러(121) 내의 오차 증폭기의 기준 전압이 일치하도록 제어한다. 이런 방식으로, PFC 회로(120A)의 출력 전압이 평균차 전류 검출 회로(170)의 출력에 대응한다. 그리고 A상, B상, C상의 출력 전류가 동일해 지는 방향으로 근사하여, A상, B상, C상의 DC/DC 컨버터(130)의 출력 변동을 조정한다.
본 실시형태에 따르면, 각 상의 DC/DC 컨버터(130A)의 출력 전류에 의해서, 각 상의 PFC 회로(120A)의 출력 전압이 제어되고 있다. 따라서, 회로 구조의 조정없이, 각 상의 DC/DC 컨버터(130A)의 출력 전력 레벨을 실질적으로 서로 같게 할 수 있다.
(제3 실시형태)
이하에 도면을 참조하여 본 발명의 제3 실시형태에 관해서 설명한다. 본 발명의 제3 실시형태에 있어서, 제1 실시형태와 같은 기능 및 구성을 갖는 구성요소에는 제1 실시형태의 설명에서 이용한 부호와 같은 부호를 부여하여, 그 설명을 생략한다.
도 6는, 제3 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100B)는, 다상을 획득하도록 구성된 3가지(A상, B상, C상)의 AC/DC 컨버터(200B)를 포함한다. AC/DC 컨버터(200B)는, PFC 회로(120B)와 DC/DC 컨버터(130)를 조합하여 형성된다.
본 실시형태에 따른 AC/DC 컨버터(200B)의 PFC 회로(120B)는 A상, B상, C상의 각각에 있어, PFC 컨트롤러(121), PFC 코일(122), n 채널 MOSFET(123),다이오드(124), 출력 전압 조정 회로(125B), 차동 증폭기(128), 평활 회로(129), 곱셈 회로(131), 고정 저항(R21, R22, R23)을 갖는다.
고정 저항(R23)과 차동 증폭기(158)는, PFC 회로(120B)의 출력 전류를 검출한다. 평활 회로(129)는, 차동 증폭기(128)의 출력을 평활화한다.
출력 전압 조정 회로(125B)는, PFC 회로(120B)의 출력 전압을 검출한다. 본 실시형태의 출력 전압 조정 회로(125B)는, 고정 저항(R23)의 일단과 접지 사이에 고정 저항(R24, R25)이 직렬로 접속되어 있고, 고정 저항(R24, R25) 간의 접속점이 증폭기(127)의 입력단과 접속되어 있다. 증폭기(127)의 출력은, 곱셈 회로(131)에 공급된다. 또한 증폭기(127)의 출력은, 고정 저항(R22)을 통해 PFC 컨트롤러(121)로 공급된다.
곱셈 회로(131)는, 평활 회로(129)의 출력 전류와 출력 전압 조정 회로(125B)의 출력 전압을 곱하여, PFC 회로(120B)의 출력 전력을 산출한다. 고정 저항(R21, R22)는, 곱셈 회로(131)의 출력 전압과 출력 전압 조정 회로(125B)의 출력 전압을 합성한다.
본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100B)는, 평균차 전력 검출 회로(180)를 갖는다. 평균차 전력 검출 회로(180)에는, A상, B상, C상의 곱셈 회로(131)의 출력이 공급된다. 본 실시형태에 따른 평균차 전력 검출 회로(180)는, 곱셈 회로(131)로부터 출력된 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨의 평균치를 계산하고, 평균치와의 차를 검출하여, 제어 신호를 출력한다.
평균차 전력 검출 회로(180)에 있어서, A상, B상, C상의 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨이 전부 같은 경우, 평균차 전력 검출 회로(180)로부터의 출력 전압은, PFC 컨트롤러(121) 내의 오차 증폭기(도시하지 않음)의 기준 전압과 같게 된다. PFC 회로(120B)의 출력 전압은, 출력 전압 조정 회로(125B)의 저항 분압비에 의해서 정해진다.
본 실시형태에 있어서, A상, B상, C상의 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨이 다른 경우는, 그 출력 전력 레벨 간의 차에 따라서, PFC 컨트롤러(121) 내의 오차 증폭기의 기준 전압치로부터 전압을 시프트하여, PFC 회로(120B)의 출력 전압을 변화시킨다. 그리고 A상, B상, C상의 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨이 같아지는 방향으로 근사하도록, A상, B상, C상의 DC/DC 컨버터(130)의 출력 변동이 조정된다.
이와 같이 본 실시형태는, 각 상의 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨에 의해서, 각 상의 PFC 회로(120B)의 출력 전압이 제어된다. 따라서, DC/DC 컨버터(130)의 회로 구성에 영향을 받지 않고, 각 상의 PFC 회로(120B)의 출력 전력 레벨을 실질적으로 같게 할 수 있다.
(제4 실시형태)
이하에 도면을 참조하여 본 발명의 제4 실시형태에 관해서 설명한다. 본 발명의 제4 실시형태에 있어서, 제1 실시형태와 같은 기능 및 구성을 갖는 구성요소에는 제1 실시형태의 설명에서 이용한 부호와 같은 부호를 부여하여, 그 설명을 생략한다.
도 7은, 제4 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터의 구성을 도시한 도면이다.
본 실시형태에 따른 멀티페이즈형 AC/DC 컨버터(100C)는, A상 AC/DC 컨버터(200C), B상 및 C상 AC/DC 컨버터(200D)를 갖는다.
본 실시형태는, AC/DC 컨버터(200D)는 PFC 컨트롤러(121)를 포함하지 않고, AC/DC 컨버터(200C)가 갖는 PFC 컨트롤러(121)에 의해 AC/DC 컨버터(200D)의 n 채널 MOSFET(123)이 제어된다.
본 실시형태에 따른 AC/DC 컨버터(200C)는, PFC 회로(120C)와 DC/DC 컨버터(130)를 갖는다. PFC 회로(120C)는, PFC 컨트롤러(121), PFC 코일(122), n 채널 MOSFET(123), 다이오드(124), 출력 전압 조정 회로(125), 출력 평활용 커패시터(126)를 갖는다.
본 실시형태에 따른 AC/DC 컨버터(200D)는, PFC 회로(120D)와 DC/DC 컨버터(130)를 갖는다. PFC 회로(120D)는, PFC 코일(122), n 채널 MOSFET(123), 다이오드(124), 출력 평활용 커패시터(126)를 갖는다.
본 실시형태는, PFC 회로(120C)의 PFC 컨트롤러(121)로부터 출력되는 제어 신호가, PFC 회로(120C)의 n 채널 MOSFET(123)과 PFC 회로(120D)의 n 채널 MOSFET(123)에 공급된다. 따라서 본 실시형태는, 각 상에 있어서, n 채널 MOSFET(123)이, 동일한 제어 신호에 의해 온/오프되고, 스위칭 주파수가 같다.
본 실시형태는, A상 PFC 회로(120C)는, 출력 전압 조정 회로(125)로부터의 신호에 의해, 일정한 DC 전압이 유지된다. 그리고 본 실시형태의 B상 및 C상 PFC 회로(120D)는 A상 PFC 회로(120C)의 스위칭 타이밍에 의해 제어되기 때문에, B상 및 C상의 출력 전압은 가변이다. 그러나, A상과 B상 및 C상 PFC 회로(120C, 120D)의 출력 전력은, PFC 회로들이 스위칭 타이밍이 같기 때문에, 실질적으로 서로 동일하다. 따라서, 각각의 DC/DC 컨버터(130)의 출력에 변동이 있는 경우, B상 및 C상 PFC 회로(120D)의 출력 전압이 변화되어, A상, B상, C상 DC/DC 컨버터(130)의 출력 변동을 보상한다.
이상으로 설명한 바와 같이, 본 실시형태에서는, 각 상의 PFC 회로의 스위칭주파수를 동일하게 함으로써, 각 상의 DC/DC 컨버터(130)의 출력 전력을 실질적으로 같게 할 수 있다. 따라서, 회로 구성을 단순하게 하는 것이 가능하다.
본 발명에 따르면, 다상이 획득되어도, 각각의 LLC 전류 공진형 컨버터의 출력 전력 용량을 손상하지 않고, 멀티페이즈형 컨버터의 능력을 최대화할 수 있다.
완전하고 명백한 개시를 위하여 본 발명이 특정 실시형태에 관하여 설명되었지만, 첨부된 청구항은, 제한적인 것이 아니라, 당업자에게 발생할 수도 있는, 여기서 나타낸 기본 교시 내에 있는 모든 변형 및 대안 구성을 구현하는 것으로서 간주되어야 한다.

Claims (4)

  1. 삭제
  2. 멀티페이즈형 컨버터로서,
    서로 병렬로 접속된 복수의 AC/DC 컨버터
    를 구비하고,
    상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각은,
    역률 조정 회로, 및
    상기 역률 조정 회로에 직렬 접속되고, 상기 역률 조정 회로로부터의 출력을 받는 DC/DC 컨버터
    를 포함하고,
    상기 역률 조정 회로는, 복수의 상기 DC/DC 컨버터가 동일한 전압을 출력하도록 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전압을 조정하는 출력 전압 조정 회로를 포함하고,
    상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각에 포함되는 상기 DC/DC 컨버터로부터의 출력 전류를 검출하는 DC/DC 컨버터 출력 전류 검출 회로; 및
    상기 DC/DC 컨버터 출력 전류 검출 회로에 의해 검출된 상기 출력 전류의 평균치와의 차에 따른 제어 신호를 상기 출력 전압 조정 회로에 피드백하는 평균차 전류 검출 회로
    를 더 포함하고,
    상기 출력 전압 조정 회로는, 상기 평균차 전류 검출 회로로부터 피드백되는 상기 제어 신호에 기초하여 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전압을 조정하는 것인 멀티페이즈형 컨버터.
  3. 멀티페이즈형 컨버터로서,
    서로 병렬로 접속된 복수의 AC/DC 컨버터
    를 구비하고,
    상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각은,
    역률 조정 회로, 및
    상기 역률 조정 회로에 직렬 접속되고, 상기 역률 조정 회로로부터의 출력을 받는 DC/DC 컨버터
    를 포함하고,
    상기 역률 조정 회로는, 복수의 상기 DC/DC 컨버터가 동일한 전압을 출력하도록 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전압을 조정하는 출력 전압 조정 회로를 포함하고,
    상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각에 포함된 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전류를 검출하는 역률 조정 회로 출력 전류 검출 회로;
    상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각에 포함된 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전압을 검출하는 역률 조정 회로 출력 전압 검출 회로;
    상기 출력 전류와 상기 출력 전압을 곱셈하여, 상기 복수의 AC/DC 컨버터 각각의 출력 전력을 산출하는 곱셈 회로; 및
    상기 복수의 AC/DC 컨버터의 상기 출력 전력의 평균치와의 차에 따른 제어 신호를 상기 출력 전압 조정 회로에 피드백하는 평균차 전력 검출 회로
    를 더 포함하고,
    상기 출력 전압 조정 회로는, 상기 평균차 전력 검출 회로로부터 피드백되는 상기 제어 신호에 기초하여 상기 역률 조정 회로로부터의 출력 전압을 조정하는 것인 멀티페이즈형 컨버터.
  4. 삭제
KR1020127033104A 2010-06-22 2011-06-22 멀티페이즈형 컨버터 KR101449230B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010141160A JP5659575B2 (ja) 2010-06-22 2010-06-22 マルチフェーズ型コンバータ
JPJP-P-2010-141160 2010-06-22
PCT/JP2011/064860 WO2011162410A1 (en) 2010-06-22 2011-06-22 Multi-phase converter

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20130020806A KR20130020806A (ko) 2013-02-28
KR101449230B1 true KR101449230B1 (ko) 2014-10-08

Family

ID=45371573

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020127033104A KR101449230B1 (ko) 2010-06-22 2011-06-22 멀티페이즈형 컨버터

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20130088899A1 (ko)
EP (1) EP2586123A4 (ko)
JP (1) JP5659575B2 (ko)
KR (1) KR101449230B1 (ko)
CN (1) CN102948062B (ko)
WO (1) WO2011162410A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4184776A4 (en) * 2020-07-31 2024-01-17 Huawei Digital Power Technologies Co., Ltd. THREE-WIRE DC CONVERTER AND PARALLEL POWER SUPPLY SYSTEM

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5842465B2 (ja) 2011-08-29 2016-01-13 株式会社リコー 電源装置
US20160006346A1 (en) * 2013-02-13 2016-01-07 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Power supply device, on-board power supply device, and electric automobile
US9240724B2 (en) * 2013-03-13 2016-01-19 Astec International Limited Multiphase DC/DC converters and control circuits for controlling converters using fixed and/or variable frequencies
US9300214B2 (en) 2013-03-15 2016-03-29 Power-One, Inc. Multiphase converter with active and passive internal current sharing
US20150002115A1 (en) * 2013-07-01 2015-01-01 Texas Instruments Incorporated Series-capacitor buck converter multiphase controller
JP6357773B2 (ja) 2013-12-27 2018-07-18 株式会社リコー Ｄｃ／ｄｃコンバータ、スイッチング電源装置及び電子機器
JP6255999B2 (ja) 2013-12-27 2018-01-10 株式会社リコー Ｄｃ／ｄｃコンバータ、スイッチング電源装置及び電子機器
JP5813184B1 (ja) * 2014-07-07 2015-11-17 三菱電機株式会社 直流変換装置
US9837921B2 (en) 2014-09-08 2017-12-05 Infineon Technologies Austria Ag Multi-cell power conversion method and multi-cell power converter
US9929662B2 (en) * 2014-09-08 2018-03-27 Infineon Technologies Austria Ag Alternating average power in a multi-cell power converter
US9584034B2 (en) 2014-09-08 2017-02-28 Infineon Technologies Austria Ag Power converter circuit and method with asymmetrical half bridge
US9762134B2 (en) 2014-09-08 2017-09-12 Infineon Technologies Austria Ag Multi-cell power conversion method and multi-cell power converter
KR101628525B1 (ko) * 2014-11-13 2016-06-09 현대자동차주식회사 차량용 배터리 충전기
CN104600692B (zh) * 2014-12-29 2017-01-11 哈尔滨工业大学 天然气电站直流微电网混合cpu多重双向dc端口装置及其实现方法
CN104660019B (zh) 2015-01-16 2017-12-05 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 一种多相并联变换器及其控制方法
CN105186870A (zh) * 2015-08-28 2015-12-23 贵州航天林泉电机有限公司 一种多相交错并联的Boost变换器
US9729063B2 (en) * 2015-09-08 2017-08-08 Infineon Technologies Austria Ag Voltage adjustment system and method for parallel-stage power converter
JP6372623B2 (ja) * 2015-11-30 2018-08-15 株式会社村田製作所 スイッチング電源装置及び誤差補正方法
DE102016211163B4 (de) * 2016-06-22 2019-05-23 Dialog Semiconductor (Uk) Limited Mehrphasen-Mehrstufen-Schaltleistungsumsetzersystem, elektronische Vorrichtung und Verfahren zum Betreiben eines Mehrphasen-Mehrstufen-Schaltleistungsumsetzersystems
TWI625923B (zh) * 2017-06-02 2018-06-01 力智電子股份有限公司 直流對直流轉換電路及其多相電源控制器
JP6541011B2 (ja) * 2018-03-19 2019-07-10 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 電源装置
TWI683510B (zh) * 2019-01-23 2020-01-21 茂達電子股份有限公司 多通道功率系統及其相位移控制方法
CN113394862A (zh) * 2020-03-12 2021-09-14 Oppo广东移动通信有限公司 电源电路及充电设备
DE102020122066A1 (de) * 2020-08-24 2022-02-24 Saurer Spinning Solutions Gmbh & Co. Kg Textilmaschine

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003219636A (ja) * 2001-11-19 2003-07-31 Yokogawa Electric Corp スイッチング電源及び安定化電源
US20060120120A1 (en) 2004-12-03 2006-06-08 Kun-Chi Lin Energy efficient power supply device and operating method thereof
JP2007097319A (ja) * 2005-09-29 2007-04-12 Fuji Electric Device Technology Co Ltd 交直変換回路
KR100790709B1 (ko) 2006-10-25 2008-01-02 삼성전기주식회사 입력 전류의 파형 변환 기능을 갖는 컨버터

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4860188A (en) * 1988-05-02 1989-08-22 Texas Instruments Incorporated Redundant power supply control
US5003453A (en) * 1989-11-22 1991-03-26 Tandem Computers Incorporated Apparatus for a balanced three phase AC power supply in a computer having variable DC loads
JPH06133550A (ja) * 1992-10-12 1994-05-13 Nemitsuku Ramuda Kk 電源装置
US5321600A (en) * 1992-10-26 1994-06-14 Hughes Aircraft Company Delta connected three phase AC-DC converter with power factor correction circuits
JP2002171692A (ja) * 2000-12-06 2002-06-14 Hitachi Ltd 直流電源装置
WO2002095913A2 (en) * 2001-05-21 2002-11-28 Marconi Intellectual Property (Ringfence) Inc. Power systems power circuits and components for power systems
DK174880B1 (da) * 2001-11-23 2004-01-19 Danfoss Drives As Fremgangsmåde til styring af en frekvensomformer for forskellige netspændinger og en frekvensomformer
JP3973638B2 (ja) * 2003-09-05 2007-09-12 三洋電機株式会社 電源ユニット及びこれを有する電源システム
JP4193755B2 (ja) * 2004-06-04 2008-12-10 サンケン電気株式会社 スイッチング電源装置及び力率改善回路
JP4774987B2 (ja) * 2005-12-28 2011-09-21 サンケン電気株式会社 スイッチング電源装置
US7339361B2 (en) * 2006-06-26 2008-03-04 Intersil Americas Inc. Multi-phase DC-DC converter using auxiliary resistor network to feed back multiple single-ended sensed currents to supervisory controller for balanced current-sharing among plural channels
JP4229177B2 (ja) 2006-11-30 2009-02-25 ミツミ電機株式会社 マルチフェーズｄｃ−ｄｃコンバータ
US7889517B2 (en) * 2006-12-01 2011-02-15 Flextronics International Usa, Inc. Power system with power converters having an adaptive controller
US7639520B1 (en) * 2007-02-26 2009-12-29 Network Appliance, Inc. Efficient power supply
KR100967048B1 (ko) * 2007-12-07 2010-06-29 삼성전기주식회사 부하 전류의 변화에 따라 출력 전압을 가변하는 직류 전원장치
CN101247090A (zh) * 2008-03-07 2008-08-20 艾默生网络能源有限公司 多相直流-直流变换器
JP4525817B2 (ja) * 2008-10-30 2010-08-18 サンケン電気株式会社 スイッチング電源装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003219636A (ja) * 2001-11-19 2003-07-31 Yokogawa Electric Corp スイッチング電源及び安定化電源
US20060120120A1 (en) 2004-12-03 2006-06-08 Kun-Chi Lin Energy efficient power supply device and operating method thereof
JP2007097319A (ja) * 2005-09-29 2007-04-12 Fuji Electric Device Technology Co Ltd 交直変換回路
KR100790709B1 (ko) 2006-10-25 2008-01-02 삼성전기주식회사 입력 전류의 파형 변환 기능을 갖는 컨버터

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4184776A4 (en) * 2020-07-31 2024-01-17 Huawei Digital Power Technologies Co., Ltd. THREE-WIRE DC CONVERTER AND PARALLEL POWER SUPPLY SYSTEM

Also Published As

Publication number Publication date
KR20130020806A (ko) 2013-02-28
JP5659575B2 (ja) 2015-01-28
EP2586123A1 (en) 2013-05-01
US20130088899A1 (en) 2013-04-11
WO2011162410A1 (en) 2011-12-29
JP2012010420A (ja) 2012-01-12
CN102948062A (zh) 2013-02-27
CN102948062B (zh) 2015-07-01
EP2586123A4 (en) 2014-10-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101449230B1 (ko) 멀티페이즈형 컨버터
JP4222421B2 (ja) 多出力スイッチング電源装置
US7965523B2 (en) Switching power supply device
US7388760B2 (en) Switching power supply circuit
US9093908B2 (en) Bidirectional DC-DC converter and method of controlling bidirectional DC-DC converter
US8976546B2 (en) Control integrated circuit of a switch power supply and a switch power supply using the same
KR100966972B1 (ko) 가변 스위칭 주파수 방식 전원 공급 장치
US8009448B2 (en) Forward-flyback converter with active-clamp circuit
JP4232845B1 (ja) 直流変換装置
US8054653B2 (en) DC power supply for varying output voltage according to load current variation
US20110051468A1 (en) Switching power-supply apparatus
US8817494B2 (en) PFC AC/DC converter reducing harmonics, switching loss, and switching noise
JP2015144554A (ja) 電力変換装置
CN103872919A (zh) 直流-直流变换器及直流-直流变换系统
KR20100018061A (ko) 다중 출력 스위칭 전원 장치
WO2007040227A1 (ja) 多出力スイッチング電源装置
Chen et al. Latest advances of LLC converters in high current, fast dynamic response, and wide voltage range applications
EP3490131B1 (en) Controller with frequency to on-time converter
US9882498B2 (en) Switching power supply device, switching power supply control method, and electronic apparatus
JP5790010B2 (ja) スイッチング電源装置
JP2004242491A (ja) スイッチング電源回路
US9705409B2 (en) Equations for an LLC converter having increased power output capabilities
Zanatta et al. A Two-Stage Twin-Bus Buck Converter for Battery Charging Applications
US20230042664A1 (en) Power converter controller, power converter and method for operating a power converter
US20240275273A1 (en) Multi-mode pfc circuit and control method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
AMND Amendment
E601 Decision to refuse application
AMND Amendment
X701 Decision to grant (after re-examination)
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170922

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180921

Year of fee payment: 5