KR101309893B1 - 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재 및 그 제조방법 - Google Patents

충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 중량%로, 탄소(C): 0.9-1.4％, 실리콘(Si): 1.5-3.0％, 망간(Mn): 0.3-0.7％, 크롬(Cr): 0.8-1.5%를 포함하고, 티타늄(Ti): 0.01-0.05%, 바나듐(V): 0.05-1.5% 및 니오븀(Nb): 0.05-0.2% 중 1종 또는 2종 이상을 포함하는 베어링용 강재와 상기 성분계를 만족하는 강선재를 900-950℃에서 오스테나이트화 열처리하는 단계, 상기 열처리된 강선재를 냉각하는 퀀칭단계 및 상기 냉각된 강선재를 400-600℃에서 템퍼링하는 단계를 포함하는 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재의 제조방법을 제공한다.

Description

충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재 및 그 제조방법{STEEL FOR BEARING HAVING EXCELLENT IMPACT PROPERTIES AND TOUGHNESS}
본 발명은 베어링용 강재 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 강재의 합금성분을 제어하고, 고온 템퍼링을 실시함으로서, 강도 저하를 최소화하고, 강재에 우수한 인성 및 연성을 부여한 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재 및 그 제조방법에 관한 것이다.
최근들어 화석에너지의 효율성과 함께 에너지 사용으로 인해 발생하는 환경적 문제의 해결이 시급한 문제로 대두되고 있다. 또한, 21C 신성장 동력으로 녹색사업이 각광 받기 시작하여, 자동차 및 기계산업에서는 소재의 경량화와 고효율화 등이 강하게 요구되고 있다.
베어링이란, 회전하고 있는 기계의 축을 일정한 위치에 고정시키고 축의 자중과 축에 걸리는 하중을 지지하면서 축의 회전을 돕는 기계요소로서, 상기의 자동차 및 기계산업분야에서 자동차의 엔진, 변속기 및 바퀴, 철강기계의 압연롤 등으로 널리 사용되고 있다.
따라서, 베어링에는 기계의 하중을 지지하기 위하여 높은 강도 및 인성이 요구되며, 더불어 빠른 회전 운동이 가능하도록 높은 치수 정밀도와 함께 회전 중에 발생되는 열변형에 대한 저항성이 필요하다. 따라서, 각 철강사에서는 소재의 고강도화를 추구하는 한편, 동시에 높은 인성 및 연성 부여하여 노치 민감성을 낮추기 위한 각고의 노력을 해오고 있다.
온도변화에 따라 상변태가 발생하지 않는 스테인레스를 제외한 대부분의 강선재는 저온에서 체심입방형(BCC) 구조인 페라이트 상으로 존재하고, A1 변태점 이상으로 가열되면 면심입방형(FCC) 구조인 오스테나이트 상으로 변태를 시작하게 된다. 이때, 상변태 온도 전후에서는 상변태로 인한 소재내의 결정구조가 변화되고 이에 따라 밀도변화가 수반되어, 이 온도영역에서 재료는 빠른 속도로 팽창하거나 수축하게 된다. 따라서, 가열과 냉각이 반복적으로 일어나는 사용환경하에서는 이로 인한 열변형으로 표면균열이 연속적으로 성장하게 되고, 결국 조기 절손에까지 이를 수 있다. 특히, 베어링과 같은 높은 치수 정밀도를 요구하고 사용 중 마찰로 인해 온도변화가 빈번하게 발생하는 제품에서는 이러한 문제들의 해결이 시급하며, 최근에는, 엔진의 고출력화나 주변부품의 소형화에 따라, 이러한 열변형의 문제가 중요해 지고 있다.
베어링용 강재로 강도와 내열성이 함께 요구되는 경우에는 주로, 니켈, 크롬 등을 다량 첨가한 고가의 오스테나이트계 스테인리스강을 주로 사용해 왔지만, 이러한 오스테나이트계는 페라이트계에 비해 격자상수가 커서 베어링 사용 중 반복적으로 나타나는 팽창,수축(가열,냉각)의 열피로 환경속에서 불리할 수 밖에 없다.
또한, 기존의 페라이트계 베어링강은 200-400℃의 고온 환경하에서 사용시 탄화물의 조대화로 인하여 강도 저하 등이 발생되는 문제가 있다.
그리고, 베어링강의 장수명화에 영향을 미치는 주요인자로는 중심편석에 의한 거대 탄화물과 비금속 개재물 등을 들 수 있다. 중심편석 문제는 연주에서 주편 사이즈 대형화, 경압하 조건 최적화 및 소킹(Soaking) 열처리 등을 통해 크게 개선되고 있으나, 비금속 개재물에 의해서 발생되는 조기파손 등의 문제는 여전히 남아있다. 제강기술이 급격히 발전함에 따라, 강중 토탈 산소량의 제어수준은 현재 약 5-10ppm 수준까지 낮아졌으나, 여전히 Al2O3 등에 의한 경질성 비금속 개재물에 의한 파손사례는 계속해서 발생하고 있다.
이러한 문제의 극복을 위해서는 이미 한계에 다다른 제강의 토탈 산소량 저감방법에만 국한될 것이 아니라, 소재에 인성을 부여하여 비금속 개재물 또는 표면노치 등의 민감도를 낮춰 크랙 발생시 그 전파속도를 낮추는 방향의 기술이 요구되고 있다.
본 발명은 실리콘을 다량 투입한 강재를 고온에서 템퍼링하여, 인장강도 저하를 최소화하면서도 인,연성을 확보할 수 있는 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일측면은 중량%로, 탄소(C): 0.9-1.4％, 실리콘(Si): 1.5-3.0％, 망간(Mn): 0.3-0.7％, 크롬(Cr): 0.8-1.5%를 포함하고, 티타늄(Ti): 0.01-0.05%, 바나듐(V): 0.05-1.5% 및 니오븀(Nb): 0.05-0.2% 중 1종 또는 2종 이상을 포함하며, 미세조직은 템퍼드 마르텐사이트 또는 템퍼드 마르텐사이트와 구상화 세멘타이트 2상인 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재를 제공한다.
상기 템퍼드 마르텐사이트 직경은 40㎛ 이하인 것이 바람직하다.
본 발명의 일측면은 중량%로, 탄소(C): 0.9-1.4％, 실리콘(Si): 1.5-3.0％, 망간(Mn): 0.3-0.7％, 크롬(Cr): 0.8-1.5%를 포함하고, 티타늄(Ti): 0.01-0.05%, 바나듐(V): 0.05-1.5% 및 니오븀(Nb): 0.05-0.2% 중 1종 또는 2종 이상을 포함하는 강선재를 900-950℃에서 오스테나이트화 열처리하는 단계, 상기 열처리된 강선재를 냉각하는 퀀칭단계 및 상기 냉각된 강선재를 400-600℃에서 템퍼링하는 단계를 포함하는 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재의 제조방법을 제공한다.
상기 퀀칭단계는 유냉으로 실시되는 것이 바람직하다.
상기 템퍼링단계는 0.5-1시간 실시되는 것이 바람직하다.
본 발명의 일측면에 의하면, 강도저하를 최소화하면서도 인성 및 연성을 확보할 수 있으며, 피로수명을 획기적으로 증가시킨 베어링용 강재를 제공할 수 있다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
베어링강의 개발에 있어서 가장 중요한 것은 서로 상반되는 물성인 인장강도와 인,연성 및 충격 인성치를 동시에 향상시킬 수 방법이다. 인장강도값이 저하되는 것을 최소한으로 유지하면서 그 반대의 충격 인성치를 극대화하는 방안이 필요하며, 본 발명자들은 1) 가열 및 냉각 중 열변형량을 최소화하고 2) 템퍼링시 강도저하를 억제하고자 실리콘 함량을 증가시키고, 3) 바나듐, 티타늄 및 니오븀 등에 의한 탄,질화물을 이용하여, 퀀칭시 결정립 미세화를 이끌어 냄으로써 강재의 강도와 인성을 모두 향상시킬 수 있음을 착안하여, 본 발명을 완성하게 되었다.
상세하게는 마르텐사이트 미세조직을 가지는 베어링용 강재에 고인성을 부여하기 위해서, 치환형 고용강화원소인 실리콘을 다량 첨가하여 고온 템퍼링 중에 강도저하를 최소화하고, 소재내 연성 및 인성을 부여할 수 있다. 또한, 실리콘은 철원자보다 작은 치환형 고용체이기 때문에, 소재 가열시 상변화를 최소화하여 열변형인 팽창 및 수축을 최소화할 수 있다.
이하, 본 발명의 일측면인 베어링용 강재의 성분범위를 설명한다.
탄소(C): 0.9-1.4중량％,
탄소는 소재의 강도를 확보하기 위하여 첨가되는 필수적인 원소이다. 상기 탄소의 함량이 0.9중량% 미만인 경우에는 강재에 요구되는 최소강도를 확보할 수 없다. 반면에, 상기 탄소의 함량이 1.4중량%를 초과하는 경우에는 제조시 초석 세멘타이트가 생성되어 소재의 연성이 현저히 감소되는 문제점이 있다. 따라서, 상기 탄소의 함량은 0.9-1.4중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si): 1.5-3.0중량％,
실리콘은 대표적인 페라이트 형성제(ferrite former)로서 철(Fe)원자 대비 원자크기가 작아 상변태시 열변형량을 최소화 할 수 있다. 또한, 실리콘은 세멘타이트내 고용도가 거의 없으며, 강재 내부의 탄소 원자의 활동도(activity 또는 chemical potential)를 크게 향상시키는 원소로서 페라이트 상에만 선택적으로 농축되어 세멘타이트의 고온 안정성 즉, 성장속도를 크게 지연시키는 효과가 있다.
강도기여 측면에서 실리콘은 타 원소에 비하여 높은 고용강화 효과를 기대할 수 있기 때문에, 고온 템퍼링에 따른 조직 열화 및 강도저하를 최소화할 수 있다. 일반적으로 마르텐사이트 조직의 템퍼링시 모재내에 과포화된 탄화물은 석출하여 성장하게 된다. 이때 실리콘은 이러한 탄화물의 성장속도를 저하시킬 수 있으며, 석출강화 측면에서도 큰 효과를 기대할 수 있다. 다만, 실리콘의 함량이 1.5중량% 미만인 경우에는 이러한 효과가 미흡하다. 반면에 실리콘의 함량이 3.0중량%를 초과하는 경우에는 탄화물의 흑연화로 인해 상술한 효과가 발휘되지 못한다. 따라서, 실리콘의 함량은 1.5-3.0중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
망간(Mn): 0.3-0.7중량％,
망간은 강재내에 존재할 경우 강재의 소입성을 향상시켜 강도를 확보하는데 유익한 원소이다. 상기 망간의 함량이 0.3중량% 미만인 경우에는 요구되는 충분한 강도 및 소입성을 얻기 어렵고, 반대로 망간의 함량이 0.7중량%를 초과하는 경우에는 인성이 저하된다. 따라서, 망간의 함량은 0.3-0.7중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
크롬(Cr): 0.8-1.5중량%
크롬은 흑연화, 템퍼 연화성 및 소입성을 확보하는데 유용한 원소이다. 그런데, 크롬의 함량이 0.8중량% 미만인 경우에는 충분한 템퍼 연화성 및 소입성 효과 등을 확보하기 어렵고 실리콘 첨가에 따른 흑연화를 억제하기 어렵다. 반면에, 크롬의 함량이 1.5중량%를 초과하는 경우에는 변형저항성의 저하를 초래하여 오히려 강도가 저하될 수 있다. 따라서 크롬의 함량은 0.8-1.5중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
더불어, 본 발명의 강재는 하기 설명하는 티타늄(Ti), 바나듐(V) 및 니오븀(Nb) 중 1종 또는 2종 이상의 원소가 첨가된다.
티타늄(Ti): 0.01-0.05중량%
티타늄은 강력한 탄화물 형성 원소로서 압연시 결정립을 미세화시켜 Acm(세멘타이트 석출 온도)점을 상승시키고 함께 결정립계를 따라 석출하는 초석 세멘타이트를 억제하는 역할을 한다. 티타늄의 함량이 0.01중량% 미만인 경우에는 형성되는 탄화물 개수가 적어 상술한 효과를 기대하기 어렵다. 반면에 티타늄의 함량이 0.05중량%를 초과하는 경우에는 탄화물 형성 목적 이외에 고용강화 효과가 발생하여, 소재의 연성을 감소시킨다. 따라서, 티타늄의 함량은 0.01-0.05중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
바나듐(V): 0.05-1.5중량%
바나듐 역시 강력한 탄화물 형성 원소로서 그 역할은 티타늄과 동일하다. 바나듐의 함량이 0.05중량% 미만인 경우에는 탄화물 형성이 어렵고, 1.5중량%를 초과하는 경우에는 연성 또는 인성이 크게 저하될 수 있다. 따라서, 바나듐의 함량은 0.05-1.5중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
니오븀(Nb): 0.05-0.2중량%
니오븀도 상술한 티타늄과 바나듐과 같이 강력한 탄화물 형성 원소로서 그 역할은 티타늄과 동일하다. 니오븀의 함량이 0.05중량% 미만인 경우에는 형성되는 탄화물의 개수가 적어 상술한 효과가 없다. 반면에, 그 함량이 0.2중량%를 초과하는 경우에는 연성 또는 인성이 크게 저하될 수 있다. 따라서, 니오븀의 함량은 0.05-0.2중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
상술한 성분계를 만족하는 본 발명 강재의 미세조직은 템퍼드 마르텐사이트 단상 또는 템퍼드 마르텐사이트와 구상화 세멘타이트 2상조직인 것이 바람직하다. 템퍼드 마르텐사이트는 마르텐사이트에 비하여 강도는 유지되고 인성이 크게 증가한 특성을 나타내므로, 본 발명에서 의도하고자한 베어링용 강재의 미세조직으로 적합하다. 또한, 미세한 구상화 탄화물(세멘타이트)은 베어링 구동 중 베어링의 마모를 최소화하고 고온에서 미세조직이 안정되도록 하는 역할을 하므로, 템퍼드 마르텐사이트에 구상화 세멘타이트가 포함된 2상조직도 본 발명에서 의도하고자한 베어링용 강재의 미세조직으로 적합하다.
더불어, 상기 템퍼드 마르텐사이트의 결정립 직경은 40㎛ 이하인 것이 바람직하다. 상기 템퍼드 마르텐사이트의 결정립이 미세화됨에 따라서, 강도와 인성이 저하되는 것을 방지할 수 있다. 상기 템퍼드 마르텐사이트의 결정립 직경이 40㎛를 초과하는 경우 충격특성이 급격히 감소한다. 또한, 미세한 구상화 탄화물은 베어링이 구동될 때 베어링의 마모를 최소화하고, 고온에서 미세조직이 안정되도록 하는 역할을 할 수 있다.
이하, 본 발명의 베어링용 강재를 제조하는 방법에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에서 목적하는 강도와 인성이 우수한 베어링을 제조하기 위한 방법은, 상기 본 발명의 바람직한 조성을 가지고 통상적인 제조공정에 의해 제조된 베어링용 강재를 압조를 통하여 형상 가공한 뒤, 오스테나이트화 열처리를 실시하고 퀀칭한 후 템퍼링하여 제조할 수 있다.
오스테나이트화 열처리 단계: 900-950℃
본 발명의 성분계를 만족하는 강선재를 균일한 오스테나이트 조직을 확보하기 위하여 900-950℃에서 열처리를 실시한다. 오스테나이트화 열처리 온도가 900℃ 미만일 경우에는 낮은 온도로 인해 구상화 세멘타이트의 용해가 적어 소재에 충분한 강도를 부여하기 어렵고, 초석페라이트가 생성되어 물성열화의 원인이 될 수 있다. 반면에, 오스테나이트화 열처리 온도가 950℃를 초과할 경우에는 탈탄 및 결정립 조대화 등을 조장하기 때문에 바람직하지 않다. 따라서, 오스테나이트화 열처리 공정은 900-950℃에서 실시하는 것이 바람직하다.
냉각단계(퀀칭단계)
상기와 같이 오스테나이트화 열처리를 실시한 강재를 급냉하면, 강재의 미세조직은 오스테나이트에서 마르텐사이트로 변태될 수 있다. 일반적으로 유냉을 통해서 냉각공정을 실시하는 것이 바람직하다. 다만, 상기 마르텐사이트 조직은 강재의 강도는 향상시킬 수 있으나, 추가적으로 인성향상 효과를 부여할 후속 공정이 요구된다.
템퍼링단계: 400-600℃
상기 냉각된 강재에 인성 및 연성을 부여하기 위하여, 템퍼링 공정을 실시하는 것이 바람직하다. 본 발명은 일반적인 템퍼링 온도인 180-200℃ 보다 높은 400-600℃ 범위에서 템퍼링을 실시한다. 템퍼링 온도가 400℃ 미만인 경우에는 마르텐사이트 조직의 템퍼링효과가 충분하지 않아 인성 및 연성의 열화를 가져올 수 있다. 반면에, 템퍼링 온도가 600℃를 초과할 경우에는 마르텐사이트내의 레스(lath)조직이 붕괴되어 강도의 빠른 저하가 발생할 우려가 있다. 따라서, 템퍼링공정은 400-600℃에서 실시하는 것이 바람직하다. 또한, 상술한 온도범위에서 0.5-1시간 열처리 하는 것이 바람직하다. 템퍼링 시간이 0.5시간 미만인 경우에는 템퍼링효과가 미흡하여 인성 및 연성의 향상효과가 적을 수 있는 반면에, 템퍼링 시간이 1시간을 초과하는 경우에는 오히려 강도가 저하될 수 있다.
더불어, 상기 제조방법에 의하여 제조된 강재의 샤르피 충격값(Charpy impact value)은 10-30J으로 나타난다. 상기 샤르피 충격값은 상온에서 측정한 샤르피 충격값으로서, 높은 인성 및 연성에 의하여, 비금속 개재물이나 표면결함에 의하여 기인되는 노치민감도를 저하시킴으로서 크랙전파를 효율적으로 억제할 수 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
(실시예)
하기 표 1과 같은 조성을 가지는 강종들을 주조하여 강편으로 제조한 뒤, 1000℃에서 2시간 동안 균질화 열처리를 실시하여 중심편석을 제거하고, 950℃ 의 압연 마무리 온도로 열간압연을 실시하였으며, 이때의 압연비는 70% 이상으로 하였다. 이와 같이 열간압연된 강판을 구상화 열처리를 실시한 후, 인장 및 충격용 시험편을 제작하였다. 이후, 다양한 조건의 QT(Quenching-Tempering) 열처리를 실시하였다.
또한, 400℃, 500℃ 및 600℃에서 템퍼링을 실시한 후 인장강도와 단면적감소율을 측정하여 하기 표2에 나타내었다. 템퍼드 마르텐사이트 결정립의 직경을 측정하고 그 결과를 하기 표2에 나타내었다.
인장시험편은 압연방향에서 채취하여 ASTM-Sub size로 가공하였으며, 인장시험은 크로스 헤드 스피드(Cross Head Speed)를 5mm/min으로 시험하여 각각의 값들을 하기 표 2에 나타내었다. 또한, 표2에서 나타낸 충격값은 샤르피 시험기를 이용하여 상온에서 측정한 값이며, 이때 노치조건은 2mm-U노치였다.
이후 동일한 방법의 열처리를 통해 볼베어링을 제조한 후 4ball test를 통해 각 열처리 조건에 따른 피로수명을 실시하여 그 결과를 하기 표2에 나타내었다. 이때, 볼시험편의 사이즈는 1/4 인치이고, 사용된 윤활유는 스핀들 오일을 사용하였으며 오일온도가 200℃ 넘지않도록 하였다.
구분 C Si Mn Cr Ti V Nb
발명예1 1.05 1.57 0.45 1.20 0.02 - -
발명예2 1.10 1.65 0.51 1.15 0.03 0.08 -
발명예3 1.21 1.77 0.65 1.35 - - 0.05
비교예1 1.31 0.75 0.42 1.25 - 0.01 0.02
비교예2 1.00 0.52 0.45 1.76 0.01 - -
(단, 표1에 기재된 원소들의 단위는 중량%임)
구분 인장 강도(MPa) 단면적감소율(%) 템퍼드 마르텐사이트
결정립직경
(㎛)		 샤르피 충격치 피로수명
(L16(*106)
템퍼링온도 400℃ 500℃ 600℃ 400℃ 500℃ 600℃
발명예1 2310 2190 2010 20 28 32 35 20 1.17
발명예2 2365 2185 1985 22 26 28 33 15 2.84
발명예3 2430 2200 2080 13 26 30 28 16 1.19
비교예1 2150 1980 1745 13 26 31 86 5 0.34
비교예2 2135 1895 1670 16 22 29 100 7 0.63
발명예1 내지 3은 본 발명이 제어하는 성분계를 모두 만족하는 강종이고, 비교예1 및 2는 실리콘의 함량이 본 발명이 제어하는 함량보다 낮은 강종이다.
발명예1 내지 3은 비교예1 및 2에 비해 높은 인장강도 값을 나타내고 있다. 이는 실리콘 첨가에 의한 효과로서 고온 열처리 중 탄소확산속도를 억제하여 세멘타이트의 고온 안정성 즉 성장속도를 크게 지연시켰기 때문이고, 단면적 감소율은 유사한 값을 나타내지만, 충격 인성치와 결정립 크기는 발명예에서 우수한 결과를 나타내며, 이러한 결과에 기인하여 발명예의 피로수명은 비교예에 비해 약 10 이상의 길어진 것을 알 수 있다. 결국, 소재에 부여된 높은 인,연성에 의해 비금속 개재물, 표면결함 등에 의해 기인되는 노치민감도가 저하하여 마이크로 크랙의 전파가 효율적으로 억제되었기 때문이다.

Claims (5)

  1. 중량%로, 탄소(C): 0.9-1.4％, 실리콘(Si): 1.5-3.0％, 망간(Mn): 0.3-0.7％, 크롬(Cr): 0.8-1.5%를 포함하고, 티타늄(Ti): 0.01-0.05%, 바나듐(V): 0.05-1.5% 및 니오븀(Nb): 0.05-0.2% 중 1종 또는 2종 이상을 포함하며, 미세조직은 템퍼드 마르텐사이트 또는 템퍼드 마르텐사이트와 구상화 세멘타이트 2상이고, 상기 템퍼드 마르텐사이트 결정립 직경은 40㎛ 이하인 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재.
  2. 삭제
  3. 중량%로, 탄소(C): 0.9-1.4％, 실리콘(Si): 1.5-3.0％, 망간(Mn): 0.3-0.7％, 크롬(Cr): 0.8-1.5%를 포함하고, 티타늄(Ti): 0.01-0.05%, 바나듐(V): 0.05-1.5% 및 니오븀(Nb): 0.05-0.2% 중 1종 또는 2종 이상을 포함하는 강선재를 900-950℃에서 오스테나이트화 열처리하는 단계;
    상기 열처리된 강선재를 냉각하는 퀀칭단계; 및
    상기 냉각된 강선재를 400-600℃에서 템퍼링하는 단계를 포함하고,
    상기 템퍼링 단계 후 제조된 강재의 미세조직은 템퍼드 마르텐사이트 또는 템퍼드 마르텐사이트와 구상화 세멘타이트 2상이고, 상기 템퍼드 마르텐사이트 결정립 크기는 40㎛ 이하인 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재의 제조방법.
  4. 청구항 3에 있어서,
    상기 퀀칭단계는 유냉으로 실시되는 것을 특징으로 하는 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재의 제조방법.
  5. 청구항 3에 있어서,
    상기 템퍼링단계는 0.5-1시간 실시되는 것을 특징으로 하는 충격특성 및 인성이 우수한 베어링용 강재의 제조방법.
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