KR101234679B1

KR101234679B1 - 체인 전동용 체인

Info

Publication number: KR101234679B1
Application number: KR1020087015172A
Authority: KR
Inventors: 데어도러스 헨리커스 조한스 카롤리나 코르스
Original assignee: 데어도러스 헨리커스 조한스 카롤리나 코르스
Priority date: 2005-12-22
Filing date: 2006-12-22
Publication date: 2013-02-19
Also published as: EP1801453A1; RU2439395C2; US20080287239A1; RU2008130096A; JP5214463B2; EP1966515B1; JP2009520932A; EP1966515A1; CN101360930A; ES2388077T3; US8157683B2; CN101360930B; KR20080077384A; WO2007071782A1

Abstract

본 발명은 평행한 체인 핀들(5)에 의해 체결되고 각각 적어도 하나의 링크 플레이트(2,4; 12; 26; 28; 29; 33)를 갖는 각각의 체인 링크들(A,B), 피치 거리(P; P')d에 있는 링크 플레이트들을 위한 피봇 축(6)을 형성하는 체인 핀들을 구비하는 체인 전동용 체인으로서, 체인 링크 축(13)은 상기 2개의 피봇 축들과 수직하게 교차하고, 상기 링크 플레이트는 링크 플레이트의 적어도 하나의 말단(16)을 향하면서 상기 링크 플레이트를 스프라킷 휠(9)의 원통 지지면들(8)에 피치각(γ)로 지지하는 캠면(15)을 가지며, 상기 캠면(15)은 상기 말단(16)에서 링크 축에 대해 증가하는 경사 각도(β)를 갖는 볼록한 곡면(27)으로 끝나고, 상기 경사 각도는 적어도 피치각(γ)의 절반 또는 도 7도로 증가하도록 이루어진 체인 전동용 체인에 관한 것이다.

체인, 스프로킷 휠

Description

체인 전동용 체인{CHAIN FOR A CHAIN TRANSMISSION}

본 발명은 청구항 1의 전문에 따른 체인에 관한 것이다. 이러한 체인 전동용 체인은 제WO 03093700호로부터 알려져 있다.

공지된 전동의 단점은, 예를 들어 체인 링크들의 비용을 절약하기 위해 캠면들이 원통 지지면에 의해 지지되지 전에 캠면들을 지지하는 직선 가이드를 떠남으로써 캠면들의 구석들에 마모를 야기할 수 있다는 것이다. 이런 마모는 체인 링크의 말단에 있는 캠면의 가장자리와 원통 지지부의 충돌에 의해 야기되며, 여기서 충돌은 물체에 지나치게 높은 응력 수준을 발생시킬 수 있다.

링크 플레이트의 캠면의 마모를 줄이기 위해 체인 전동은 청구항 1의 특징부를 따른다. 링크 플레이트와 원통 지지면 사이의 충돌 위치에서 캠면과 원통 지지면은 평행하다. 이런 구조의 결과로서, 캠면과 원통 지지면의 첫번째 충돌 영역은 캠면이 원통 지지면에 근접할 때 링크 플레이트의 피치 축들의 경로에 수직한 0~ 15도의 각도를 이루는 영역으로 한정된다. 충돌 위치에 있는 캠면의 접선(tangent)은 원통 지지면의 접선에 평행하다. 그리고 이러한 이유로 캠면의 첫번째 충돌의 위치는 캠면의 접선에 의해 결정된다. 충돌 순간, 핀 축의 경로는 링크 축에 거의 평행하다. 그리고 링크 플레이트의 충돌 영역의 표면은 링크 축과 0~15도의 각도를 이룬다.

청구항 1에 따른 링크 플레이트를 가짐으로써 캠면의 충돌 영역의 곡률 반경은 상당히 증가한다. 이는 캠면이 링크 플레이트에 제공하는 지지의 감소를 일으키지 않으므로 체인의 현(弦) 운동에서의 증가가 회피된다. 이런 곡률 반경의 증가는 헤르츠(Hertz)의 접촉 응력의 현저한 감소로 이어진다. 이에 따라 초과 응력과 링크 플레이트의 변형을 회피할 수 있다.

청구항 2의 실시형태의 체인에 따르면, 곡률 반경을 대략 링크 플레이트의 너비 절반의 1/4로 이루어지게 함으로써 충돌의 지점에서 반경을 모따기 반경보다 상당히 크게 할 수 있다. 이에 따라 헤르츠의 접촉 응력은 상당히 감소한다.

청구항 3의 실시형태의 체인에 따르면, 이는 충돌 지점에서의 반경의 추가적인 증가와 헤르츠의 접촉 응력의 추가적인 감소가 이루어지도록 한다.

청구항 4의 실시형태의 체인에 따르면, 캠면이 링크 플레이트의 말단에서 직접적으로 지지됨으로써, 캠면의 볼록 형상으로 인해 링크 플레이트는 링크 플레이트의 모서리로 원통 지지부가 충돌하지 않는다.

청구항 5의 실시형태의 체인에 따르면, 링크 플레이트를 제작에 스탬핑 공구를 이용함으로써 날카로운 모서리부를 회피할 수 있다. 이에 따라 장치 수명을 연장된다.

청구항 6의 실시형태의 체인에 따르면, 링크 플레이트를 비대칭으로 형성함으로써 체인 링크들이 스프로킷 휠 쪽으로 이동되는 영역에서 링크 플레이트의 지지력이 향상되므로, 현 작동의 증가가 체인 링크들이 스프로킷 휠로부터 이동되는 영역에서 발생되는 것을 수용한다.

청구항 7의 실시형태의 체인에 따르면, 스프로킷 휠이 접근되는 경우 핀 축들이 직선 경로를 따르는 것이 확실해 진다.

청구항 8의 실시형태의 체인에 따르면, 체인 링크들이 더욱 안정된 방식으로 지지될 수 있다.

도 1은 체인의 스프로킷 휠의 부분을 나타내는 도면,

도 2는 도 1의 체인과 스프로킷 휠의 측면을 나타내는 도면,

도 3은 도 1과 도 2의 체인과 스프로킷 휠의 상부를 나타내는 도면,

도 4는 체인 링크의 실시예에 따른 외부 윤곽을 나타내는 도면,

도 5는 도 4의 체인 링크들을 갖는 체인의 스프로킷 휠의 개략적인 측면을 나타내는 도면,

도 6은 본 발명의 제1 실시예에 따른 체인 링크의 외부 윤곽을 나타내는 도면,

도 7은 도 6의 체인 링크들을 갖는 체인의 스프로킷 휠의 개략적인 측면을 나타내는 도면,

도 8은 본 발명의 제2실시예에 따른 체인 링크의 외부 윤곽을 나타내는 도 면,

도 9는 도 8의 체인 링크들을 갖는 체인의 스프로킷 휠의 개략적인 측면을 나타내는 도면,

도 10은 본 발명의 제3실시예에 따른 체인 링크의 외부 윤곽을 나타내는 도면,

도 11은 도 10의 체인 링크들을 갖는 체인의 스프로킷 휠의 개략적인 측면을 나타내는 도면,

도 12는 본 발명의 제4실시예에 따른 체인 링크의 측면을 나타내는 도면, 및

도 13은 도 12의 체인 링크들을 갖는 체인의 스크로킷 휠의 개략적인 측면을 나타내는 도면이다.

본 발명은 이하 도면을 참고하여 본 발명의 다양한 실시 형태들로 설명한다.

도 1, 도 2 및 도 3은 스프로킷 휠(9)과 맞물린 체인(3)을 나타낸다. 스프로킷 휠(9)은 스프로킷 휠 축(10)을 중심으로 회전할 수 있으며, 스프로킷 이들(7)을 구비한다. 스프로킷 휠(9)은 스프로킷 이들(7)의 양측에 체인(3)을 지지하는 지지면(8)을 갖는다. 체인(3)은 내부 링크 플레이트들(2)을 구비한다. 두개의 내부 링크 플레이트들(2) 사이에는 두개의 체인 부시들(1)이 있고, 아울러 내부 링크 플레이트들(2)과 체인 부시들(1)은 내부 링크를 형성한다. 이러한 유형의 체인을 부시 체인이라 한다. 두개의 내부 링크들은 체인 핀들(5)을 이용하는 두개의 외부 링크 플레이트들(4)에 의해 연결된다. 이에 따라 내부 링크와 외부 링크 플레이트들(4)은 핀 축(6)을 중심으로 선회할 수 있다. 두 핀 축들(6) 사이의 거리는 피치(P)이다. 스프로킷 휠(9)은 다수의 스프로킷 이들(7)을 갖는다. 상기 스프로킷 이들은 체인 부시들(1)과 맞물리고, 이에 따라 핀 축들(6)이 스프로킷 휠(9) 둘레에 위치될 때 피치원 반경(R_pc)인 피치원(20)에 위치한다. 내부 링크 플레이트들(2)과 외부 링크 플레이트들(4)은 지지면 반경(R_ss)을 갖는 지지면(8)에 지지된다.

스프로킷 휠(9)이 체인 구동의 일부를 구성하는 경우에서, 핀 축들(6)은 핀 축 경로(11)를 따라간다. 스프로킷 휠(9) 둘레의 이런 핀 축 경로(11)는 피치원(20)을 따라가고 두 스프로킷 휠들 사이의 핀 축들(6)은 라인(L)을 따라간다. 라인(L)은 체인 전동에서 스프로킷 휠들의 피치원에 접촉하는 접선 라인과 평행하다.

도시된 실시예에서 체인 부시들(1)이 하나의 라인으로 형성된 체인(3)은, 두개 또는 세개의 라인들로 실시될 수 있음은 당업자에 의해 자명할 것이다. 이런 체인들은 듀플렉스 체인들과 트리플렉스 체인들로 알려져 있으며, 스프로킷 휠(9)은 이에 맞게 제작된다. 체인(3)의 비틀림 없이 체인 링크들을 직선으로 유지하고, 그리고 이러한 유형의 체인의 체인핀들(5)의 응력을 제한하기 위해, 링크 플레이트들(2,4)은 체인 부시(1)의 양측 지지면(8)에 의해 지지된다.

도 4는 링크 플레이트(12)의 외측 둘레를 나타낸다. 링크 플레이트(12)는 내부 링크 플레이트(2) 또는 외부 링크 플레이트(4)로서 이용될 수 있으며, 또한 길이방향으로 핀 축(6)에 교차하는 체인 링크 축(13)을 가질 수 있다. 링크 플레이 트(12)는 길이측의 말단에 캠면(15)을 갖는다. 링크 플레이트(12)의 말단 부근에서, 캠면(15)은 체인 링크 축(13)에 거의 평행하다. 이에 따라 링크 플레이트(12)의 캠면(15)이 스프로킷 휠(9)의 지지면(8)에 지지되는 경우, 핀 축(6)은 거의 직선 경로를 따라 간다(이후 내용 참조). 링크 플레이트(12)는 말단(16)에서 종결된다. 그리고 캠면(15)과 말단(16) 사이의 모서리는 모따기 반경(R_f)과 모따기 반경의 중심(23)을 갖는 모따기부에 의해 둥글게 된다. 도시된 실시예에서 링크 플레이트(12)의 네개의 모든 모서리들에는 캠면(15)을 갖는다. 그러나, 만일 체인(3)이 두개의 스프라킷 휠들이 마련된 체인 전동에 사용된다면, 링크 플레이트의 양 말단사이에 있는 오직 하나의 길이 면(14)에 캠면(15)이 제공하는 것이 가능하다. 그리고, 만약 체인(3)이 한 방향으로만 움직이는 경우라면 하나의 캠면(15)도 충분할 것이다.

개시된 실시예의 링크 플레이트(12)는 링크 플레이트의 제조방법의 결과로서 모따기 반경(R_f)을 갖는다. 링크 플레이트(12)가 펀칭 다이로 펀칭된 상태에서 모따기 반경(R_f)은 이 공구에서 발생하는 마모를 결정한다. 실질적인 목적을 위해, 모따기 반경(R_f)은 대략 0.5~1.5mm일 수 있다. 도 4는 0.5mm의 모따기 반경(R_f)과 8mm의 피치를 갖는 링크 플레이트(12)를 나타낸다.

도 5는 체인 링크들(12)을 갖는 체인(3)이 어떻게 스프로킷 휠(9)과 접촉하는 지를 보다 상세히 보여준다. 도 5는 도면의 좌측에 도시된 외부 링크 플레이트(4)를 갖는 체인 링크(A)가 스프로킷 휠(9)을 향하는 V방향으로 이동되는 상태를 나타낸다. 스프로킷 휠(9)에 떨어진 측에서 체인 링크(A)의 끌려가는 쪽(후미)은 스프로킷 휠(9)과 맞물리지 않은 자유로운 체인 링크에 연결되고, 다른 측에서, 체인 링크(A)의 이끄는 쪽(선두)은 내부 링크 플레이트(2)를 통해 체인 링크(B)에 연결된다. 체인 링크(B)의 캠면(15)은 지지면(8)에 의해 지지된다. 이에 따라 체인 링크의 선두 핀 축(6)은 피치원(20)의 'P3' 지점에 대략적으로 위치한다.

V방향으로 체인 링크가 이동하는 동안, 체인 링크(B)의 선두 핀 축들(6)은 곡선(19)을 따라 피치원(20)을 거의 따라간다. 이 곡선(19)은 체인(3)에 의해 연결되는 두개의 스프로킷 휠들의 피치원들의 접선 라인(L)이 피치원(20)에서 대략적으로 종결되는 접점(P2)에서 시작한다. 체인(3)의 장력에 인해, 체인 링크(B)의 후미 피봇 축(6)과 아울러 체인 링크(A)의 선두 피봇 축은 접선(L)으로부터 지지면(8)의 방향으로 곡선을 따라간다. 체인 링크(B)의 선두 핀(6)과 후미 핀(6)이 같은 수직 위치에 있음에 따라 곡선(17)은 곡선(19)과 평행하다. 그리고 이는 체인 링크 플레이트(4)의 캠면(15)이 충돌 지점(S)의 지지면에 맞닿을 때까지 체인 링크(A)를 지지면(8)으로 이동되도록 한다. 따라서 체인 링크들(A 및 B)의 공통 피봇 축(6)은 'P1' 지점에 위치한다. 체인 링크들(A 및 B)이 V방향으로 더 이동하는 경우, 상기 공통 피봇 축(6)은 곡선(18)을 따라 피치원들(20)에 접선하는 라인(L)으로 이동한다. 상기 곡선(18)은 피치원(20)에 거의 평행하다. 링크 플레이트의 캠면(15)이 지지면(8)에 지지되는 것은 두개의 스프로킷 휠들 사이의 체인(3)의 라인(L)에 수직한 현 이동을 제한한다. 이 경우 스프로킷 휠(9) 부근의 최대 현 이동은 현 스트로크 'a'로 표시되어 있다. 이는 캠면(15)의 형상이 핀 축(6)의 경로들(18 및 19)에 영향을 주는 것을 명백히 할 것이다. 경로들은 라인(L)을 따라 핀 축(60)의 상대 속도를 유지하기 위해 스프로킷 휠(9) 주변에 이동할 때, 피치원(20)과 약간 다를 것이다. 이는 제WO 03093700호 개시되어 있다.

지지면(8)의 충돌 지점(S)은 스프로킷 휠 축(10)으로부터 도면부호 21의 반경을 가지며, 접점(P2)은 스프로킷 휠 축(10)으로부터 도면부호 22의 반경을 갖는다. 반경(21)과 반경(22)은 각도(α₁)를 형성한다. 체인 링크에서 충돌 지점(S)은 체인 링크의 면에 수선(25)을 갖는다. 수선(25)은 라인(24)과 체인 링크 축(13)에 수직한 각도(α₂)를 이룬다. 충돌은 모따기의 표면에서 이루어지기 때문에, 모따기 반경의 중심(23)은 수선(25)에 위치한다. 충돌시 체인 링크 축(13)은 거의 반경(22)에 수직한 상태이므로, 각도(α₁)와 각도(α₂)는 거의 동일하다. 스프로킷 휠(9) 둘레에 맞춰지는 체인 링크들의 수가 z라면, 피치 각도(γ)는 360도를 z로 분할한 것과 같다. 이는 각도(α₁)가 피치 각도(γ)의 반보다 작고, 그리고 대부분의 상태에서 각도(α₁)는 7도 내지 12도보다 작다는 것을 나타낸다.

모따기 반경(R_f)은, 현 스트로크(a)를 줄이기 위해 링크 플레이트(12)의 말단(16)으로 향하는 가능한 큰 캠면(15)을 갖도록 가능한 작은 것이 바람직하다. 그러나 작은 모따기 반경(R_f)은 충돌 지점(S)의 헤르츠의 접촉 응력을 증가시키므로, 체인(3)의 더욱 빠른 속도 또는 더욱 높은 축방향의 체인 힘에서 링크 플레이트들의 소성 변형이나 마모가 발생될 수 있다. 이런 변형이나 마모는 소음, 진동을 높 이고 체인 전동의 수명을 단축하므로 피해야 한다. 소성 변형의 위험을 줄이기 위해, 충돌 지점(S)에서의 반경은 증가 된다. 헤르츠의 접촉 응력은 반경의 제곱근의 정역치에 비례한다. 따라서 변형과 마모는 접촉위치에서 반경의 증가가 제한됨으로써 상당히 감소한다. 이는 증가된 반경이 각도(α₁)를 포함하는 각에 걸쳐 적용되어야 하는 것을 알 수 있다. 그러나 이 각 이상일 필요는 없으므로 캠면(15)의 감소가 제한되지 않으며 현 스트로크(a)가 거의 증가하지 않는다.

도 6은 링크 플레이트(26)의 외측 둘레가 링크 플레이트(12)에 비해 추가 곡선을 갖는 본 발명의 한 실시예를 나타낸다. 체인 링크 축(13)에 거의 평행한 캠면(15)은 말단(16)으로 곡선 반경(R_c)의 곡선(27)을 형성한다. 그리고 캠면은 곡선의 말단에서 링크 플레이트(26)의 말단(16)을 향하는 모따기 반경(R_f)의 모따기부로 끝난다. 곡선(27)은 캠면(15)에 접선하고, 체인 링크 축(13)과 증가된 각도를 형성하고, 경사각(β)을 갖는다. 경사각(β)의 최대 값은 피치 각도(γ)에 대략 반이고, 보통 7도보다 크다. 체인 링크 축(13)에 수직한 방향에서, 핀 축(6)으로부터 캠면(15)의 표면까지의 간격은 거리 'd'이다. 바람직하게는, 곡선 반경(R_c)은 모따기 반경(R_f)보다 상당히 크도록 거리(d)의 절반보다 크거나 같다. 이를 실시함으로써 헤르츠의 접촉 응력은 수용되어 질 수 있다. 이 실시예에서 곡선(27)은 반경 'R_c'인 원의 일부분으로서 도시되어 있다. 곡선이 곡선 반경 'R_c'와 적어도 동등한 곡률 반경을 갖는 한 다른 형상을 갖는 것도 또한 가능하다.

도 7은 도 5와 같은 유사한 방식으로 체인 링크(A)가 지지면(8)에 충돌하는 순간을 보여 준다. 체인(3)은 도 6에 도시된 링크 플레이트들(26)을 갖는다. 충돌 지점(S)의 표면에 대한 수선(25)은 체인 링크 축(13)에 대한 수선과 각도(α₂)를 이룬다. 이 각도가 각도(β)보다 작아질수록 충돌 지점(S)의 표면은 반경(R_c)을 가지며 모따기 반경(23)의 중심은 수선(25)에 대해 링크의 말단(16) 쪽을 향해 있다. 충돌 지점(S)의 반경(R_c)은 충돌 지점(S)에서의 헤르츠의 접촉 응력을 피하기에 충분하다. 제한된 각도(β)로 인해 현 스트로크(a)는 거의 증가하지 않는다.

도 8은 링크 플레이트(28)의 외측 둘레가 도 6의 실시예와 같은 동일한 방식으로 링크 플레이트(12)에 비해 추가적인 곡선을 갖는 본 발명의 실시예를 보여준다. 이에 따라 링크의 말단(16)과 곡선(27)을 연결하는 모따기부가 없다. 모따기부를 생략하는 것은 예를 들어 링크 플레이트(28)의 길이측 양끝의 연속적인 펀칭과 같이 당업자가 알고 있는 적절한 공정에 따라 링크 플레이트(28)가 제작되는 경우에 가능하다. 이와 같은 공정은 제작 비용이 약간 증가할 수 있으나, 현 스트로크가 보다 더 감소되는 이점을 갖는다. 도 9는 체인 링크(A)가 지지면(8)에 충돌하는 순간을 보여준다. 이에 따라 체인(3)은 도 8에 도시된 링크 플레이트(28)를 갖는다. 모따기부의 회피로 인해, 도 7에서 보여준 현 스트로크와 비교하여 유사한 충돌 지점(S)의 반경(R_c)을 가지면서도 현 스트로크(a)가 보다 더 감소 된다.

도 10은 링크 플레이트(29)의 외측 둘레가 'R_c '보다 크거나 같은 반경과의 추가 곡선을 가지며 링크 플레이트(26)와 같이 모따기부로 끝나는 본 발명의 실시예를 보여준다. 현 스트로크를 줄이기 위해, 링크 플레이트(29)는 링크 플레이트(29)의 선두(30)에서의 캠면(15)의 길이가 증가되고, 후미(31)에서 캠면(15)의 길이가 감소된다. 이는 링크 플레이트(29)가 비대칭인 것을 의미한다. 비대칭한 링크 플레이트(29)의 결과는 현 스트로크(a)가 오직 이동 V방향에서만 감소되고, 반대 이동 방향의 체인이 캠면(15)이 없는 체인 구동의 현 스트로크보다 작지만 약간 증가된 현 스트로크(a)를 갖는 것이다. 스프로킷 휠들이 오직 한 방향에서만 회전하는 상태에서, 이런 보다 강한 현 이동은 체인 링크들이 스프로킷 휠로부터 멀어지고 충돌이 발생하지 않는 체인 구동의 일부에 위치한다. 이 위치에서 체인의 장력은 낮아지므로 더욱 강한 현 이동이 확연한 소음의 증가와 적합하지 않은 마모와 진동을 일으키지 않는다.

도 4, 6, 8 및 10에서 보는 바와 같이, 전술한 링크 플레이트들(12, 26, 28 및 29)에서 말단들(16)은 체인 링크 축(13)의 부근에서 반경 'R_l'으로 곡선을 그리고, 이 반경(R_l)에 대한 접선처럼 길이 면들(14)을 향해 이어진다. 이 접선은 피치각(γ)의 절반과 동일한 각도로 체인 링크 축(13)의 수선(24)과 각을 이룬다. 이 접선의 방향은 도 10에서 도면부호 32의 선으로 표시되어 있다. 반경(R_l)은 피치(P)의 절반보다 약간 작다. 체인 링크 축(13) 부근의 링크 플레이트들 사이에는 틈새가 존재하므로 링크 플레이트들(12,26,28)은 스프로킷 휠(9)의 주위에 위치될 때 서로 닿지 않는다. 링크 플레이트(29)에 대해 동일한 결과를 얻기 위해, 선두(30) 는 피치각(γ)의 절반보다 작은 이끝각(σ)으로 수선(24)과 각도를 이르고, 후미(31)는 피치각(γ)의 절반보다 큰 이끝각(σ)으로 수선(24)과 각도를 이룬다. 캠면(15) 부근의 선두(30)는 도 6에 도시된 것과 동일한 방식으로 반경(R_f)의 모따기부와 곡선(27)으로 종결된다. 캠면(15) 부근의 후미(31)는 반경(R_f)의 모따기부로 종결되며, 체인이 오직 V방향으로 이동되므로 곡선(27)이 필요치 않는다. 도 11은 체인 링크(A)가 지지면(8)에 충돌하는 순간을 보여준다. 체인(3)은 도 10에 도시된 링크 플레이트들(29)을 갖는다. 비대칭으로 인해, 현 스트로크(a)는 도 7에 도시된 현 스트로크와 비교하여 더욱 감소되며, 이에 따라 충돌 지점(S)의 반경(R_C)은 유사하다.

도 12는 본 발명의 추가 실시예를 보여준다. 비대칭 링크 플레이트(33)는 피치(p')를 갖는 것 외에는 링크 플레이트(26)와 거의 유사하고, 동일한 폭을 갖는다. 피치(P')는 앞서 도시된 실시예들의 피치(P)에 링크 플레이트(26)의 피치(P)와 대략 동일한 추가 길이를 더한 길이이다. 이에 따라 체인의 최대 전동력은 절반의 개수의 체인 링크들과 동일한 스프로킷 휠(9)을 사용하여도 거의 동일하다. 또한 지지면(8) 및 스프로킷 휠(9)의 스프로킷 이들(7)의 개수는 거의 유사하므로 하나 건너 이에만 사용된다. 또한 감소된 수의 이들이 구비된 스프로킷 휠을 사용하여도 이와 동일한 효과가 얻어질 수 있다. 선두(30)와 선두 핀 축(6) 사이의 거리는 링크 플레이트(26)의 피치만큼 증가 되어 있다. 후미(31)와 후미 핀 축(6)의 거리는 변경되지 않는다. 선두(30) 쪽의 캠면(15)은 곡선(27)과 반경(R_f)을 갖는 모따기부 에서 종결되고, 후미(31) 쪽의 캠면(15)은 모따기부(R_f)와 함께 종결된다. 도 13은 도 12에서 설명된 형태의 링크 플레이트들(33)을 구비하는 체인(3)을 보여준다. 링크 플레이트들(33)의 비대칭 형상의 이용에 의해 현 스트로크(a)는 작아 진다. 따라서 현 스트로크, 마모, 소음 및 진동의 증가 없이 체인 핀들(6)과 체인 부시들의 개수를 줄여 제조 비용을 줄이는 것이 가능하다.

논의된 실시예들에서, 스프로킷 이들(7)가 마련된 스프로킷 휠들(9)을 보여준다. 스프로킷 휠들의 현 이동을 줄이기 위해서는 오직 지지면(8)이 필요로 한다는 것이 분명하다. 휠들이 이가 없는 안내 휠로서 사용되는 상태에서, 현 이동의 동일한 감소는 지지면(8)과 체인 링크들의 캠면(15)을 채용함으로써 얻어질 수 있다.

상기한 실시예들은 부시 체인의 예를 이용하여 설명하였다. 스프로킷 휠의 원통지지부와 통합되는 링크 플레이트의 설계는 체인의 다른 유형들로 사용되어 질 수 있다. 예를 들어, 롤러 체인들, 플레어 체인들(Fleyer chains)과 갈 체인들(Gall chains) 및 이가 없거나 단일 내부 링크 플레이트 및 두개의 외부 링크 플레이트들을 갖는 스프로킷들과 구동하는 체인들도 마찬가지로 사용될 수 있다.

Claims

평행한 체인 핀들(5)에 의해 체결되고 각각 적어도 하나의 링크 플레이트(2,4; 12; 26; 28; 29; 33)를 갖는 각각의 체인 링크들(A,B), 피치 거리(P; P')에 있는 링크 플레이트들을 위한 피봇 축(6)을 형성하는 체인 핀들을 구비하는 체인 전동용 체인으로서,

체인 링크 축(13)은 2개의 상기 피봇 축들과 수직하게 교차하고,

상기 링크 플레이트는, 상기 링크 플레이트를 스프라킷 휠(9)의 원통 지지면(8)에 피치각(γ)으로 지지하는 캠면(15)을 길이 면(14)의 말단의 링크 플레이트의 적어도 하나의 말단(16) 부근에 가지며,

상기 캠면(15)은, 상기 링크 플레이트(2,4; 12; 26; 28; 29; 33)의 상기 말단(16) 쪽으로, 상기 체인 링크 축(13)에서 상기 캠면까지 거리의 절반 이상인 곡률의 반경(R_c)을 갖는 볼록한 곡면(27)을 가지고,

상기 볼록한 곡면(27)은 상기 말단(16) 쪽으로 가면서 링크 축에 대해 증가하는 경사 각도(β)를 가지며,

상기 경사 각도는 적어도 피치각(γ)의 절반 또는 적어도 7도로 증가하는 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제1항에 있어서,

상기 곡률의 반경(R_c)은 상기 체인 링크 축(13)에서 상기 캠면(15)까지 거리(d)의 적어도 두 배인 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 볼록한 곡면(27)은 상기 링크 플레이트(12; 26; 28; 29; 33)의 말단(16)과 모서리부를 형성하는 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제3항에 있어서,

상기 모서리부는 적어도 0.5~1.5mm의 모따기 반경(R_f)으로 둥글게 된 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제1항 또는 제2항에 있어서,

다른 피봇 축들(6) 부근의 상기 캠면들(15)은 다른 길이들을 갖는 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 캠면(15)은 상기 캠면 길이의 일부에 있어서 상기 체인 링크 축(13)과 평행한 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
제1항 또는 제2항에 있어서,

각 체인 링크는 각 피봇 축(6) 부근의 체인 부시(1)에 의해 분리된 적어도 두개의 링크 플레이트들(12;26;28;29;33)을 갖는 것을 특징으로 하는 체인 전동용 체인.
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