KR100957933B1

KR100957933B1 - 회전식 소성로의 미분탄 취입방법및 이를 이용한 생석회제조방법및 장치

Info

Publication number: KR100957933B1
Application number: KR1020030011270A
Authority: KR
Inventors: 정순태; 김영춘; 윤종옥
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2003-02-24
Filing date: 2003-02-24
Publication date: 2010-05-13
Also published as: KR20040075992A; CN1753843A; CN1753843B

Abstract

본 발명은 회전식 소성로에서 미분탄을 연료로서 사용하는 미분탄 취입방법및 이를 이용하여 수화율이 우수한 생석회를 제조하는 방법및 장치에 관한 것이다.

본 발명은, 회전식 소성로에 석회석을 투입하여 소성처리하는 방법에 있어서, 상기 소성로에 장입된 석회석에 가해지는 열원의 연료로서 미분탄을 사용하는 것이다.

그리고, 본 발명은 이를 이용하여 생석회를 제조하는 방법및 장치를 제공한다.

본 발명은 소성로에서 사용하는 연료를 코크스 제조-냉각과정 중 발생하여 집진기에서 포집된 분(紛)상태의 화석연료(이하, 미분탄이라 함)를 사용함으로서 수화율이 우수한 생석회를 제조하고, SOx(황 화합물)및 NOx(질소 화합물)의 발생량을 줄일 수 있다.

회전식 소성로, 석회석, 소성처리, 생석회, 미분탄, 버너

Description

회전식 소성로의 미분탄 취입방법및 이를 이용한 생석회 제조방법및 장치{A METHOD FOR UTILIZING A PULVERIZED COAL IN ROTARY KILN, AND A METHOD AND AN APPARATUS FOR PRODUCING CaO USING THE METHOD}

제 1도의 a)는 종래의 기술에 따른 생석회 제조장치를 도시한 공정도,

b)는 종래의 기술에 따른 생석회 제조장치에 구비된 소성로와 냉각기를 도시한 단면도;

제 2도는 종래의 기술에 따른 생석회 제조장치에 갖춰진 버너를 도시한 일부 절개 단면도;

제 3도의 a)는 생석회의 제품 수화율에 따른 배가스의 성분농도 변화표;

b)는 종래의 기술에 따라 생석회를 소성하는 경우에 사용되는 연료의 물성을 나타낸 도표

c)는 종래의 기술에 따라서 오일 코크스를 사용한 경우의 배가스 성분을 도시한 도표,

d)는 종래의 기술에 따라서 오일 코크스를 사용한 경우의 생성회중 "S" 성분을 도시한 도표;

제 4도는 본 발명에 따른 생석회 제조장치를 도시한 공정도;

제 5도의 a)는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 버너를 도시한 일부 절개 단면도,

b)는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 버너의 단면도;

제 6도의 a)는 본 발명에 따라서 미분탄을 사용한 경우의 배가스 성분을 도시한 도표,

b)는 본 발명에 따라서 미분탄을 사용한 경우의 미분탄 함량에 따른 배가스 성분을 도시한 도표;

제 7도는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 예열기의 단면도;

제 8도는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 스크린 장치의 단면도;

제 9도는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 미분탄 저장조의 구성도;

제 10도의 a)는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 냉각기의 구성도,

b)는 본 발명에 따른 생석회 제조장치에 구비된 냉각기의 냉풍배관 보호구를 도시한 일부 절개 사시도;

제 11도는 종래 기술과 본 발명의 조업작업시 소성로내부의 온도분포를 구간별로 나타낸 온도 비교표;

제 12도의 a)는 종래 기술과 본 발명의 조업작업시 생석회의 수화율별 배가스 성분을 비교한 성분 비교표;

b)는 종래 기술과 본 발명의 조업작업시 생석회의 수화율별 온도분포및 생산량을 비교한 비교표이다.

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>

1.... 생석회 제조장치 10.... 버너

12.... 미분탄 공급관 14.... 1차 공기 공급관

20.... 압송공기관 30.... 스크린 장치

32.... 경사통 34.... 송풍팬

36.... 백필터 38.... 파쇄롤

40.... 미분탄 저장조 50.... 제어부

60.... 냉각기 62.... 인출 갓부

64.... 도관 70.... 집진기

74.... 송풍팬 78.... 송풍관

205... 소성로 210... 예열기

220... 버너 230... 냉각기

250... 집진장치 C..... 미분탄

본 발명은 회전식 소성로에서 미분탄을 연료로서 사용하는 미분탄 취입방법및 이를 이용하여 수화율이 우수한 생석회를 제조하는 방법및 장치에 관한 것으로, 보다 상세하게는 소성로에서 사용하는 연료를 코크스 제조-냉각과정 중 발생하여 집진기에서 포집된 분(紛)상태의 화석연료(이하, 미분탄이라 함)를 사용함으로서 수화율이 우수한 생석회를 제조하고, SOx(황 화합물)및 NOx(질소 화합물)의 발생량을 줄일 수 있는 회전식 소성로의 미분탄 취입방법및 이를 이용한 생석회 제조방법및 장치에 관한 것이다.

제1도와 같이 종래의 생석회 제조장치(200)는 소성로(205)의 일측으로 예열기(210)가 구비되고, 상기 예열기(210)를 통과하여 소성로(205)의 내부로 석회석(CaCO₃)이 장입된다. 그리고, 상기 소성로(205)는 예열기(210)의 반대측으로 버너(220)가 구비되며, 그 하부측으로 소성이 완료된 생석회(CaO)가 배출되는 출구가 형성된다.

또한, 상기 출구에는 생석회를 냉각시키기 위한 냉각기(230)가 구비되며, 상기 소성로(205)는 회전하면서 내부에 담긴 석회석이 버너(220)의 열원에 의해서 생석회로 소성처리되는 것이다.

이와 같은 생석회 제조장치(200)는 그 생석회 제조과정이 다음과 같다. 즉, 석회석을 별도의 수세기(미도시)에서 표면을 깨끗하게 세척한 후, 10~30㎜ 크기의 입도로 선별하여 소성로 예열기(Pre-heator)(210)에 장입하고, 9~10시간 정도 보관시켜 소성로(205)에서 배출되는 1000~1100℃ 정도의 배가스로써 예열시킨 다음, 상기 배가스와는 반대의 방향으로 회전식 소성로(205)에 장입한다.

상기 회전식 소성로(205)에서는 이와 같이 일정 온도로 예열 장입된 석회석을 가열시키게 되는 바, 종래에는 소성로(205)에서 C.O.G 가스를 연료로 사용하여 버너(220)에서 연소시켜 소성로(205)의 내부를 1250~1300℃ 온도로 2.5~3시간 동안 소성로(205)를 회전시키면서 소성시킨다. 그 후, 생석회를 소성로(205)로 부터 인출하여 냉각기(230)에 장입하고 2~3시간 동안 냉각시켜 최종 제품(생석회)을 생산 하는 것이다.

이와 같은 종래의 회전식 소성로(205)는 제품 1톤을 생산하는데 C.O.G 가스를 285~295N㎥/Ton 사용하고 있으며, 1,150~ 1,250 M㎈/Ton 열량을 소비한다. 한편, 수화율 95% 이상의 고품위 생석회를 생산하기 위해 사용되는 회전식 소성로(205)는 고 열량의 투입과 외부로 누출되는 열 손실 많아 직선형 소성로(205)에 비해 에너지를 많이 사용하고 있다. 그렇지만, 석회석이 소성로(205)의 회전에 의해 균일하게 열을 받게 되므로 석회석의 회전이 이루어지지 않는 직선형 소성로(205)에 비해 고 품위의 생석회를 제조하는데 매우 유리하다.

이와 같이, 고 품위 생석회를 제조하기 위해서는 소성로(205)내에 균일한 열량을 투입하고, 균일한 석회석 입도를 투입하여 미 소성 제품이 발생되지 않도록 하여야 한다.

한편, 종래의 회전형 소성로(205)는 그 출측에서 소성 완료된 생석회를 냉각시키는 냉각기(230)에서 냉각과정 중 발생되는 600~650℃ 고열의 공기를 총열량 대비 44~46% 정도로 생석회의 인출방향과는 반대의 방향으로 도 1b)에 도시된 바와 같이, 소성로(205)의 내부에 공급하고, 도 2에 도시된 바와 같은 C.O.G 가스 버너(220)를 사용하여 소성로(205)의 내부에 유입된 석회석을 가열하게 된다.

즉, 상기와 같은 종래의 C.O.G 가스 버너(220)는 일측에 1차공기 유입관(222)을 구비하여 대기를 4~5% 제공하고, 이에 인접하여 연료 공급관(224)을 구비하여 C.O.G 가스를 총열량 대비 48~49%로 투입하여 버너(220)의 선단에 화염을 형성하고 소성로(205)의 내부에서 연소시킴으로서 C.O.G 가스 연소에 의한 열원을 이용하여 석회 석을 생석회로 가열처리하는 것이다.

또한, 소성로(205)의 내부에서 C.O.G 가스가 연소하여 발생된 배가스는 소성로(205)의 일측에 마련된 예열기(Pre-Heater)(210)를 통과하여 소성로(205)에 유입되는 석회석을 예열한 후, 외부로 300~330℃의 온도를 유지하면 배출된다.

이와 같은 종래의 회전형 소성로(205)는 수화율 95% 이상의 고 품위 생석회를 제조하기 위해서는 고 열량을 함유한 연료를 사용하고 상대적으로 연소에 필요한 공기 투입량을 줄여야 한다. 그렇지만, 종래의 소성로(205)는 수화율이 높은 고품위 생석회를 생산하는 과정에서 상대적으로 공급되어지는 공기및 가스량이 증가되어 도 3a)의 표1의 (라)및 (마)에 기재된 바와 같이, 정상조업 (가) 보다 배가스내에 NOx가 1~2배 증가되고, SOx가 1.5배 이상 증가되는 현상을 알 수 있다.

그러므로, 이러한 종래의 문제점을 해소하기 위한 한가지 방식으로서 도 3b)의 표2와 같이 C.O.G 가스의 대체 연료로서 석유 정제과정중 발생되는 오일 코크(Oil Coke)를 사용하는 방안이 제안되었다. 그렇지만, 이는 C.O.G 가스 보다 발열량은 크게 증대한 것이고 "N" 성분은 적으나, "S" 함유량이 많은 것이었다. 즉, 도 3c)의 표3과 같이, 배가스중 NOx 의 함유량은 C.O.G 가스에 비해 낮게 배출되나 상대적으로 SOx 배출량이 증가하며, 만일 총 투입열량의 5% 이상으로 오일 코크를 사용시에는 SOx 의 배출농도가 너무 높아 크게 환경오염을 초래하는 것이고, 이러한 열원으로서 소성된 생석회는 "S" 함유량이 크게 증가되는 것이었다.

이와 같이 오일 코크의 사용비에 따른 생석회중 "S" 함유량이 도3d)의 표 4에 제시되어 있다. 상기 표 4에서 알수 있듯이 오일 코크의 사용량이 총 투입열량의 5% 이 상일 경우에는 생석회중 "S" 함유량이 30%이상 과다하여 생석회를 제강 정련용으로 사용할 수 없는 문제점이 발생한다.

뿐만 아니라, 오일 코크를 소성로(205)에 연료로서 투입하기 위해서는 입도 중 1㎜ 이하 입도분포가 10% 미만으로 유지되도록 파쇄설비를 별도로 설치하고, 사전에 이를 파쇄처리하여야 하므로 소성로(205)의 열원을 제공하는 버너(220)의 연료로서 사용하기에는 번거로운 많은 문제점이 있었다.

본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위한 것으로서, 그 목적은 코크스 제조과정중 부산물로 발생되는 미분탄을 C.O.G 가스와 함께 회전식 소성로에 연료로서 투입시켜 배가스중에 포함된 NOx 및 SOx 배출농도를 감소시키고 석회석의 소성 가열을 이룰 수 있는 회전식 소성로의 미분탄 취입방법을 제공함에 있다.

그리고, 본 발명은 다른 목적으로서, 코크스 제조과정중 부산물로 발생되는 미분탄을 C.O.G 가스와 함께 회전식소성로에 연료로서 투입시켜 배가스중에 포함된 NOx 및 SOx 배출농도를 감소시키고, 석회석의 소성 가열을 이루어 고품위 생석회를 생산할 수 있는 생석회 제조방법및 장치를 제공함에 있다.

또한, 본 발명은 또 다른 목적으로서, 열량이 높은 미분탄을 열원으로 사용함으로서 단위 시간당 생산량을 현저히 향상시킬 수 있는 생석회 제조방법및 장치를 제공함에 있다.

상기와 같은 목적을 달성하기 위하여 본 발명은, 회전식 소성로에 석회석을 투입하 여 소성처리하는 방법에 있어서, 상기 소성로에 장입된 석회석에 가해지는 열원의 연료로서 미분탄을 사용하는 것을 특징으로 하는 회전식 소성로의 미분탄 취입방법을 제공한다.

그리고, 본 발명은 회전식 소성로에서 생석회를 제조하는 방법에 있어서,

상기 소성로에 석회석을 투입하는 단계;

상기 소성로에 가해지는 열원의 연료로서 미분탄을 사용하는 단계;및

상기 소성로로 부터 생석회를 냉각및 인출하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 생석회 제조방법을 제공한다.

또한, 본 발명은 회전식 소성로에서 생석회를 제조하는 장치에 있어서, 상기 소성로에 장입된 석회석에 가해지는 열원의 연료로서 미분탄을 공급하기 위한 미분탄 공급관을 갖는 버너를 포함함을 특징으로 하는 생석회 제조장치를 제공한다.

이하, 본 발명을 도면에 따라서 보다 상세히 설명한다.

본 발명에 따른 회전식 소성로의 미분탄 취입방법은 소성로(205)에 장입된 석회석에 가해지는 열원의 연료로서 코크스 제조과정중 부산물로 발생되는 미분탄, 또는 별도의 미분탄 제조공정에서 제조된 소정의 입도를 갖는 미분탄을 열원으로서 사용한다.

도 4에는 본 발명이 적용되어지는 생석회 제조장치(1)가 전체적으로 도시되어 있다. 상기 생석회 제조장치(1)는 소성로(205)의 일측으로 예열기(210)가 구비되고, 상기 예열기(210)를 통과하여 소성로(205)의 내부로 석회석(CaCO₃)이 장 입된다. 그리고, 상기 소성로(205)는 예열기(210)의 반대측으로 버너(10)가 구비되며, 그 하부측으로 소성이 완료된 생석회(CaO)가 배출되는 출구(205a)가 형성된다.

이러한 생석회 제조장치(1)는 본 발명에 따라서, 소정의 입도를 갖는 미분탄을 열원으로서 사용한다. 상기 미분탄은 버너(10)의 미분탄 공급관(12)을 통하여 소성로(205)의 내부에서 연소되어진다.

도 5에는 본 발명에 따라서 미분탄을 소성로(205)에 투입하기 위한 버너(10)가 절개된 상태로 도시되어 있다. 상기 버너(10)는 가장 외측에 1차 공기 공급관(14)이 형성되어 대기가 제공되는 제 1유로(14a)를 갖추고, 그 내측으로는 C.O.G 공급관(16)이 위치되어 C.O.G 가스의 공급이 이루어지는 제 2유로(14b)를 갖추며, 그 내측으로는 미분탄 공급관(12)이 연결되어 미분탄이 공급되어지는 제 3유로(14c)를 갖는 다중관의 형태로 구성된다. 또한, 상기 미분탄 공급관(12)의 일측에는 압송공기관(20)이 위치되어 공기압에 의해서 상기 미분탄 공급관(12)으로 부터 제공된 제 3유로(14C)의 미분탄을 버너(10)의 선단측으로 이동시키고 연소시키도록 구성된다.

이와 같은 버너(10)를 통하여 투입되는 미분탄은 도 6a)의 표 5에 도시된 바와 같은 성분을 갖는 것이 일반적이다. 그리고, 상기 미분탄은 압송 및 절출과정중 문제점이 발생되므로 1㎜ 이하 입도가 98% 이상 분포되어 있어야 한다.

즉, 무연탄, 분 코크스등 다양한 연료도 파쇄를 통하여 1㎜ 이하 입도를 98% 이상 유지하면 사용가능하고, 특히 연료의 수분함유량을 0.5% 이하로 유지해야 하기때문에 만일 그 입도가 크고 수분이 다량 포함된 경우라면, 연료로서 사용되기 전 에 파쇄 → 건조과정을 거치는 것이 필요하다.

예를들면, 일 315~320T/D 생산하는 회전식 소성로(205)에서 수화율 96.5~94.5% 유지하면서 실기조업을 실시한 경우, 미분탄을 저장조(40)에 입조 시킨 후, 이를 압송하고 연소 버너(10)에 투입하면, 연료의 1㎜ 이하의 입도가 98% 이상 분포하고 수분이 0.5% 이하시에는 압송과 투입이 양호하나, 1㎜ 이하 입도가 98% 이하로 분포하고 수분이 1.1% 이상 유지시에는 압송 및 투입과정중 막힘 현상이 발생되는 것이 확인되었다.

또한, 미분탄 연료의 입도중 1㎜ 이하 입도가 90~97% 분포시 있으면 사용은 가능하나 압송압력이 4~7㎏/㎠ 필요하기 때문에 고압의 압력이 필요하고 일부이지만 압송과정중 막힘현상이 발생되었다.

따라서, 연료의 입도크기와 수분함유량은 원료의 저장과정과 버너(10)에 투입시 매우 중요한 항목이고, 기준치에 적합하지 않으면 압송 및 투입과정중에 배관 막힘현상이 발생되므로 1㎜ 이하 입도는 98% 이상 유지하고, 함유수분은 0.5% 이하로 관리되는 것이 좋다. 그리고, 보다 바람직하게는 상기 미분탄은 직경 0.5mm 이하의 입도가 98.5% 이상인 것이 좋다.

이는 보다 작은 입자를 다량 함유함으로써 관 막힘 현상이 더욱 최소화되고, 연소효율을 높일 수 있기 때문이다.

따라서, 본 발명에서 사용되는 미분탄은 아래와 같이 코크스 건류 냉각기(230)에서 발생한 것으로서 수분율 0.5% 이하를 함유하고, 1㎜ 이하의 입도분를 98% 이상 포함하고 있으면 가공없이 사용 가능하다. 또한 이와 같은 연료로서 사용되어지는 미분탄은 그 투입압력을 변화시키면 소성로 내부에서의 화염 연소거리를 조정할 수 있다.

이와 같이 코크스 제조과정중 부산물로 발생되는 미분탄을 회전식 소성로(205)에 연료로서 투입시켜 사용하게 되면, 배가스중에 포함된 NOx 및 SOx 배출농도를 감소시킬 수 있다.

이는 도 6b)의 표 6에 도시된 바와 같이, 미분탄 투입비율이 소성로(205)에 공급되는 버너(10)의 총열량의 50%에 도달하기 까지 공급하여도 종래의 C.O.G 가스만 사용하였던 것에 비해 NOx와 SOx 의 배출량이 크게 감소됨을 알 수 있다. 그렇지만, 상대적으로 회분(먼지)이 2배이상 발생될 수 있는 바, 이는 소성로(205)로 부터 배출되는 배가스를 집진장치(250)를 통하여 대기로 배출되도록 하면, 회분에 의한 환경오염은 적절하게 방지될 수 있는 것이다.

상기와 같이 석회 소성로(205)에 미분탄을 투입하여 연소시키고, 이를 열원으로 이용하면 석회석으로 부터 고품위의 생석회를 제조할 수 있고, 동시에 NOx와 SOx 와 같은 유독가스의 배출량을 크게 감소시킬 수 있으므로 대기의 환경오염을 크게 방지하는 개선된 효과를 얻는다.

이하에서는 상기와 같은 미분탄 취입방법을 이용하여 생석회를 제조하는 방법및 장치에 대하여 설명한다. 본 발명은 먼저 소성로(205)에 소성하고자 하는 석회석을 투입하게 되는 바, 이는 도 7에 도시된 바와 같은 예열기(210)를 통하여 소성로(205)의 내부에 석회석을 투입하게 된다. 상기 예열기(210)는 상단으로 부터 밸트 콘베어(212)를 통하여 석회석이 호퍼(214)의 내부로 유입되고, 상기 호퍼(214)는 순차적으로 석회석을 그 하부의 외통(216)에 정량 절출시킨다. 상기 외통(216)의 내부에는 석회석에 의한 소성을 방지하고, 예열기(210)의 과열을 방지하기 위한 중통(217)이 위치되며, 상기 중통(217)의 내부에는 냉각 공기가 유입되어 순환 배출되는 구조를 갖는다.

또한, 상기 외통(216)의 하부측에는 외통(216)의 원주방향으로 다수개의 푸셔(219)가 위치되어 소성로(205)에 석회석을 장입하게 되며, 상기 소성로(205)측에서 배출되는 배가스는 상기 외통(216)의 내측으로 흐르면서 외통(216)내의 석회석과 열교환하여 이를 예열시키고, 상기 외통(216) 상단의 배출관(216a)을 통하여 집진장치(250)로 배출되어지며, 최종적으로는 제진된 상태로 연돌(260)을 통하여 배출되어 진다. 이와 같이 본 발명은 예열기(210)를 통하여 석회석을 소성로(205)의 내부에 예열상태로 장입하게 되는 것이다.

그리고, 본 발명은 상기 소성로(205)에 가해지는 열원의 연료로서 미분탄을 투입하게 된다. 이는 도 8에 도시된 바와 같이, 상기 미분탄이 스크린 장치(30)를 통하여 1mm 이하의 입도로 공급되어진다.

상기 스크린 장치(30)는 상단측으로 미분탄이 유입되는 경사통(32)을 구비하고, 상기 경사통(32)의 일측으로는 송풍팬(34)이 위치되며, 상기 송풍팬(34)의 반대측으로는 백필터(36)가 위치되고, 상기 경사통(32)의 하단에는 복수의 파쇄롤(38)들이 구비되어 있다.

또한, 상기 백필터(36)의 출측에는 도관(36a)이 연결되어 미분탄 저장조(40)에 상기 백필터(36)에서 수거된 미분탄이 이송되어 일시 저장되도록 구성되며, 상기 미 분탄 저장조(40)의 출측 배관(40a)은 버너(10)의 미분탄 공급관(12)에 연결되어 정량적으로 콘트롤되면서 상기 버너(10)에 공급되어진다.

이와 같이 스크린 장치(30)는 상기 경사통(32)의 상단으로 부터 미분탄(C)이 하강되면, 상기 송풍팬(34)의 작동으로 미분탄(C)에 바람을 공급하고, 바람에 의해서 입자가 작은 미분탄들, 즉 입도 1mm 이하의 것들이 백필터(36)측으로 비산되어 포집되도록 한다. 그리고 입자가 큰 미분탄(C)은 하강되어 파쇄롤(38)들에 의해서 보다 작은 입자로 파쇄되어진다.

그리고, 파쇄된 미분탄(C)은 다시 순환관(39)을 통하여 경사통(32)의 상단으로 공급되고, 재차 송풍팬(34)을 통하여 비산되어 백필터(36)에 포집된다.

이러한 과정을 통하여 상기 버너(10)로 공급되는 미분탄은 1㎜ 이하 입도가 98% 이상 분포되는 것이다. 상기와 같이 미분탄 저장조(40)에 담겨진 미분탄(C)은 도 9에 도시된 바와 같은 절출피다(feeder)(44)를 통하여 소성로(205)의 버너(10)로 이송되어진다.

상기 미분탄은 미분탄 저장조(40)에 구비된 하부 호파(42)의 하단 절출 피다(44)를 통하여 2~5㎏/㎠ 압력으로 버너(10)에 공급된다. 그리고, 상기 하부 호파(42)에는 정량 검출기(42a)가 구비되어 호파(42)로 부터 버너(10)에 제공되는 미분탄의 공급량을 파악할 수 있고, 상기 버너(10)의 미분탄 공급량을 제어하는 제어부(50)는 절출피더(44)를 동작시켜 사전에 정해진 프로그램에 따라서 정량적으로 미분탄을 버너(10)에 공급하게 된다.

한편, 상기와 같이 버너(10)의 미분탄 공급관(12)측으로 이동된 미분탄은 상기 소 둔로(205)로 부터 배출되는 생석회를 냉각시켜서 승온되고, 승압된 취입공기에 의해서 버너(10)의 선단측으로 압송되어진다.

상기 취입공기는 도 4및 도 10에 도시된 바와 같이 냉각기(60)의 내부에 원추형의 확대된 단부를 갖는 인출 갓부(62)로 부터 고온의 상태로 인출되고, 상기 갓부(62)는 도관(64)을 통하여 집진기(70)에 연결됨으로서 냉각기(60)로 부터 인출된 고온의 취입공기가 제진상태로 되며, 이는 송풍기(66)를 통과하여 버너(10)내부의 압송공기관(20)에 연결되어진다.

따라서, 상기 압송공기관(20)으로 부터 분사되어 버너(10)내측의 미분탄을 압송하는 취입공기는 고온의 승온및 승압된 상태이다. 또한, 상기 미분탄을 압송하는 취입공기는 집진기(70)를 통과하여 제진된 것임을 알 수 있다. 즉, 냉각기(60)로 부터 인출된 취입공기는 집진기(30)에서 먼지를 포집 후, 송풍기(66)를 통하여 200~250℃ 열을 유지한 채로 미분탄과 함께 투입될 수 있다.

이를 보다 상세히 설명하면 아래와 같다. 본 발명의 소성로(205)에서 제조된 생석회는 도 4에 도시된 바와 같이, 출측의 냉각기(60)에 저장된 후 송풍팬(74)로 부터 도관(74a)을 통하여 냉각기(60) 하단의 갓형 파손 방지구(63)로 공급되는 냉풍을 이용하여 80℃ 이하로 냉각 시킨 후, 그 하부측의 절출및 수송설비를 이용하여 제품호파(미도시)에 저장된다.

종래에는 냉각기(60)를 통과한 공기를 소성로(205)에 직접 투입시켜 2차 연소공기로 사용함으로써 소성로(205)의 내부에 과잉공기를 투입하는 요인이 되었으나, 본 발명에서는 냉각기(60)에 발생된 200~250℃의 냉각공기를 포집 갓부(62)를 이용하 여 집진기(70)를 거치면서 먼지를 제거 후, 미분탄 취입공기의 역활과 동시에 2차 연소공기로서 사용할 수 있는 것이다.

본 발명에서 버너(10)에 공급되는 취입공기는 먼지의 함유량이 50㎎ 이하를 유지해야 집진기(70)와 버너(10)를 연결시키는 송풍관(78)의 먼지 누적을 방지할 수 있다. 상기 취입공기로 부터 냉각기(60)에서 발생된 분진들을 제진하는 집진기(70)는 도 10a)에 도시된 바와 같이, 내부에 큰 기공의 대립 필터(72a)와 미세한 기공의 소립 필터(72b)들을 다수개 내장하는 구조일 수 있다. 이와 같은 구조를 통하여 취입 공기로 부터 분진을 제진 처리하는 것이다.

그리고, 송풍관(78)에 장착된 송풍기(66)를 통하여 2~5㎏/㎠ 범위의 압력으로 버너(10)에 공급함으로써 취입공기에 의해서 이송되는 미분탄의 화염 연소길이의 조정이 가능하다.

또한, 도 6b)의 표6에 기재된 바와 같이, 미분탄을 버너(10)의 총열량 대비 30%의 열량으로 사용시, 종래의 2차 연소공기에 비해 취입공기량의 20~24%가 감소되므로 과잉공기비를 억제하므로써 종래의 C.O.G 가스만을 전량 사용한 것에 비해 NOx 45~49%, SOx 23~26% 를 감소할 수 있게 된다.

이와 같이 본 발명은 도6b)의 표6으로 부터 알 수 있는 바와 같이, 미분탄을 총 열원의 30% 이하 사용시에는, 대기로 배출되는 배가스의 NOx 성분을 최대 50% 이상 감소시키고, SOx 발생도 종래에 비해 최대 30% 이상 줄일 수 있는 이점이 있다. 한편, 본 발명에서는 미분탄의 사용으로 소성로(205)에 투입되는 연소공기를 종래에 비하여 23~25% 감소시키고, 연료 중 "N" 함량이 적어 상기와 같은 효과를 얻을 수 있으나, 미분탄을 사용하여 회분(먼지)이 다량 발생하므로, 이러한 회분은 대기로 방출되기 전에 집진장치(250)를 통하여 회수되어야 함은 물론이다.

한편, 상기에서는 냉각기(60)로 부터 회수된 200~250℃의 고온 취입공기에 대하여 설명하였으나, 이와는 다르게 상기 취입 공기는 냉각기(60)로 부터 갓부(62)를 통하여 인출되지 않고, 직접 대기로 부터 제공되는 상온의 승압된 공기일 수 있다. 이는 집진기(70)로 부터 연결되는 배관(78)의 밸브(78a)를 차단하고, 도관(67)과 밸브(67a)들을 통하여 대기로 부터 취입공기를 인출하면 상온의 공기로서 미분탄을 압송시킬 수 있음은 물론이다.

이와 같이 버너(10)로 유입된 취입공기는 그 공급압력에 의해서 미분탄을 버너(10)의 선단으로 압송하게 된다. 상기 버너(10)는 압송공기관(20)의 선단에 그 유로 단면적이 축소되는 목부(Venturi)(82)를 형성하여 미분탄을 버너(10)의 전방측으로 흡입하여 상기 취입공기에 의해서 원활하게 이동되도록 한다. 동시에 버너(10)의 선단에는 다수의 나선형 유로를 형성한 선회구(84)를 장착하여 버너(10)의 출측으로 부터 나선형의 화염을 형성하고, 보다 광범위하게 분산되어 소성로(205) 내부의 석회석을 가열시킨다.

상기 선회구(84)는 직경이 축소된 원기둥형 몸체(86)의 일측에 미분탄 공급관(12)측으로 향하여 원추형 돌기부(86a)를 형성하고, 상기 몸체(86)의 외주면에는 다수개의 선회날개(88)들을 형성한다. 그리고, 상기 선회 날개(88)들은 각각 그 외경이 상기 버너(10)의 미분탄 배출구(89)에 일치하는 크기를 갖추며, 그에 따라서, 상기 취입공기와 미분탄들의 혼합체는 상기 선회날개(88)들과 상기 몸체(86)의 외주면및 상기 미분탄 배출구(89)의 내면이 형성하는 다수개의 나선형의 유로(90)들을 통해서만 소성로(205)의 내부로 배출될 수 있음으로서 결과적으로는 나선형의 화염을 형성하는 것이다.

이와 같이 상기 버너(10)는 미분탄 공급관(12)을 통하여 미분탄을 소성로(205)의 내부로 공급하여 연소시키는 경우, 나선형의 화염을 형성한다. 뿐만 아니라, 종래의 버너(10)는 단순하게 C.O.G 가스와 1차 공기를 혼합하여 소성로(205)에서 연소시키고 냉각기(60)에서 발생되는 냉각열을 소성로(205)에 직접 투입시켜 2차 연소공기를 사용하였으나 본 발명에 구비된 소성로(205)의 버너(10)는 C.O.G 공급관(16)과 1차 공기 공급관(14)만을 이용하여 C.O.G 가스를 연소시키거나, 또는 C.O.G 공급관(16), 1차 공기 공급관(14)및 미분탄 공급관(12)과 압송공기관(20)을 이용하여 C.O.G 가스와 미분탄을 동시에 연소시킬 수 있다. 뿐만 아니라, 미분탄 공급관(12)과 압송공기관(20)만을 이용하여 미분탄만을 소성로(205)의 내부에서 연소시킬 수 있는 것이다.

상기 연료로 사용되는 미분탄은 상기 소성로(205)의 온도가 1100℃ 미만에서는 C.O.G 가스를 사용하고, 1100℃ 이상에서는 상기 연료의 총열량 대비 0~100% 의 비율로 미분탄을 사용하게 된다. 즉, 본 발명은 소성로(205)에서 미분탄을 연소시키기 위해서는 소성로(205)를 1100℃ 이상의 온도로 유지해야 하므로, 소성조업의 초기에는 C.O.G 가스 만을 사용하여 소성로(205)의 내부를 24시간에 걸쳐 승온 후, 1100℃ 이상시에는 버너(10)로 공급되는 총열량 대비 미분탄의 열량 비율을 0~100% 까지 전량 사용할 수 있다.

실제로 일 315~320T/D 생산하는 회전식 소성로(205)에서 수화율 96.5~94.5%을 유지하면서 실기조업을 실시한 결과, 소성로(205)의 온도가 1100℃ 미만 유지시에는 미분탄을 투입하면 미 연소현상이 발생되므로 1100℃ 이상 유지되어야 투입이 가능하였다. 또한, 1100℃ 이상 유지시에는 미분탄을 100% 투입할 수 있었다.

그리고, 상기 소성로(205)에 투입되는 미분탄은 그 사용비율에 따라 취입 압력을 조정하여 연소되는 거리를 조정할 수 있다. 즉, 상기 연료로 사용되는 미분탄은 그 취입압력이 4Kg/cm² 이상에서 사용열량이 상기 연료의 총열량 대비 15~100% 비율로 유지될 수 있다. 이는 C.O.G 가스의 연소범위는 종래에는 7~10m 범위내에서 유지되고 있으나, 본 발명에서는 미분탄의 투입되는 압력의 따라 화염의 길이가 7~15m 연소범위를 유지할 수 있다.

이와 같은 연소범위 조정은 도 11에 도시된 바와 같이, 연소의 효율성을 높일 수 있어 종래의 방법보다 소성로(205)의 내부 온도 분포중, 1000℃ 이상 온도 구간범위를 10~13% 증가시키는 효과가 발생된다.

이는 종래의 C.O.G 가스만을 이용하여 연소시킨 경우, 소성로(205)의 내부 1000℃ 이상 온도 구간범위가 대략 50%를 점유하고 있었으나, 본 발명에서는 총열량 대비 열량 70%의 C.O.G 가스와 열량 30%의 미분탄을 동시 연소시키는 경우, 미분탄의 확산 연소로 인하여 1000℃ 이상 온도 구간범위가 대략 75%를 점유하고 있음으로서 종래의 방식에 비하여 생석회 생산량을 10~13% 증대시킬 수 있는 것이다. 뿐만 아니라, 배가스의 온도가 50℃이상 상승되어 예열기(210)에 저장되어 있는 석회석의 예열효과를 더욱 증대시킬 수 있는 것이다.

실제로 일 315~320T/D 생산하는 회전식 소성로(205)에서 수화율 96.5~94.5% 유지하면서 미분탄 30%를 사용하면서 실기조업을 실시한 경우, 미분탄의 30% 사용시 소성로(205) 내부에 1000℃ 온도구간이 10~13% 증가되어 석회석이 저장되어 있는 예열기(210)로 공급되는 가스 온도가 종래의 방법보다 40~50℃ 상승되기 때문에 생산량이 10~13% 증가되는 요인이 되었다.

즉, 석회석이 예열기(210)에 9~10시간 저장되고 예열된 다음 소성로(205)에 장입되기 때문에, 종래의 방법보다 석회석의 온도가 40~50℃ 상승될 수 있는 것이다.

뿐만 아니라, 미분탄은 화염의 연소의 거리가 C.O.G 가스에 비하여 7~8m 가 길고, 또한 소성로(205)의 내부에서 확산연소로 인한 반응으로 연소효율이 향상되어 예열기(210)로 저장되어 있는 석회석의 예열효과를 종래의 방법보다 현저히 증대시키는 중요 요인이 되어 생석회 생산량이 10~13% 증가되는 것임을 알 수 있다.

상기와 같이 미분탄을 공급하여 석회석의 소성이 완료되면, 소성로(205)로 부터 생석회를 냉각및 인출하게 된다. 상기와 같이 인출되는 생석회는 세멘트로서 사용되는 클링커(clinker)를 포함하는 것이다.

상기 소성로(205)의 출측에 마련되는 냉각기(60)는 도 10에 도시된 바와 같이, 원추형의 확대 단부로 이루어지는 갓부(62)가 구비되고, 그 하부측으로는 냉풍을 유입시키는 냉풍 배관(74a)과 이에 냉기를 공급하는 송풍팬(74)을 구비한다. 그리고, 상기 냉풍배관(74a) 단부의 상부에는 냉각기(60)의 내부로 낙하하는 생석회들로 부터 냉풍 배관(74a)의 입구를 보호하고, 동시에 냉풍을 보다 넓은 범위로 확산시키 기 위한 원추형 덮개의 보호구(63)가 다수개의 지지대(63a)를 통하여 냉각기(60)의 내면에 고정되어 있다.

이와 같은 냉각기(60)는 소성로(205)의 출측으로 800~850℃의 온도를 유지하는 생석회가 낙하되면, 상기 생석회들은 인출 갓부(62)의 둘레로 낙하되고, 냉풍 배관(74a)으로 부터 공급되는 냉기에 의해서 열교환되어 80℃이하로 냉각되어 진다. 그리고, 그 하부측의 절출피다(92)와 밸트 콘베이어(94)를 통하여 별도의 장소로 이동되어지는 것이다.

상기와 같이 본 발명은 C.O.G 가스와 함께 미분탄을 겸용으로 버너(10)의 연료로 사용하는 것이다. 이와 같이 하여 소성로(205)의 내부에 과잉공기의 투입을 방지하고, 과도한 냉각공기의 유입을 방지하여 연료중의 "N" 입량을 감소시켜 고 품위 생석회 제조과정 중 필연적으로 발생되는 NOx 발생량을 줄일 수 있는 이점이 있다.

또한, 본 발명은 석회석을 소성시켜 생석회를 제조하는 모든 공정에 적용할 수 있으며, 특히 세멘트를 생산하는 클링커(Clinker) 제조공정에 적합하며, 저 "S" 함량이 요구되는 용강 정제용의 생석회 품질을 충족시킬 수 있다.

이하, 본 발명을 실시예을 통하여 구체적으로 설명한다.

[실시예 1]

본 발명의 작용효과를 검증하기 위하여 다수의 실험을 실시하였다.

본 발명을 이용하여 일 315~320Ton 의 생석회를 생산하는 회전식 소성로(205)에서 생석회를 생산하는 실기조업을 실시하였다.

본 실시예에서는 도 3a)의 표1의 (라)(마)와 같은 고 품위 생석회를 생산하기 위해 소성에 필요한 총 투입 열량중 C.O.G 가스를 50%로 하고, 미분탄을 50% 대체하여 실기조업을 실시하고, 그 결과를 도 6b)의 표 6에 기재하였다.

본 실시예에 의해서 얻어진 결과는 미분탄 사용열량을 30% 이하로 사용 시, NOx, SOx 배출량이 매우 양호한 실적을 얻을 수 있었고, 잔류 회분에 영향으로 먼지의 배출농도 0.4~0.6 배 증가되었다. 그리고 미분탄 사용열량을 35% 이상으로 사용시에는 NOx, SOx 배출량이 매우 양호한 실적을 얻을 수 있었지만, 잔류회분의 대기 방출이 0.7~1.3배 증가되어 과도한 배출이 이루어짐으로서 배가스를 제진하기 위한 집진장치(250)의 용량증대가 필요한 것으로 판정되었다.

[실시예 2]

회전식 소성로(205)에서 사용되는 연료를 도 12a)의 표8에 기재된 바와 같이, 종래에 방법으로 C.O.G 가스 100% 전량 사용하고, 또한 본 발명과 같이 버너(10)의 총사용 열량대비 C.O.G 가스 70%, 미분탄 30% 를 사용하여 비교시험을 실시하였다.

본 실험을 통하여 수화율 96.6~97.5%의 고 품위 생석회를 생산한 결과, 종래의 방식에 따르면, 수화율 92.0%의 일반 생석회를 생산하는 것에 비하여 NOx 는 2.0~2.3 발생되어 대략 200%의 증가가 초래되었고, SOx는 1.3~1.4가 발생되어 대략 35%의 증가가 초래되어 환경오염이 크게 초래되었다.

그렇지만, 본 발명과 같이 미분탄 30% 사용시, 잔류 회분의 영향으로 먼지는 1.5~1.6배 증가되었으나, 종래 조업방법에 비해 NOx 는 0.52~0.54 발생되어 대략 50%의 감소를 이루었고, SOx는 0.75~0.77 발생되어 대략 24% 감소되었다.

이러한 실험 결과로 보면, 본 발명은 종래의 C.O.G 가스만 취입하는 방식에 비하여 상대적으로 NOx 및 SOx의 발생량을 크게 감소시킬 수 있는 것임을 알 수 있다.

단지 미분탄 연소에 의한 회분의 증대가 초래되었으나 이는 배가스 집진설비를 활용하여 제진처리하는 것이 필요한 것이다.

[실시예 3]

일 315~320T/D 생산하는 회전식 소성로(205)에서 수화율 96.5~94.5%을 유지하면서 실기조업을 실시하고, 그 결과를 도 12b)의 표 9에 기재하였다.

종래의 방법과 같이 C.O.G 가스만 사용한 경우, 소성로(205) 내부의 최고온도는 1250~1300℃를 유지하였고, 최저온도는 710~750℃를 형성하였으며, 소성에 직접 영향을 주는 1000℃ 이상 구간이 48~52% 유지되었고, 315~320TD 생산량을 기록하였다.

본 발명과 같이 미분탄 30% 첨가하여 조업시에는 소성로(205)의 최고온도는 1360~1400℃를 유지하였고, 최저온도는 800~850℃를 형성하였으며, 소성에 직접 영향을 주는 1000℃ 이상 온도분포 구간은 74~77% 차지하였고, 346~350TD 생산량을 기록하였다. 상기와 같은 실험 결과, 본 발명은 종래에 비하여 미분탄 확산 연소에 의한 열 효율이 증가되어 생산량이 종래에 비해 25~30T/D 증가되는 효과를 얻을 수 있었다.

상술한 바와 같이 본 발명에 의하면, 회전식 소성로(205)에서 고 품위 생석회를 제조하는 조업에 있어서 미분탄을 사용하여 연소에 필요한 공기의 투입량을 감소시키면 대기로 배출되는 NOx 배출량과 SOx 배출량을 크게 감소시키는 효과가 있다.

그렇지만, 미분탄 연소에 의한 배가스중 회분의 증대가 초래되었으나, 이는 배가스 집진설비를 활용하여 제진 처리하면 되기 때문에 쉽게 해소될 수 있는 것이다.

뿐만 아니라, 본 발명에 의하면 소성에 직접적인 영향을 주는 소성로(205) 내부의 1000℃ 이상 온도분포 구간이 증대됨으로써 종래에 비하여 미분탄 확산 연소에 의한 열 효율이 증가되어 생산량이 종래에 비해 증가되는 효과를 얻을 수 있는 것이다.

Claims

회전식 소성로(205)에 석회석을 투입하여 소성처리하는 방법에 있어서,

상기 소성로(205)에 장입된 석회석의 가열을 위한 주열원의 연료로 C.O.G 가스가 사용되고 상기 C.O.G 가스와 함께 보조 열원의 연료로서 미분탄(C)이 사용되는 것을 특징으로 하는 미분탄 취입방법.
제1항에 있어서, 상기 미분탄(C)은 직경 1mm 이하의 입도가 98% 또는 0.5mm 이하의 입도가 98.5% 이상임을 특징으로 하는 미분탄 취입방법.
삭제
제1항에 있어서, C.O.G 가스는 상기 소성로(205)의 온도가 1100℃ 미만에서 사용되고, 미분탄(C)은 상기 소성로(205)의 온도가 1100℃ 이상에서 연료의 총열량 대비 1~100% 의 비율로 사용되는 것임을 특징으로 하는 미분탄 취입방법.
제1항에 있어서, 상기 연료로 사용되는 미분탄(C)은 취입압력이 4Kg/cm² 이상에서 그 사용열량이 상기 연료의 총열량 대비 15~100% 비율인 것을 특징으로 하는 미분탄 취입방법.
회전식 소성로(205)에서 생석회를 제조하는 방법에 있어서,

상기 소성로(205)에 석회석을 투입하는 단계;

상기 소성로(205)에 가해지는 주열원의 연료로서 C.O.G 가스를 사용하는 단계;

상기 소성로(205)에 가해지는 보조열원의 연료로서 미분탄(C)을 사용하는 단계;및

상기 소성로(205)로 부터 생석회를 냉각및 인출하는 단계;를 포함함을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
제6항에 있어서, 상기 생석회는 세멘트로서 사용되는 클링커(clinker)를 포함함을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
제6항에 있어서, 상기 소성로(205)에 공급되는 석회석은 예열기(210)를 통과하여 공급됨을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
제6항에 있어서, 상기 미분탄(C)은 스크린 장치(30)를 통하여 1mm 이하의 입도로 공급되어짐을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
제6항에 있어서, 상기 미분탄(C)을 압송하는 공기는 소둔로로 부터 배출되는 생석회를 냉각시켜서 승온되고, 승압된 것임을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
제6항에 있어서, 상기 미분탄(C)은 집진기(70)를 통과하여 제진된 공기에 의해 압송되는 것임을 특징으로 하는 생석회 제조방법.
회전식 소성로(205)에서 생석회를 제조하는 장치에 있어서,

상기 소성로(205)에 장입된 석회석에 가해지는 주열원의 연료로 C.O.G 가스를 공급하기 위한 C.O.G 공급관(16)과 보조 열원의 연료로서 미분탄(C)을 공급하기 위한 미분탄 공급관(12)을 갖는 버너(10)를 포함함을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제12항에 있어서, 상기 버너(10)는

대기의 공급을 위해 1차 공기 공급관(14)이 연결되며, 가장 외측에 형성되는 제 1유로(14a)와;

어느 일 위치에 C.O.G 공급관(16)이 연결되며, 상기 제1 유로(14a)의 내측으로 배치되어 C.O.G 가스의 공급이 이루어지는 제 2유로(14b)와;

어느 일 위치에 미분탄 공급관(12)이 연결되며, 상기 제 2유로(14b)의 내측으로 배치되어 미분탄(C)의 공급이 이루어지는 제 3유로(14c)를 포함하여 다중관의 형태로 구성되며,

상기 미분탄 공급관(12)의 일측에는 압송공기관(20)이 위치되어 공기압에 의해서 상기 미분탄 공급관(12)으로부터 제공된 미분탄(C)을 버너(10)의 선단측으로 이동시켜 연소시키도록 구성되는 것을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제13항에 있어서, 상기 버너(10)의 선단에는 나선형의 화염을 형성하기 위한 복수의 나선형 유로를 형성한 선회구(84)를 장착되며,

상기 선회구(84)는

직경이 축소된 원기둥형 몸체(86)와;

상기 몸체(86)의 일측에 미분탄 공급관(12)측으로 향하여 형성되는 원추형 돌기부(86a)와;

상기 몸체(86)의 외주면에 형성되며, 그 외경이 상기 버너(10)의 미분탄 배출구(89)에 일치하는 다수개의 선회날개(88);를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제12항에 있어서, 상기 버너(10)에 공급되어지는 미분탄(C)을 선별하는 스크린 장치(30)를 추가 포함하고, 상기 스크린 장치(30)는 미분탄(C)이 상단으로 부터 유입되는 경사통(32)을 구비하고, 상기 경사통(32)의 일측으로는 송풍팬(34)이 위치되며, 상기 송풍팬(34)의 반대측으로는 백필터(36)가 위치되고, 상기 경사통(32)의 하단에는 복수의 파쇄롤(38)들이 구비되는 한편, 상기 백필터(36)의 출측에는 도관(36a)이 연결되어 미분탄 저장조(40)에 상기 백필터(36)에서 수거된 미분탄(C)이 이송되어 일시 저장되도록 구성되며, 상기 미분탄 저장조(40)의 출측 배관(40a)은 버너(10)의 미분탄 공급관(12)에 연결되어 상기 미분탄(C)이 정량적으로 콘트롤되면서 상기 버너(10)에 공급되어지고, 상기 경사통(32)의 하단에는 미분탄(C)들을 작은 입자로 파쇄시키는 파쇄롤(38)들이 위치되고, 상기 파쇄롤(38)들의 출측에는 순환관(39)이 위치되어 파쇄된 미분탄(C)들을 경사통(32)의 상단으로 재공급하도록 구성되어 상기 버너(10)로 공급되는 미분탄(C)은 1㎜ 이하 입도가 98% 이상 분포되는 것임을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제15항에 있어서, 상기 미분탄 저장조(40)는 호파(42)에 정량 검출기(42a)가 구비 되어 호파(42)로 부터 버너(10)로 제공되는 미분탄(C)의 공급량을 파악할 수 있고, 상기 호파(42) 하부에 구비된 절출 피다(44)를 통하여 미분탄(C)을 2~5㎏/㎠ 압력으로 제어부(50)의 사전에 정해진 프로그램에 따라서 정량적으로 공급하는 것임을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제12항에 있어서, 상기 버너(10)에서 미분탄(C)을 압송하는 취입공기는 소성로(205)의 출측 냉각기(60)를 통하여 유입되고, 생석회를 냉각시켜서 승온되며, 송풍기(66)를 통하여 승압된 상태로 상기 미분탄 공급관(12)에 인접한 압송공기관(20)을 통하여 분사되는 것임을 특징으로 하는 생석회 제조장치.
제17항에 있어서, 상기 냉각기(60)는 그 내부에 취입공기를 인출하기 위한 원추형의 확대 단부로 이루어지는 갓부(62)가 구비되고, 상기 갓부(62)는 도관(64)을 통하여 집진기(70)에 연결됨으로서 고온의 취입공기가 제진된 것임을 특징으로 하는 생석회 제조장치.