KR100844634B1 - 폐열을 이용한 전력 생산 방법 및 장치 - Google Patents

폐열을 이용한 전력 생산 방법 및 장치 Download PDF

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Abstract

본 발명에 따르면, 해상 선박 상에서 전력을 생산하는 장치 및 방법이 제공된다. 상기 방법은, (a) 적어도 하나의 증발기와, 발전기와 결합된 터빈을 포함하는 적어도 하나의 터보 발전기와, 적어도 하나의 콘덴서와, 적어도 하나의 냉각제 공급 펌프를 포함하는 랭킨 사이클 장치를 제공하는 단계와, (b) 해양 선박의 동력 플랜트의 배기 가스 덕트 내에 일 이상의 증발기를 배치하는 단계와, (c) 상기 동력 플랜트를 운전하는 단계와, (d) 랭킨 사이클 장치를 통해 냉각제를 선택적으로 펌핑하는 단계를 포함하고, 증발기를 벗어나는 냉각제는 터빈에 동력을 공급하고, 상기 터빈은 다시 발전기에 동력을 공급하여 전력을 생산한다.
Figure R1020077013530
증발기, 터보 발전기, 콘덴서, 냉각제 공급 펌프, 동력 플랜트, 배기 가스 덕트

Description

폐열을 이용한 전력 생산 방법 및 장치 {Method And Apparatus for Power Generation Using Waste Heat}
본 발명은 통상적으로 동력 플랜트로부터의 폐열을 사용하여 전력을 생산하는 장치 및 방법에 관한 것으로서, 특히 유기 랭킨 사이클(organic Rankine cycle)을 사용하는 장치 및 방법에 관한 것이다.
해상 및 육상 기저 동력 플랜트는 350 내지 1850 ℉ (177 내지 1010℃) 온도 범위의 배기 가스 산물을 생산할 수 있다. 대부분의 적용예에서, 상기 배기 가스 산물은 주위로 방출되고 열 에너지는 손실된다. 그러나, 몇몇 적용예에서는 상기 열 에너지가 추가로 이용된다. 예컨대, 산업용 가스 터빈 엔진(Industrial Gas Turbine engine : IGT)의 배기 가스로부터의 열 에너지는 랭킨 사이클 시스템을 구동하는 에너지원으로서 사용될 수 있다.
랭킨 사이클 시스템은 발전기에 결합된 터빈과, 콘덴서와, 펌프와, 증기 발생기를 포함할 수 있다. 증기 발생기는 열 소스(예컨대, 지열 에너지 소스)가 된다. 열 소스로부터의 에너지는 증기 발생기를 통과하는 유체로 전달된다. 그 후에 에너지를 받은 유체는 터빈에 동력을 공급한다. 유체는 터빈을 벗어난 후, 콘덴서를 통과한 다음, 증기 발생기로 다시 펌핑된다. 육상 기저 적용예에 있어서, 콘덴서는 통상적으로 물로부터 주위 공기로 열 에너지를 전달하는 복수개의 공기 유동식 열 교환기를 포함한다.
1970년대 및 1980년대에, 미 해군은 랭킨 사이클 에너지 회수(Rankine Cycle Energy Recovery : RACER)로 불리는, 랭킨 사이클 시스템의 해상 적용예를 연구하였다. 고압 스팀을 작동 매체로 사용하는 상기 RACER 시스템이 추진 마력을 증강하기 위해 구동 시스템에 결합된다. RACER는 구동 시스템에 결합되기 때문에, 즉 구동 시스템이 맞물리지 않으면 어느 것도 RACER 시스템이 아니기 때문에, RACER는 임의의 부속품에 동력을 공급하는 데 사용될 수 없다. 해상 적용예에서 고압 스팀의 사용과 관련된 문제점들 때문에 RACER 시스템은 완전하게 구현된 바 없으며 프로그램은 취소되었다.
우리가 필요한 것은 해상 환경에서 사용될 수 있고 종래 시스템과 관련된 문제점들을 극복할 수 있는 동력 플랜트로부터의 폐열을 사용하는 전력 생산 방법 및 장치이다.
본 발명에 따르면, 해상 선박 상에서 전력을 생산하는 장치 및 방법이 제공된다. 상기 방법은, (a) 적어도 하나의 증발기와, 발전기와 결합된 터빈을 포함하는 적어도 하나의 터보 발전기와, 적어도 하나의 콘덴서와, 적어도 하나의 냉각제 공급 펌프를 포함하는 랭킨 사이클을 제공하는 단계와, (b) 해양 선박의 동력 플랜트의 배기 가스 덕트 내에 일 이상의 증발기를 배치하는 단계와, (c) 상기 동력 플랜트를 운전하는 단계와, (d) 랭킨 사이클 장치를 통해 냉각제를 선택적으로 펌핑하는 단계를 포함하고, 증발기를 벗어나는 냉각제는 터빈에 동력을 공급하고, 상기 터빈은 다시 발전기에 동력을 공급하여 전력을 생산한다.
본 발명의 방법 및 장치는 현저한 장점을 제공한다. 예컨대, 자신의 동력 플랜트 내에서 액체 화석 연료를 태우는 해상 선박의 가항 범위(range)는 통상적으로 그 해상 선박이 지닐 수 있는 예비 연료에 따라 지배된다. 대부분의 근대 해상 선박에서는, 예비 연료의 일부는 전기 에너지를 생성하는 동력 플랜트를 가동하는 데 사용된다. 따라서, 추진의 필요성과 전기 에너지의 필요성이 모두 예비 연료를 요구한다. 본 발명의 방법 및 장치는, 화석 연료 대신 선박의 동력 플랜트에 의해 생성되는 폐열을 사용하여 전기를 생성함으로써, 예비 연료 요구를 감소시킨다. 따라서, 선박은 보다 적은 연료를 지니면서 동일한 가항 범위를 가지거나, 동일한 양의 연료를 지니면서 보다 큰 가항 범위를 가진다. 게다가, 적은 연료는 가벼운 무게와 동등화되고, 가벼운 무게는 선박의 속도를 증가시킨다.
본 발명의 방법 및 장치에 의해 폐열로 생성될 수 있는 전기 에너지를 생산하기 위해 요구되는 화석 연료량을 고려한다면, 몇 가지 다른 장점이 본 발명에 의해 제공된다는 것이 명백하다. 예컨대, 선박의 기존의 메인 또는 보조 동력 플랜트를 사용하여 "N" 단위의 전력을 생산하기 위해 요구되는 연료의 무게는 폐열을 통해 동일한 "N" 단위의 전력을 생산할 수 있는 본 ORC 장치의 무게를 훨씬 초과한다. 또한, 액체 연료의 소비는 선박의 부력 특성을 변화시킨다. 본 ORC 장치의 무게는 일정하게 유지되고, 그에 따라 선박의 부력 제어를 용이하게 한다.
콘덴서 내에 배치된 열 회수 장치를 사용하는 이들 실시예에 있어서, 본원 발명자는 ORC 장치의 추가적 장점에 비교적 소형 유닛 내에 배치되는 증가된 효율을 제공한다.
본 발명의 또 다른 장점은 해양 선박 동력 플랜트의 배기 가스로부터 제거된 열 에너지로부터 기인한다. 배기 가스의 질량 유동은 배기 가스의 체적 유동과 밀도의 함수이다. 본 발명의 방법 및 장치는 배기 가스가 현저히 냉각되도록 하고 그에 따라 배기 가스의 밀도가 증가되도록 한다. 결과적으로, 질량 유동은 실질적으로 감소되고 해상 동력 플랜트 배기 가스 덕트의 요구되는 크기는 실질적으로 감소된다.
본 발명의 이러한 그리고 다른 목적들, 특징들, 및 장점들은 첨부된 도면에 도시된 바와 같이 그 최적 모드의 실시예의 상세한 설명에 비추어 명백해질 것이다.
도1은 단일의 터보 발전기를 가지는, 본 발명의 ORC 장치의 일 실시예의 개략적 사시도이다.
도2는 한 쌍의 터보 발전기를 가지는, 본 발명의 ORC 장치의 일 실시예의 개략적 사시도이다.
도3은 3개의 터보 발전기와 단일의 콘덴서를 가지는, 본 발명의 ORC 장치의 일 실시예의 개략적 사시도이다.
도4는 3개의 터보 발전기와 한 쌍의 콘덴서를 가지는, 본 발명의 ORC 장치의 일 실시예의 개략적 사시도이다.
도5는 콘덴서의 단면도이다.
도6은 증발기의 개략적 사시도이다.
도7은 단일의 터보 발전기를 포함하는 ORC 장치의 개략도이다.
도8은 한 쌍의 터보 발전기를 포함하는 ORC 장치의 개략도이다.
도9는 3개의 터보 발전기를 포함하는 ORC 장치의 개략도이다.
도10은 3개의 터보 발전기와 한 쌍의 콘덴서를 포함하는 ORC 장치의 개략도이다.
도11은 랭킨 사이클을 나타내는 개략적 압력 및 엔탈피 곡선이다.
도1 내지 도6을 참조하면, 폐열을 이용하는 본 발명은 폐열을 이용하는 유기 랭킨 사이클(Organic Rankine Cycle : ORC) 장치(20)를 포함한다. ORC 장치(20)는 1) 적어도 하나의 발전기와 결합된 터빈 (이하 함께 "터보 발전기(22)"로 지칭함), 2) 적어도 하나의 콘덴서(24), 3) 적어도 하나의 냉각제 공급 펌프(26), 4) 적어도 하나의 증발기(28), 및 5) 적어도 하나의 제어 시스템을 포함한다. ORC 장치(20)는 양호하게는 유체 보충이 없는 폐쇄된 "밀봉" 시스템이다. 누수가 발생할 시에, 비응축성 유체들이 자동적으로 장치(20)로부터 퍼지되거나, 냉각제 가스 실린더로부터 수동적으로 충전 보충된다.
ORC 장치(20)는 상업적으로 가용한 냉각제를 작동 매체로서 사용한다. 용인할 수 있는 작동 매체의 일 예는 R245fa (1,1,1,3,3, 펜타플루오로프로판)이다. R245fa 는 비가연성이고 오존을 고갈시키지 않는 유체이다. R245fa 는 넓은 범위 의 IGT 배기 가스 온도에 걸쳐 폐열을 포획하도록 하는 300 PSIG (314.7 PSI = 2.17 ×106 Pa ) 및 대략 300℉ (149℃)의 포화 온도를 가진다.
도1 내지 도4를 참조하면, 터보 발전기는 통상적으로 약 18000 rpm 으로 운전하는 단식 내향 반경류 터빈(30)과, 일체형 윤활 시스템을 가지는 기어 박스(32)와, 3600 rpm 으로 운전하는 유도 발전기(34)를 포함한다. 기어 박스(32)는 윤활 시스템을 포함한다. 몇몇 실시예에서, 기어 박스 윤활 시스템은 기어 박스(32)와 일체형이다.
일 실시예에서, 터보 발전기(22)는 예컨대 캐리어 코포레이션의 모델 19XR 압축기-모터와 같은, 상업적으로 가용한 냉각제 압축기-모터 유닛으로부터 얻어진다. 터빈으로서의 압축기는 압축기로서 기능할 때 회전하는 방향에 반대 방향으로 운전된다. 압축기를 터빈으로 전환하기 위해 수행되는 개조는 1) 임펠러를 터빈 적용예에서 사용되기 위해 형상화된 로우터 블레이드를 가지는 로우터를 교체하는 단계와, 2) 상기 로우터 블레이드의 형상을 반영하도록 시라우드(shroud)를 변경하는 단계와, 3) 주어진 세트의 운전 조건 하에서 노즐로서 작용할 수 있도록 확산기의 유동 영역을 변환하는 단계와, 4) 압축기 모드에서 냉각제 유동을 조절하는 입구 가이드 베인을 없애는 단계를 포함한다. 터빈(30)의 운전 온도 이하의 최대 운전 온도를 가지는 요소들이 19XR 압축기 내에 있는 한, 상기 요소들은 터빈(30)의 보다 높은 운전 온도를 수용하도록 교체되거나 개조된다.
몇몇 실시예에서, 터보 발전기(22)는 (도7 및 도10에서 개략적으로 도시된) 오일 냉각기(36)와 (도시되지 않은) 오일 회수 이덕터와 같은 주변 부품을 포함한다. 오일 냉각기(36)와 이덕터 및 그들과 관련된 배관은 터보 발전기(22)에 부착되어 있다.
도6을 참조하면, 많은 다른 증발기(28)가 ORC 장치(20)와 함께 사용될 수 있다. 수직 헤더에 의해 서비스된 핀 튜브형 수평 회로를 통한 냉각제의 수평 유동과 수직의 고온 가스 유동을 가지는 단일 압력 관류형 증발기(28)는 용인할 수 있는 형태의 증발기(28)이다. 용인할 수 있는 증발기 튜브 재료의 예는 카본 스틸 핀을 가지는 카본 스틸 튜브와, 카본 스틸 핀을 가지는 스테인레스 스틸 튜브를 포함하고, 이들은 모두 900℉ (482℃)에 이르는 배기 가스 유동에서 성공적으로 증명된 바 있다. 대신에, 다른 증발기 튜브 재료들이 사용될 수도 있다. 입구 헤더 유동 오리피스는 냉각제 유동 분배를 용이하게 하도록 사용된다. 증발기(28)를 통과하는 다른 냉각제 유동의 구성, 예컨대, 코-플로우(co-flow), 코-카운터플로우(co-counterflow), 코-플로우 보일러/슈퍼히터 및 카운터플로우 예비히터 등도 이용될 수 있다. 본 발명의 증발기(28)는 임의의 특정한 유동의 구성에 제한되지 않는다.
모든 증발기(28) 실시예에서, 교차점(crossover point)과 프리히터 튜브의 개수는 보일러 부분의 입구 과냉각 뿐만 아니라 원하는 고온 가스 출구 온도의 관점에서 선택된다. 증발기(28)의 대향 단부에 상에 각각 배치된 한 쌍의 수직 튜브 시트(38)는 증발기 코일을 지지한다. 절연 케이싱(40)은 접근 가능한 세척을 위해 제거 가능한 패널로 전체 증발기(28)를 둘러싼다.
증발기(28)의 개수는 적용예에 따라 맞춰질 수 있다. 예컨대, 일 이상의 배기 가스 덕트가 있다면, 증발기(28)는 각각의 배기 가스 덕트에 배치될 수 있다. 특정 덕트에 배치된 일 이상의 증발기(28)는 또한 보다 큰 범위의 배기 가스 질량 유동율을 취급할 수 있는 능력과 잉여(redundancy)의 장점을 제공한다. 배기 가스 유동율이 낮으면, 단일 증발기(28)가 충분한 냉각을 제공하는 한편, 터보 발전기(22)에 동력을 공급하는 데 필요한 에너지를 여전히 공급할 수 있다. 배기 가스 유동율이 높으면, 충분한 냉각과 터보 발전기(22)에 전력을 공급하는 데 필요한 에너지를 제공하도록 복수개의 증발기(28)가 사용될 수 있다.
도1 내지 도5를 참조하면, 콘덴서(24)는 ORC 장치의 조건을 만족시키는 크기를 가지는 원통다관형(shell-and-tube type) 유닛이다. 콘덴서(24)는 하우징(42)과 상기 하우징(42) 내에 배치된 복수개의 튜브(44)(이하, "튜브열(bank of tubes)"로 지칭함)를 포함한다. 하우징(42)은 작동 매체 입구 포트(46)와, 작동 매체 출구 포트(48)와, 냉매 입구 포트(50)와, 냉매 출구 포트(52)를 포함한다. 냉매 입구 및 출구 포트(50, 52)는 냉각 유체가 콘덴서 하우징(42)으로 들어가서 튜브열(44)을 통과한 다음 콘덴서 하우징(42)을 벗어날 수 있도록, 튜브열(44)에 연결된다. 마찬가지로, 작동 매체 입구 및 출구 포트(46, 48)는 작동 매체가 하우징(42)으로 들어가서 튜브열(44) 주위를 지난 다음 하우징(42)을 벗어날 수 있도록, 콘덴서 하우징(42)에 연결된다. 몇몇 실시예에서, 일 이상의 확산기 판(54)(도5 참조)은 작동 매체 입구 포트(46)에 인접하게 배치되어서, 콘덴서(24) 내에서 작동 매체의 분배를 용이하게 한다. 도1 내지 도4에 도시된 실시예에서, 하 우징(42)은 하우징(42)의 각각의 축방향 단부에 제거 가능한 접근 패널(56)을 포함한다. 양호한 실시예에서, 튜브열(44)의 접근을 위해 접근 패널(56)이 즉시 선회할 수 있도록, 접근 패널(56)들 중 하나는 하우징(42)의 일 주변 측부에 선회식으로 부착되고 (도시되지 않은) 선택적으로 운전 가능한 래치를 통해 대향하는 주변 측부에 부착 가능하다.
몇몇 실시예에서, (도7 내지 도9에 개략적으로 도시된) 비응축성 퍼지 유닛(58)은 콘덴서(24)에 부착되어 있다. 퍼지 유닛(58)은 오일 가수 분해 또는 부품의 부식에 기여하는 영향을 최소화하거나 없애기 위해, 콘덴서 하우징(42)의 증기 영역에 축적된 수증기 및 공기를 축출하도록 운전 가능하다. 퍼지 유닛(58)은 시스템 제어기가 비응축성 가스의 존재를 열역학적으로 확인할 때만 작동한다.
도5를 참조하면, 몇몇 실시예에서 ORC 장치(20)는 증발기(28)로 들어가기 전의 작동 매체를 예비 가열하는 회수기(60)를 포함한다. 회수기(60)는 터보 발전기(22)를 벗어나는 작동 매체의 적어도 일부분으로부터 열 에너지를 수용하고 증발기(28)로 들어가는 작동 매체를 예비 가열하는 데 그 열 에너지를 사용하도록 운전 가능하다. 도5에 도시된 실시예에서, 회수기(60)는 콘덴서(24)의 하우징(42) 내에 배치된 복수개의 덕트(62)를 포함한다. 덕트(62)는 콘덴서(24)의 작동 매체 출구 포트(48)의 하류와 증발기(28)의 상류에 일렬로 연결된다. 격벽(64)이 회수기 덕트(62)들을 부분적으로 둘러싸서, 그들을 콘덴서(24)의 나머지 부분과 분리한다. 작동 매체는 작동 매체 입구 포트(46)를 통해 콘덴서(24)로 들어가고 콘덴서(24)의 나머지 부분으로 들어가기 전에 회수기(60)를 통과한다. 일 이상의 확산기(54)는 회수기 내에 배치될 수 있어서, 회수기(60) 내에서 작동 매체의 분배를 용이하게 한다. 회수기(60)를 콘덴서(24) 내에 위치시키는 것은 유리하게는 ORC 장치(20)의 크기를 최소화한다. 그러나, 콘덴서(24)의 외측에 배치된 회수기(60)가 대안적으로 사용될 수 있다.
도1 내지 도4를 참조하면, ORC 장치(20)는 액체 냉각제를 증발기(28)로 공급하기 위한 일 이상의 가변 속도 냉각제 공급 펌프(26)를 포함한다. 일 실시예에서, 냉각제 공급 펌프(26)는 비교적 낮은 유효 펌프 흡입 수두(net pump suction head : NPSH)로 증발기(28)에 액체 냉매를 공급하는 터빈 재생 펌프이다. 비교적 낮은 시스템 압력 차이와 함께 이러한 설계는 공급 펌프(26)와 콘덴서(24)가 동일한 높이에 장착되는 것을 허용하며 별도의 응축 및 공급 펌프의 필요성을 제거한다. 다른 실시예에서, 냉각제 공급 펌프(26)는 측부 채널 원심 펌프 또는 축방향 입구 원심 펌프일 수 있다. 냉각제 공급 펌프(26)는 배기 조건의 전체 범위에 걸쳐 완전히 비례하는 가변 속도 운전을 위해 인버터를 구비한다. 그 밖의 펌프의 제어는 다르게 사용될 수 있다. 2개 이상의 냉각제 공급 펌프(26)를 사용하는 적용예는 잉여의 장점을 제공한다. 몇몇 실시예에서, 각각의 공급 펌프(26)의 직후에 배치된 배관(74)은 교차 배관부(76)에 의해 서로 연결된다. 다중 냉각제 공급 펌프(26) 및 교차부(76)는 콘덴서(24)의 다른 지점에 있는 작동 매체를 수집함으로써 현저한 피치와 롤을 가지는 해상 환경에 적응하는 ORC 장치(20)의 능력을 향상시킨다. 일 이상의 터보 발전기(22)와 일 이상의 공급 펌프(26)를 가지는 ORC 구성에는 각각의 터보 발전기(22) 또는 공급 펌프(26)가 작업 매체 유동 패턴으로부 터 선택적으로 제거되도록 하는 밸브(66)(도7 내지 도10 참조)가 제공된다. 다르게는, 공급 펌프(26)가 각각의 터보 발전기(22)와 관련되고, 관련된 공급 펌프(26)의 선택적인 작동은 관련된 터보 발전기(22)를 연결/해제하는 데 사용될 수 있다.
도7 내지 도10에 도시된 ORC 장치(20)의 구성은 각각 해상 적용예에서 사용되는 냉각 회로(68)를 가지고, 상기 냉각 회로에서 냉각 매체(예컨대, 해수)가 냉각 매체 소스(70)(예컨대, 해상 선박을 둘러싸는 환경에 있는 수역)로부터 접근되고, (냉매 입구 및 출구 포트(50, 52)를 통해) 콘덴서(24)를 순환식으로 통과된 다음, 냉매 소스(70)로 복귀된다. 다른 실시예에서, 냉각 회로(68)는 냉각 매체로부터 열 에너지를 제거하도록 (예컨대, 냉각 타워와 같은) 열 교환기를 포함한다.
ORC 장치(20)의 구성은 도7 내지 도10에 개략적으로 도시되어 있다. 이러한 구성은 ORC 장치(20) 구성의 예들을 나타낼 뿐이고, 본 발명에서 가능한 유일한 구성들로 해석되어서는 안된다. 각각의 구성에서 화살표는 작동 매체의 유동 패턴을 가리킨다.
도7에 도시된 제1 구성을 참조하면, 작동 매체는 한 쌍의 냉각제 공급 펌프(26)에서 시작해서 증발기(28)로 펌핑된다. 도7에 도시된 실시예에서, 작동 매체는 증발기(28)로 들어가기 전에 작동 매체가 예비 가열되는 회수기(60)를 통과한다. 해상 적용예에서, 증발기(28)는 선박의 동력 플랜트로부터의 배기 가스 산물을 수용하는 배기 가스 덕트 내에 배치된다. 그 다음에 증발기(28)를 벗어나는 작동 매체는 터보 발전기(22)로 이동한다. 증발기(28)와 터보 발전기(22) 사이에 배 치된 바이패스 밸브(72)는 터보 발전기(22) 주위의 작동 매체를 콘덴서(24) 쪽으로 선택적으로 우회하도록 한다. 오리피스(73)는 바이패스 밸브(72)의 하류에 배치되어서 유동을 제한한다. 이하 설명되는 바와 같이, 바이패스 밸브(72)는 터보 발전기(22) 주위의 작동 매체를 완전히 바이패스시키도록 운전 가능하다. 다르게는, 바이패스 밸브(72)는 터보 발전기(22) 내로 들어가는 작동 매체의 양을 선택적으로 변경하도록 운전할 수 있다. 작동 매체의 일부 또는 전부가 터보 발전기(22) 주위에서 우회하지 않았다고 가정하면, 작동 매체는 터보 발전기(22)의 터빈(30) 부분으로 들어가서 터보 발전기(22)의 동력 공급에 필요한 에너지를 제공한다. 터보 발전기(22)를 통과하면, 작동 매체는 콘덴서(24) 쪽으로 이동한다. 터보 발전기(22) 주위에서 우회하는 작동 매체도 콘덴서(24) 쪽으로 이동한다. 증발기(28)를 제외한 ORC 장치(20)의 이러한 구성의 사시도가 도1에 도시되어 있다.
한 쌍의 터보 발전기(22)를 포함하는 제2 ORC 장치(20)의 구성이 도8에 개략적으로 도시된다. 터빈 입구는 증발기(28)로부터의 공급 도관에 연결된다. 터빈 입구 밸브(66a)는 각각의 터보 발전기(22)의 인접하는 상류에 배치된다. 몇몇 실시예에서, 터빈 출구 밸브(66b)는 각각의 터보 발전기(22)의 인접하는 하류에 배치된다. 그러한 실시예에서, 안전 압력 블리드(safty pressure bleed)는 ORC 장치의 저압측에 연결되어서 제공된다. 제2 ORC 장치(20) 구조는 복수개의 증발기(28)도 또한 포함한다. 증발기 입구 밸브(78)는 각각의 증발기(28)의 인접하는 상류에 배치된다. 몇몇 실시예에서, 증발기 출구 밸브(80)는 각각의 증발기(28)의 인접하는 하류에 배치된다. 증발기(28)를 제외한 ORC 장치(20)의 이러한 구성의 사시도가 도2에 도시되어 있다.
3개의 터보 발전기(22)를 포함하는 제3 ORC 장치(20)의 구성이 도9에 개략적으로 도시된다. 증발기(28)를 제외한 ORC 장치(20)의 이러한 구성의 일부의 사시도가 도3에 도시되어 있다.
3개의 터보 발전기(22)와 한 쌍의 콘덴서(24)를 포함하는 제4 ORC 장치(20)의 구성이 도10에 개략적으로 도시된다. 증발기(28)를 제외한 ORC 장치(20)의 이러한 구성의 사시도가 도4에 도시되어 있다.
이러한 모든 구성에서, ORC 제어는 폐쇄된 밀봉 환경에서 가변 속도 공급 펌프(26) 사용을 통해 고도로 예측 가능하게 프로그래밍된 터빈의 입구 과열/압력 곡선을 따라서 ORC 장치(20)를 유지시킨다. 이러한 곡선의 예는 도11에 도시되어 있다.
콘덴서 로드는 공급 펌프(들)(26)을 통해 조절되어서 시스템 로드가 변할 때 응축 압력을 유지한다. 최초 공급 펌프 속도/과열 제어 루프에 부가하여, ORC 제어는 1) 적용예에 따라 고온 가스 송풍기 속도 또는 바이패스 밸브(72) 위치 중 하나를 조절하여 유효 이출 전력 생산(net exported power generation)과, 2) 발전기(34)와 기어 박스(32) 오일 유동의 선택적 다단화와, 3) 퍼지 유닛(58)의 작동을 제어하는 데 사용될 수 있다. ORC 제어는 모든 ORC 시스템 센서를 모니터하고 임의 시스템의 운전 설정점 범위를 초과하였는지를 평가하는 데도 사용될 수 있다. 알람 발생시 제어 시스템이 보호 정지 시퀀스 (및 잠정적으로 재시동 잠금)을 일으키는 상태에서, 상업적으로 가용한 냉동 장치의 운전과 유사한 방식으로 경보 및 알람이 생성되고 기록될 수 있다. ORC 제어의 구체적 세부 사항들은 관련된 구체적 구성 및 당면한 적용예에 따를 것이다. 본 발명의 ORC 장치(20)는 적절한 수준의 예후와 진단을 구비한 완전 자동화된 무인 운전으로 설계될 수 있다.
ORC 장치(20)는 ORC 제어로부터 촉발될 수 있는 시스템 인에이블 릴레이(system enable relay)를 구비할 수 있거나 고온 가스 온도 센서를 사용하여 자가 개시될 수 있다. ORC 장치(20)가 작동된 후에, 시스템은 자동 시동 시퀀스를 시작하도록 동작 신호를 기다릴 것이다. 자동 시동 시퀀스가 유발되면, 콘덴서 로드가 시스템 로드와 정합되면서 증발기(28)로의 유체 공급은 바이패스 밸브(72)를 가로질러 압력을 형성하기 시작하도록 제어된 비율로 증가한다. 터빈 과열이 제어되었다고 제어 시스템이 결정하면, 터빈 오일 펌프는 작동되고 발전기(34)는 유도 모터로서 활성화된다. 따라서, 터빈 속도는 주파수 동조에 대한 요구 없이 격자 주파수(grid frequency)에 잠금된다. 터빈이 그러한 속도에 있으면, 입구 밸브(66a)는 자동적으로 개방되고 발전기로의 동력 유입은 전력 생성으로 연속적으로 변환된다.
ORC 장치(20)의 정지는 동일하게 간단하다. 증발기(들)(28)을 통과한 배기 가스 산물의 온도가 운전 한계 이하로 떨어질 때, 또는 과열이 최소 동력에서 유지될 수 없다면, ORC 제어 시스템은 자동 정지 시퀀스를 시작한다. 발전기(34)가 여전히 격자에 연결된 상태에서, 터빈 입구 밸브(66a)는 폐쇄되고 터빈 바이패스 밸브(72)는 개방된다. 발전기(34)는 다시 한번 (발전기에 반대되는) 모터가 되며, 동력이 제거되고 유닛이 타성으로 회전하여 정지하기 전에 순간적으로 동력을 끌어 당긴다. 냉각제 공급 펌프(26)가 증발기(28)를 냉각하도록 계속 작동하는 동안, 콘덴서(24)는 계속해서 로드를 거부하여, 궁극적으로 시스템을 통한 연속적인 작은 액체 순환을 야기한다. 일단 시스템 온도 및 압력이 정지하기에 적합하면, 냉각제 공급 펌프(26), 터빈 오일 펌프, 및 콘덴서(24)는 고정되고 시스템은 다음 동작 신호에 대해 준비한다.
자동 시동 시퀀스가 완료되면, 제어 시스템은 연속적인 과열 제어와 알람 모니터링을 시작한다. 제어 시스템은 특정 부하 조정비(turndown ratio) 내에서 모든 고온 가스 로드 변경을 추적할 것이다. 매우 신속한 로드 변경이 추적될 수 있다. 로드가 증가하는 동안, 시스템이 새로운 평형에 이를 때까지 현저한 과열 오버슈트(overshoot)가 수용될 수 있다. 로드가 감소하는 동안, 시스템은 과열 제어가 재수립될 때까지 터빈 바이패스로 간단히 전이할 수 있다. 공급된 히트 로드가 너무 높거나 낮게 되면, 과열은 외부 제한 한계(outside qualified limit)로 이동하고 시스템은 (쉽게) 정지된다. 이러한 상태로부터, 증발기 고온이 존재한다면 ORC 장치(20)는 짧은 지연 후에 자동 개시 시퀀스를 다시 시작할 것이다.
비록 본 발명이 구체적인 실시예에 대해 도시되고 설명되었지만, 본 기술 분야의 숙련자는 본 발명의 사상과 범주를 벗어나지 않고 형태 및 세부 사항에서 다양한 변경예가 이루어질 수 있다는 것을 이해할 것이다.

Claims (12)

  1. 해상 동력 플랜트로부터의 배기부 내에 배치되도록 구성된 증발기와,
    발전기와 결합된 터빈을 포함하는 터보 발전기와,
    하우징 내에 배치된 복수개의 튜브를 가지는 콘덴서와,
    냉각제를 펌핑하도록 구성된 냉각제 공급 펌프를
    포함하는, 해상 동력 플랜트로부터의 배기 가스를 이용하여 전력을 생산하는 장치이며,
    상기 튜브는 냉매가 콘덴서 내외로 유동하도록 하는 크기를 가지는 하우징 내에서 폐쇄 회로를 형성하는 전력 생산 장치.
  2. 제1항에 있어서, 콘덴서 내외로의 냉매 유동을 제공하는 냉매 소스를 더 포함하는 전력 생산 장치.
  3. 제2항에 있어서, 냉매 소스는 주위 해수인 전력 생산 장치.
  4. 제2항에 있어서, 냉각제가 터보 발전기 주위를 선택적으로 우회할 수 있도록, 증발기와 콘덴서 사이에 경로를 제공하도록 위치되면서 상기 장치 내에 배치되어 있는 선택적으로 운전 가능한 바이패스 밸브를 더 포함하는 전력 생산 장치.
  5. 제1항에 있어서, 콘덴서 내에 배치된 회수기를 더 포함하고, 상기 회수기는 냉각제 공급 펌프로부터의 냉각제가 회수기로 들어가고 회수기를 벗어나는 냉각제가 증발기로 들어가도록 상기 장치 내에 위치되는 전력 생산 장치.
  6. 제1항에 있어서, 냉각제를 펌핑하도록 운전 가능한 한 쌍의 냉각제 공급 펌프를 더 포함하고, 공급 펌프 중 하나는 콘덴서의 제1 길이방향 단부에 인접하여 콘덴서에 연결되고, 공급 펌프 중 다른 하나는 상기 제1 길이방향 단부와 대향하는 콘덴서의 제2 길이방향 단부에 인접하여 콘덴서에 연결되는 전력 생산 장치.
  7. 제1항에 있어서, 콘덴서는 하우징의 제1 길이방향 단부에 부착된 선택적으로 제거 가능한 접근 패널을 가지고, 접근 패널의 제거는 복수개의 튜브로의 접근을 허용하는 전력 생산 장치.
  8. 적어도 하나의 증발기와, 전기 발전기와 결합된 터빈을 포함하는 적어도 하나의 터보 발전기와, 적어도 하나의 콘덴서와, 적어도 하나의 냉각제 공급 펌프를 포함하는 랭킨 사이클을 제공하는 단계와,
    해양 선박의 동력 플랜트의 배기 가스 덕트 내에 일 이상의 증발기를 배치하는 단계와,
    동력 플랜트를 운전하는 단계와,
    랭킨 사이클 장치를 통해 냉각제를 선택적으로 펌핑하는 단계를
    포함하는 해상 선박 상에서 전력을 생산하는 방법.
  9. 제8항에 있어서,
    증발기와 콘덴서 사이에 경로를 제공하도록 위치되고, 상기 장치 내에 배치된 선택적으로 운전 가능한 바이패스 밸브를 배치하는 단계와,
    터보 발전기 주위의 냉각제 유동의 적어도 일부를 우회하도록 바이패스 밸브를 선택적으로 운전하는 단계를 더 포함하는 전력 생산 방법.
  10. 제9항에 있어서, 바이패스 밸브는 랭킨 사이클 장치의 시동 도중에 그리고 랭킨 사이클 장치의 정지 도중에 터보 발전기 주위의 냉각제를 우회하도록 선택적으로 운전되는 전력 생산 방법.
  11. 제9항에 있어서, 바이패스 밸브는 터보 발전기가 운전 불가능할 때 터보 발전기 주위의 냉각제를 우회하도록 선택적으로 운전되는 전력 생산 방법.
  12. 적어도 하나의 증발기와, 발전기와 결합된 터빈을 포함하는 적어도 하나의 터보 발전기와, 적어도 하나의 콘덴서와, 적어도 하나의 냉각제 공급 펌프를 포함하는 랭킨 사이클을 제공하는 단계와,
    해양 선박의 동력 플랜트의 배기 가스 덕트 내에 일 이상의 증발기를 배치하는 단계와,
    동력 플랜트를 운전하는 단계와,
    랭킨 사이클 장치를 통해 냉각제를 선택적으로 펌핑하는 단계를
    포함하는 전력 생산 방법.
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Cited By (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012074907A3 (en) * 2010-11-29 2012-09-07 Echogen Power Systems, Inc. Driven starter pump and start sequence
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8616323B1 (en) 2009-03-11 2013-12-31 Echogen Power Systems Hybrid power systems
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
US8794002B2 (en) 2009-09-17 2014-08-05 Echogen Power Systems Thermal energy conversion method
US8813497B2 (en) 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US8869531B2 (en) 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US9014791B2 (en) 2009-04-17 2015-04-21 Echogen Power Systems, Llc System and method for managing thermal issues in gas turbine engines
US9062898B2 (en) 2011-10-03 2015-06-23 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
US9091278B2 (en) 2012-08-20 2015-07-28 Echogen Power Systems, Llc Supercritical working fluid circuit with a turbo pump and a start pump in series configuration
US9118226B2 (en) 2012-10-12 2015-08-25 Echogen Power Systems, Llc Heat engine system with a supercritical working fluid and processes thereof
US9316404B2 (en) 2009-08-04 2016-04-19 Echogen Power Systems, Llc Heat pump with integral solar collector
US9341084B2 (en) 2012-10-12 2016-05-17 Echogen Power Systems, Llc Supercritical carbon dioxide power cycle for waste heat recovery
US9441504B2 (en) 2009-06-22 2016-09-13 Echogen Power Systems, Llc System and method for managing thermal issues in one or more industrial processes
US9638065B2 (en) 2013-01-28 2017-05-02 Echogen Power Systems, Llc Methods for reducing wear on components of a heat engine system at startup
US9752460B2 (en) 2013-01-28 2017-09-05 Echogen Power Systems, Llc Process for controlling a power turbine throttle valve during a supercritical carbon dioxide rankine cycle
US10934895B2 (en) 2013-03-04 2021-03-02 Echogen Power Systems, Llc Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits
US11187112B2 (en) 2018-06-27 2021-11-30 Echogen Power Systems Llc Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system
US11293309B2 (en) 2014-11-03 2022-04-05 Echogen Power Systems, Llc Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system
US11435120B2 (en) 2020-05-05 2022-09-06 Echogen Power Systems (Delaware), Inc. Split expansion heat pump cycle
US11629638B2 (en) 2020-12-09 2023-04-18 Supercritical Storage Company, Inc. Three reservoir electric thermal energy storage system

Families Citing this family (57)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1764487A1 (de) * 2005-09-19 2007-03-21 Solvay Fluor GmbH Arbeitsfluid für einen ORC-Prozess
EP2044318A1 (en) * 2006-07-26 2009-04-08 Turner, Geoffrey Russell Energy supply system
US8245491B2 (en) * 2006-11-15 2012-08-21 Modine Manufacturing Company Heat recovery system and method
SI2179145T1 (sl) * 2007-07-27 2017-02-28 Nanjing Tica Air-Conditioning Co., Ltd. Odstranjevanje olja iz turbine organskega rankinovega cikličnega (orc) sistema
US20110162398A1 (en) * 2008-09-10 2011-07-07 United Technologies Corporation Refrigerant powered valve for a geothermal power plant
KR101025050B1 (ko) * 2008-09-26 2011-03-25 현대중공업 주식회사 선박 폐열을 이용한 발전장치
US8596067B2 (en) * 2008-12-19 2013-12-03 Spx Corporation Cooling tower apparatus and method with waste heat utilization
US20110061388A1 (en) * 2009-09-15 2011-03-17 General Electric Company Direct evaporator apparatus and energy recovery system
IT1397145B1 (it) 2009-11-30 2013-01-04 Nuovo Pignone Spa Sistema evaporatore diretto e metodo per sistemi a ciclo rankine organico.
US8813498B2 (en) 2010-06-18 2014-08-26 General Electric Company Turbine inlet condition controlled organic rankine cycle
WO2012000002A2 (de) * 2010-07-01 2012-01-05 Psw Systems Ag Anordnung zum umwandeln thermischer energie und vorrichtung zum erwärmen und kühlen eines mediums
DE102010038314A1 (de) * 2010-07-23 2012-01-26 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Antriebssystem für ein Fahrzeug
KR101291170B1 (ko) * 2010-12-17 2013-07-31 삼성중공업 주식회사 선박용 폐열회수장치
IT1403297B1 (it) 2011-01-04 2013-10-17 Exergy Orc S R L Ora Exergy S P A Turbina di espansione
IT1404174B1 (it) 2011-02-18 2013-11-15 Exergy Orc S R L Ora Exergy S P A Impianto e processo per la produzione di energia tramite ciclo rankine organico
ITMI20110243A1 (it) * 2011-02-18 2012-08-19 Exergy Orc S R L Impianto e processo co-generativo per la produzione di energia tramite ciclo rankine organico
FR2972761A1 (fr) * 2011-03-14 2012-09-21 Helios Energy Partners Procede de transformation en energie mecanique d'une energie thermique basse temperature, et dispositif faisant application
JP5596606B2 (ja) * 2011-03-24 2014-09-24 株式会社神戸製鋼所 発電装置
ITCO20110013A1 (it) * 2011-03-29 2012-09-30 Nuovo Pignone Spa Sistemi di chiusura per turboespansori da usare in cicli rankine organici
US8601814B2 (en) * 2011-04-18 2013-12-10 Ormat Technologies Inc. Geothermal binary cycle power plant with geothermal steam condensate recovery system
KR101259028B1 (ko) * 2011-05-13 2013-04-29 삼성중공업 주식회사 선박용 폐열회수 시스템
JP5597597B2 (ja) * 2011-06-09 2014-10-01 株式会社神戸製鋼所 発電装置
US8813500B2 (en) * 2011-08-03 2014-08-26 Dresser-Rand Company Combined heat exchanger expander mounting system
JP5460663B2 (ja) * 2011-09-07 2014-04-02 株式会社神戸製鋼所 発電装置
CN102628412A (zh) * 2012-04-20 2012-08-08 江苏科技大学 基于有机朗肯循环的船用柴油机余热发电系统
US9145865B2 (en) 2012-06-29 2015-09-29 General Electric Company Electric fluid pump
US9115603B2 (en) * 2012-07-24 2015-08-25 Electratherm, Inc. Multiple organic Rankine cycle system and method
CN104619959A (zh) * 2012-08-03 2015-05-13 特力奥根集团公司 通过有机朗肯循环(orc)从多个热源回收能量的系统
US9926811B2 (en) * 2013-09-05 2018-03-27 Echogen Power Systems, Llc Control methods for heat engine systems having a selectively configurable working fluid circuit
CN104594965B (zh) * 2013-10-31 2016-06-01 北京华航盛世能源技术有限公司 一种有机朗肯循环发电系统
WO2015111318A1 (ja) * 2014-01-23 2015-07-30 三菱日立パワーシステムズ株式会社 復水器
DE102014203121B4 (de) * 2014-02-20 2017-03-02 Siemens Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren für einen ORC-Kreisprozess mit mehrstufiger Expansion
EP2918795B1 (de) * 2014-03-12 2017-05-03 Orcan Energy AG Regelung für ORC Stack-Systeme
JP6262040B2 (ja) * 2014-03-19 2018-01-17 三菱日立パワーシステムズ株式会社 復水器及びタービン設備
CN103993919A (zh) * 2014-06-11 2014-08-20 林冠坤 一种循环式节能蒸汽驱动发动机
JP6254918B2 (ja) * 2014-09-08 2017-12-27 株式会社神戸製鋼所 エネルギー回収装置および船舶、並びに、エネルギー回収装置の設置方法
BR112017016486A2 (pt) * 2015-01-30 2018-04-10 Claudio Filippone ?sistema de recuperação e conversão de calor de resíduos?
JP2017014986A (ja) * 2015-06-30 2017-01-19 アネスト岩田株式会社 バイナリー発電システムおよびバイナリー発電方法
JP6778475B2 (ja) * 2015-07-01 2020-11-04 アネスト岩田株式会社 発電システムおよび発電方法
DE102016216303A1 (de) * 2016-08-30 2018-03-01 Robert Bosch Gmbh Abwärmerückgewinnungssystem
US10935323B2 (en) 2016-12-26 2021-03-02 T.Rad Co., Ltd. Structure joined by nickel brazing
US11199112B2 (en) * 2017-08-18 2021-12-14 Nederlandse Organisatie Voor Toegepast-Natuurwetenschappelijk Onderzoek Tno Method and system for heat recovery
JP2019190280A (ja) * 2018-04-18 2019-10-31 株式会社神戸製鋼所 熱エネルギ回収装置及び熱エネルギ回収装置の設置方法
CN110411232B (zh) * 2019-06-13 2020-09-25 南京康立瑞生物科技有限公司 一种改进型冷凝装置
FR3099206B1 (fr) * 2019-07-26 2022-03-11 Air Liquide Procédé de production d’énergie électrique utilisant plusieurs cycles de Rankine combinés
US11421663B1 (en) 2021-04-02 2022-08-23 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic Rankine cycle operation
US11480074B1 (en) 2021-04-02 2022-10-25 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11644015B2 (en) 2021-04-02 2023-05-09 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11486370B2 (en) 2021-04-02 2022-11-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Modular mobile heat generation unit for generation of geothermal power in organic Rankine cycle operations
US11592009B2 (en) 2021-04-02 2023-02-28 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11293414B1 (en) 2021-04-02 2022-04-05 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic rankine cycle operation
US11493029B2 (en) 2021-04-02 2022-11-08 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11236735B1 (en) 2021-04-02 2022-02-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Methods for generating geothermal power in an organic Rankine cycle operation during hydrocarbon production based on wellhead fluid temperature
US11359576B1 (en) 2021-04-02 2022-06-14 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11187185B1 (en) * 2021-04-05 2021-11-30 Cummins Inc. Waste heat recovery lube oil management
NO346447B1 (no) * 2021-07-16 2022-08-22 Skomsvold Aage Joergen Anordning for å frembringe høyere trykk og temperatur av en gass
CN114439561A (zh) * 2021-12-20 2022-05-06 华电电力科学研究院有限公司 一种锅炉烟气余热回收发电系统及其方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4753077A (en) 1987-06-01 1988-06-28 Synthetic Sink Multi-staged turbine system with bypassable bottom stage
US5548957A (en) 1995-04-10 1996-08-27 Salemie; Bernard Recovery of power from low level heat sources
US5799484A (en) 1997-04-15 1998-09-01 Allied Signal Inc Dual turbogenerator auxiliary power system

Family Cites Families (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB595668A (en) * 1942-02-05 1947-12-12 Werkspoor Nv Improvements in and relating to steam power plants for the propulsion of vessels
DE685009C (de) * 1936-05-09 1939-12-09 Kloeckner Humboldt Deutz Akt G Durch Motorabgase beheizte Dampferzeugungsanlage zum Betrieb der Hilfsdampfmaschinen auf durch Generatorgasmotoren betriebenen Schiffen
GB669945A (en) * 1949-09-15 1952-04-09 Vickers Electrical Co Ltd Improvements in or relating to marine propulsion power plant
GB743037A (en) * 1953-08-27 1956-01-04 Oscar Johnson Baggerud Improvements in or relating to marine power plants
US3220229A (en) * 1963-12-13 1965-11-30 Gen Motors Corp Clothes washer and dryer
US3302401A (en) * 1965-01-26 1967-02-07 United Aircraft Corp Underwater propulsion system
GB1159090A (en) * 1968-05-20 1969-07-23 Warnowwerft Warnemuende Veb Combined Propulsion Plant for Ships.
US3613368A (en) * 1970-05-08 1971-10-19 Du Pont Rotary heat engine
US3873817A (en) * 1972-05-03 1975-03-25 Westinghouse Electric Corp On-line monitoring of steam turbine performance
US4342200A (en) * 1975-11-12 1982-08-03 Daeco Fuels And Engineering Company Combined engine cooling system and waste-heat driven heat pump
JPS53129749A (en) * 1977-04-19 1978-11-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Exhaust heat recovery unit for ship motor
JPS543220A (en) * 1977-06-08 1979-01-11 Kawasaki Heavy Ind Ltd Exhausttgas turbogenerator for vessel
US4166361A (en) * 1977-09-12 1979-09-04 Hydragon Corporation Components and arrangement thereof for Brayton-Rankine turbine
NL7800077A (nl) * 1978-01-03 1979-07-05 Thomassen Holland Bv Gasturbine-installatie.
US4276747A (en) * 1978-11-30 1981-07-07 Fiat Societa Per Azioni Heat recovery system
FR2483009A1 (fr) * 1980-05-23 1981-11-27 Inst Francais Du Petrole Procede de production d'energie mecanique a partir de chaleur utilisant un melange de fluides comme agent de travail
JPS5724406A (en) * 1980-07-19 1982-02-09 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Method of controlling turbine-driven electricity generator directly coupled to main engine
US4407131A (en) * 1980-08-13 1983-10-04 Battelle Development Corporation Cogeneration energy balancing system
US4386499A (en) * 1980-11-24 1983-06-07 Ormat Turbines, Ltd. Automatic start-up system for a closed rankine cycle power plant
DE3245351A1 (de) * 1982-12-08 1984-06-14 Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn Antriebsvorrichtung fuer ein hilfsenergieerzeugungssystem eines schiffes
US4590384A (en) * 1983-03-25 1986-05-20 Ormat Turbines, Ltd. Method and means for peaking or peak power shaving
US4760705A (en) * 1983-05-31 1988-08-02 Ormat Turbines Ltd. Rankine cycle power plant with improved organic working fluid
JPS6088806A (ja) * 1983-10-21 1985-05-18 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 内燃機関の廃熱回収装置
US4604714A (en) * 1983-11-08 1986-08-05 Westinghouse Electric Corp. Steam optimization and cogeneration system and method
JPH0633766B2 (ja) * 1984-01-13 1994-05-02 株式会社東芝 動力装置
US4617808A (en) * 1985-12-13 1986-10-21 Edwards Thomas C Oil separation system using superheat
JPS62184108A (ja) * 1986-02-10 1987-08-12 Asahi Chem Ind Co Ltd 高分子多孔質中空糸
JPS63134867A (ja) * 1986-11-27 1988-06-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 海洋温度差発電装置
JPH073166B2 (ja) * 1987-02-12 1995-01-18 川崎重工業株式会社 排ガスタ−ボ発電機とデイ−ゼル発電機の並列運転制御方法
JP2595232B2 (ja) * 1987-03-03 1997-04-02 株式会社日阪製作所 熱回収装置の最適運転方法
US4901531A (en) * 1988-01-29 1990-02-20 Cummins Engine Company, Inc. Rankine-diesel integrated system
JP2558520B2 (ja) * 1989-04-10 1996-11-27 鹿島建設株式会社 バイナリー・サイクル動力回収装置
JP2680674B2 (ja) * 1989-04-12 1997-11-19 財団法人電力中央研究所 海洋・廃熱温度差発電システム
US5038567A (en) * 1989-06-12 1991-08-13 Ormat Turbines, Ltd. Method of and means for using a two-phase fluid for generating power in a rankine cycle power plant
US5119635A (en) * 1989-06-29 1992-06-09 Ormat Turbines (1965) Ltd. Method of a means for purging non-condensable gases from condensers
US5000003A (en) * 1989-08-28 1991-03-19 Wicks Frank E Combined cycle engine
FR2661453B1 (fr) * 1990-04-26 1994-07-08 Bertin & Cie Generateur autonome d'energie thermique et module energetique sous-marin comprenant un tel generateur.
US5174120A (en) * 1991-03-08 1992-12-29 Westinghouse Electric Corp. Turbine exhaust arrangement for improved efficiency
US5113927A (en) * 1991-03-27 1992-05-19 Ormat Turbines (1965) Ltd. Means for purging noncondensable gases from condensers
NZ248799A (en) * 1992-10-26 1996-03-26 Ormat Ind Ltd Power plant, using heat from geothermal steam and brine, with recuperator to transfer heat from organic vapor exiting turbine to organic fluid exiting condenser
US5339632A (en) * 1992-12-17 1994-08-23 Mccrabb James Method and apparatus for increasing the efficiency of internal combustion engines
US5598706A (en) * 1993-02-25 1997-02-04 Ormat Industries Ltd. Method of and means for producing power from geothermal fluid
US5860279A (en) * 1994-02-14 1999-01-19 Bronicki; Lucien Y. Method and apparatus for cooling hot fluids
US6167706B1 (en) * 1996-01-31 2001-01-02 Ormat Industries Ltd. Externally fired combined cycle gas turbine
US5632143A (en) * 1994-06-14 1997-05-27 Ormat Industries Ltd. Gas turbine system and method using temperature control of the exhaust gas entering the heat recovery cycle by mixing with ambient air
US5509466A (en) * 1994-11-10 1996-04-23 York International Corporation Condenser with drainage member for reducing the volume of liquid in the reservoir
TR199501702A2 (tr) * 1994-12-29 1997-03-21 Ormat Ind Ltd Jeotermal akiskandan güc üretmek icin usul ve cihaz.
US5640842A (en) * 1995-06-07 1997-06-24 Bronicki; Lucien Y. Seasonally configurable combined cycle cogeneration plant with an organic bottoming cycle
US5664414A (en) * 1995-08-31 1997-09-09 Ormat Industries Ltd. Method of and apparatus for generating power
US5647221A (en) * 1995-10-10 1997-07-15 The George Washington University Pressure exchanging ejector and refrigeration apparatus and method
US5884323A (en) * 1995-10-13 1999-03-16 3Com Corporation Extendible method and apparatus for synchronizing files on two different computer systems
US5843214A (en) * 1995-10-31 1998-12-01 California Energy Commission Condensable vapor capture and recovery in industrial applications
KR100196528B1 (ko) * 1996-03-14 1999-06-15 니시무로 타이죠 공기조화장치
US5979440A (en) * 1997-06-16 1999-11-09 Sequal Technologies, Inc. Methods and apparatus to generate liquid ambulatory oxygen from an oxygen concentrator
US6009711A (en) * 1997-08-14 2000-01-04 Ormat Industries Ltd. Apparatus and method for producing power using geothermal fluid
JPH11223106A (ja) * 1998-02-03 1999-08-17 Mayekawa Mfg Co Ltd 一体構造の駆動体内蔵タービンを備えた発電装置を含む動力発生装置
US6101813A (en) * 1998-04-07 2000-08-15 Moncton Energy Systems Inc. Electric power generator using a ranking cycle drive and exhaust combustion products as a heat source
US6052997A (en) * 1998-09-03 2000-04-25 Rosenblatt; Joel H. Reheat cycle for a sub-ambient turbine system
JP2000111278A (ja) * 1998-10-06 2000-04-18 Usui Internatl Ind Co Ltd 多管式熱交換器
US6571548B1 (en) * 1998-12-31 2003-06-03 Ormat Industries Ltd. Waste heat recovery in an organic energy converter using an intermediate liquid cycle
JP2001164907A (ja) * 1999-12-10 2001-06-19 Honda Motor Co Ltd 多気筒内燃機関の廃熱回収装置
DE10008721A1 (de) * 2000-02-24 2001-08-30 Siemens Ag Gas- und Dampfturbinenantrieb für ein Schiff
CA2409700C (en) * 2000-05-12 2010-02-09 Clean Energy Systems, Inc. Semi-closed brayton cycle gas turbine power systems
US6539720B2 (en) * 2000-11-06 2003-04-01 Capstone Turbine Corporation Generated system bottoming cycle
JP2002162178A (ja) * 2000-11-21 2002-06-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 熱交換器および熱交換器の邪魔体
US20020148225A1 (en) * 2001-04-11 2002-10-17 Larry Lewis Energy conversion system
US6539718B2 (en) * 2001-06-04 2003-04-01 Ormat Industries Ltd. Method of and apparatus for producing power and desalinated water
DE10227709B4 (de) * 2001-06-25 2011-07-21 Alstom Technology Ltd. Dampfturbinenanlage sowie Verfahren zu deren Betrieb
US6598397B2 (en) * 2001-08-10 2003-07-29 Energetix Micropower Limited Integrated micro combined heat and power system
US7254949B2 (en) * 2002-11-13 2007-08-14 Utc Power Corporation Turbine with vaned nozzles
US6880344B2 (en) * 2002-11-13 2005-04-19 Utc Power, Llc Combined rankine and vapor compression cycles
US7174716B2 (en) * 2002-11-13 2007-02-13 Utc Power Llc Organic rankine cycle waste heat applications
US7281379B2 (en) * 2002-11-13 2007-10-16 Utc Power Corporation Dual-use radial turbomachine
US7146813B2 (en) * 2002-11-13 2006-12-12 Utc Power, Llc Power generation with a centrifugal compressor
US6892522B2 (en) * 2002-11-13 2005-05-17 Carrier Corporation Combined rankine and vapor compression cycles
US20030167769A1 (en) * 2003-03-31 2003-09-11 Desikan Bharathan Mixed working fluid power system with incremental vapor generation
US7320221B2 (en) * 2004-08-04 2008-01-22 Oramt Technologies Inc. Method and apparatus for using geothermal energy for the production of power
US7121906B2 (en) * 2004-11-30 2006-10-17 Carrier Corporation Method and apparatus for decreasing marine vessel power plant exhaust temperature

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4753077A (en) 1987-06-01 1988-06-28 Synthetic Sink Multi-staged turbine system with bypassable bottom stage
US5548957A (en) 1995-04-10 1996-08-27 Salemie; Bernard Recovery of power from low level heat sources
US5799484A (en) 1997-04-15 1998-09-01 Allied Signal Inc Dual turbogenerator auxiliary power system

Cited By (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8616323B1 (en) 2009-03-11 2013-12-31 Echogen Power Systems Hybrid power systems
US9014791B2 (en) 2009-04-17 2015-04-21 Echogen Power Systems, Llc System and method for managing thermal issues in gas turbine engines
US9441504B2 (en) 2009-06-22 2016-09-13 Echogen Power Systems, Llc System and method for managing thermal issues in one or more industrial processes
US9316404B2 (en) 2009-08-04 2016-04-19 Echogen Power Systems, Llc Heat pump with integral solar collector
US8813497B2 (en) 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8869531B2 (en) 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US9458738B2 (en) 2009-09-17 2016-10-04 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8794002B2 (en) 2009-09-17 2014-08-05 Echogen Power Systems Thermal energy conversion method
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US9115605B2 (en) 2009-09-17 2015-08-25 Echogen Power Systems, Llc Thermal energy conversion device
US8616001B2 (en) 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
WO2012074907A3 (en) * 2010-11-29 2012-09-07 Echogen Power Systems, Inc. Driven starter pump and start sequence
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US9410449B2 (en) 2010-11-29 2016-08-09 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US9284855B2 (en) 2010-11-29 2016-03-15 Echogen Power Systems, Llc Parallel cycle heat engines
US9062898B2 (en) 2011-10-03 2015-06-23 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
US9091278B2 (en) 2012-08-20 2015-07-28 Echogen Power Systems, Llc Supercritical working fluid circuit with a turbo pump and a start pump in series configuration
US9341084B2 (en) 2012-10-12 2016-05-17 Echogen Power Systems, Llc Supercritical carbon dioxide power cycle for waste heat recovery
US9118226B2 (en) 2012-10-12 2015-08-25 Echogen Power Systems, Llc Heat engine system with a supercritical working fluid and processes thereof
US9638065B2 (en) 2013-01-28 2017-05-02 Echogen Power Systems, Llc Methods for reducing wear on components of a heat engine system at startup
US9752460B2 (en) 2013-01-28 2017-09-05 Echogen Power Systems, Llc Process for controlling a power turbine throttle valve during a supercritical carbon dioxide rankine cycle
US10934895B2 (en) 2013-03-04 2021-03-02 Echogen Power Systems, Llc Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits
US11293309B2 (en) 2014-11-03 2022-04-05 Echogen Power Systems, Llc Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system
US11187112B2 (en) 2018-06-27 2021-11-30 Echogen Power Systems Llc Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system
US11435120B2 (en) 2020-05-05 2022-09-06 Echogen Power Systems (Delaware), Inc. Split expansion heat pump cycle
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