상술한 목적을 달성하고자 하는 본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막은 중공을 갖는 관상의 활성층 막을 성형하고, 그 외표면에 직접 고분자 섬유 브레이드, 금속선 브레이드 또는 고분자 섬유와 금속선의 혼조 브레이드를 편조하여, 중공 내부에 고온, 고압의 혼합액을 투입할 경우 활성층 막이 팽창하는 것을 억제할 수 있게 한 데 그 특징이 있다.
고분자 재질의 중공사막의 본질적인 내압성 제한 때문에, 중공사막 내부로 고압의 공급혼합액을 투입한 후 분리하기 위하여서는 공급혼합액의 압력에 견딜 수 있는 충분한 중공사막의 기계적 강도가 확보되어야 한다. 혼합물이 중공 내부에 투입되는 중공사막에서 브레이드에 의하여 기계적 강도를 확보하고자 할 경우에는 브레이드가 활성층 막의 외부에 위치해야만 한다. 이를 위해, 본 발명은 관상(管狀)의 활성층 막을 형성하고 그 외부에 브레이드를 직접 편조한다. 이 경우 중공사막 내부에 가해지는 압력을 강화재로서 우수한 기계적 특성을 갖는 브레이드가 전적으로 감당하여 중공사막을 지지할 수가 있다. 이 때, 상기 활성층 막 내부에는 외부의 다공성층보다 치밀한 활성층이 복합막 형태로 형성될 수 있다. 활성층 막 외부층을 다공성 재질로 성형하고, 내부에 이보다 치밀한 활성층을 형성할 경우 고압의 공급혼합액을 주입하더라도 공급혼합액의 압력에 견딜 수 있는 충분한 기계적 강도를 갖게 된다.
브레이드 재질에 따라 사용 허용압력과 허용온도가 결정이 되는데, 고분자 섬유로 편조된 브레이드는 압력, 고온 및 유기용매 접촉에 취약점이 있기 때문에, 이 경우에는 브레이드의 물성을 보완할 필요가 있다. 고분자 섬유에 비해 금속 재질의 기계적 특성이 월등히 우수할 뿐 아니라 내열성 및 유기용매 접촉시 유기용매 액체와 친화성이 없으므로 치수안정성 또한 우수하다. 따라서, 본원 발명에 따른 브레이드 편조시 고분자 섬유와 금속선을 혼합하여 편조하거나 금속선만으로 편조할 수 있다.
금속선만으로 브레이드를 편조한 경우 브레이드의 기계적 특성과 치수안정성은 우수해지나, 브레이드 자체가 뻣뻣해져서 특히 고압 공정에서는 거친 브레이드 표면 으로 인하여 내부에 위치한 활성층 막에 손상을 입힐 가능성이 있으며, 또한 모듈제작 시 취급성이 나빠진다. 따라서, 고온, 고압 조건에 사용할 중공사막에 있어서는 브레이드 구성원인 고분자 섬유의 일부를 금속선으로 대체하는 것, 즉 고분자 섬유와 금속선을 혼조하는 것이 바람직하다. 이 경우, 브레이드의 유동성을 향상시킬 수 있을 뿐 아니라 제조된 브레이드의 압력, 온도 및 유기용매접촉에 대한 안정성은 주요 강화재인 금속선에 의해 주로 결정이 된다. 결과적으로 금속선과 고분자 섬유로 혼조하여 제조한 브레이드는 고온, 고압, 혹은 유기용매 접촉조건 하에서도 매우 안정하여 이런 브레이드로 강화된 막 또한 안정할 수 밖에 없다. 금속선과 고분자 섬유로 혼조된 브레이드 제조시 금속선의 비율이 높아짐에 따라 브레이드의 기계적특성과 치수안정성은 우수해지나 브레이드 자체가 뻣뻣해져서 모듈제작시 취급성이 나빠지며, 반대로 그 비율이 낮아질 때 브레이드의 유동성은 커져서 취급성이 좋으나, 기계적 특성과 치수안정성은 취약해진다. 따라서, 상기 고분자 섬유와 금속선의 혼조 브레이드는 금속선의 가닥 수 혹은 고분자 섬유와 합사한 금속선의 가닥 수가 전체의 편조사 가닥 수의 5-30%인 것이 바람직하다. 또한, 상기 브레이드에서 각 금속선은 인접 금속선과 등간격을 유지하면서 편조되는 것이 바람직하다. 여기에 사용되는 금속선은 구리, 니켈, 스테인레스스틸, 주석, 니크롬 등 다양한 금속재료를 사용할 수 있으며 각 금속선의 굵기는 만들고자 하는 중공사막의 크기에 따라 0.05-0.4 mm의 직경을 사용한다.
상기 브레이드의 편조에 사용되는 고분자 섬유는 폴리에스터, 나일론, 아라미드, 폴리프로필렌 또는 폴리에틸렌 등의 섬유이며, 얀(yarn)형태의 고분자섬유가 사용될 수 있다. 얀은 일정한 굵기의 다수 필라멘트를 단일 가닥으로 집합한 것으로, 필라멘트의 굵기는 100-500 데니아(denier), 필라멘트의 가닥 수는 10-400이다.
고분자섬유와 금속선의 각각의 굵기는 제조하고자 하는 브레이드의 두께와 직경에 따라 결정이 되고, 또한 균일한 외관의 브레이드를 제조하기 위해서 사용되는 금속선과 고분자섬유의 굵기를 될 수 있으면 동일한 것들을 선택한다.
상기 브레이드를 편조하는 데 사용되는 고분자 섬유 또는 금속선은 그 전체 가닥수가 10-80가닥인 것이 바람직하다.
상기 활성층 막은 나노투과막(nanofiltration membrane), 역삼투압막(reverse osmosis membrane), 증기투과막(vapor permeation membrane), 투과증발막(pervaporation membrane) 또는 기체투과막(gas separation membrane)을 포함한다.
이하, 첨부한 도면을 참조하여 본 발명에 따른 브레이드 강화 중공사막의 바람직한 실시 예를 상세히 설명한다.
도 1a는 본 발명에 따른 브레이드 강화 중공사막의 제1실시 예에 대한 부분절개 사 시도를, 도 1b는 도 1a에 도시된 브레이드 강화 중공사막의 단면도를, 도 1c는 도 1a에 도시된 브레이드 편조시 금속선 보빈 및 고분자 섬유 보빈의 배치도를, 도 2a는 본 발명에 따른 브레이드 강화 중공사막의 제2실시 예에 대한 부분절개 사시도를, 도 2b는 도 2a에 도시된 브레이드 강화 중공사막의 단면도를, 도 2c는 도 2a에 도시된 브레이드 편조시 금속선 보빈 및 고분자 섬유 보빈의 배치도를, 도 3a는 본 발명에 따른 브레이드 강화 중공사막의 제3실시 예에 대한 부분절개 사시도를, 도 3b는 도 3a에 도시된 브레이드 강화 중공사막의 단면도를, 도3c는 도 3a에 도시된 브레이드 편조시 금속선 보빈 및 고분자 섬유 보빈의 배치도를 각각 나타낸다.
도 1a 및 도 1b에 도시된 제1실시 예는 활성층 막(1) 외부에 고분자 섬유만으로 브레이드를 직접 편조한 경우를, 도 2a 및 도 2b에 도시된 제2실시 예는 활성층 막(1) 외부에 금속선(3) 2가닥과 고분자 섬유(5) 34가닥을 혼합하여 브레이드를 직접 편조한 경우를, 도 3a 및 도 3b에 도시된 제3실시 예는 활성층 막(1) 외부에 금속선(3) 4가닥과 고분자 섬유(5) 32가닥을 혼합하여 브레이드를 직접 편조한 경우를 각각 나타낸다.
도 1c, 도 2c 또는 도 3c를 참조하면, 상기 브레이드는 편조기에 미리 형성된 관상의 활성층 막(1)을 심으로 공급하면서 그 외부에 고분자 섬유(5), 금속선(3) 또는 고분자 섬유(5)와 금속선(3)를 편조하여 형성한다.
고분자 섬유(5) 또는 금속선(3)을 각각의 보빈(7, 9)에 감은 후, 이를 편조기의 환형 캐리어(carrier)(11)에 설치하는데 이때 장착하는 보빈수는 상술한 편조에 사용되는 가닥 수와 동일하게 10-80개이다.
금속선을 편조에 이용할 경우, 도 2a 및 도 3a에 도시된 바와 같이, 금속선만 보빈에 감아 편조에 이용할 수 있으나, 편조 이전에 금속선을 고분자 섬유와 합사하여 편조에 이용할 수도 있다. 그러나, 금속선만 보빈에 감을 때에는 고분자섬유와 합사하여 감을 때보다 굵기가 더 큰 금속선을 사용해야 한다. 또한, 도 2a 및 도 3a에는 금속선으로 단일 금속선을 사용한 경우를 예시적으로 도시하였지만, 필요에 따라 이들 2-5개의 얇은 금속선을 합사한 집합 금속선을 사용할 수도 있다.
제2실시 예 및 제3실시 예에서 처럼 고분자 섬유와 금속선을 혼합하여 브레이드를 편조하는 경우, 상술한 바와 같이, 금속선 가닥수가 전체 가닥수의 5-30%가 되게 하기 위하여, 편조기 캐리어(11)에는 금속선 보빈(7) 수 혹은 고분자 섬유와 합사한 금속선 보빈(7) 수를 장착된 전체의 보빈 수에 대하여 5-30% 개 만큼 장착한다. 이 때, 금속선간의 간격을 균일하게 하기 위하여, 금속선 보빈(7)을 캐리어(11)에 장착할 때 그 개수에 따라 캐리어(11) 원형 중심에 대칭되게 배열해야 한다. 만약 금속선 보빈들을 대칭에서 벗어나게 배열하면 편조된 브레이드 표면은 매끄럽지 못하고 균일하지 못하다.
환형 캐리어(11) 중심에 내부에 관상의 활성층 막(1)을 공급해주고 일정 개수의 편조사 보빈(7, 9)들이 환형 캐리어(11)를 따라 돌면 브레이드가 공급되는 활성층 막(1) 외부에 편조된다. 이 때, 상기 활성층 막(1)과 브레이드간에 긴밀성을 유지하기 위해서, 편조전 활성층의 중공사막(1)의 외경이 활성층 없이 편조된 브레이드의 내경보다 1.1배 - 3.0 배의 직경을 갖는 것이 바람직하다. 이는 활성층 막(1)과 그 외부에 편조된 브레이드간에 긴밀성을 유지하기 위해서 활성층 막(1)의 외경이 활성층 없이 편조된 브레이드 내경보다 커야 하기 때문이다.
이하에서는 본 발명에 따른 실시 예를 더 구체적으로 살펴보고 그 성질을 종래의 고분자 섬유 브레이드 강화 중공사막과 비교하여 본다.
<
실시예
1>
폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) (PVP) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 섭씨 35도의 응고액인 물에 방사하여 잔존 용매와 첨가제인 PVP를 완전히 제거한 후 내경 1.1 mm, 외경 1.9 mm인 관상의 다공성 막을 제조하였다. 제조된 다공성 막 내부표면에 2 ㎛ 두께의 폴리비닐알콜 층을 도포하여 관상의 활성층 막을 형성하였다. 이와 같이 하여, 활성층 막은 외부에 다공성층이 형성되고 내부에 외부보다 치밀한 활성층이 형성된다. 이 활성층 막 외부에 300/150 폴리에스터 얀 36개로 편조하여 브레이드를 제조하여 외경이 2.9mm인 중공사 내부 투입용 중공사막을 제조하였다.
<
실시예
2>
폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) (PVP) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 섭씨 35도의 응고액인 물에 방사하여 잔존 용매와 첨가제인 PVP를 완전히 제거한 후 내경 1.1 mm, 외경 1.9 mm인 다공성 막을 제조하였다. 제조된 다공성 막 내부표면에 2 ㎛의 두께의 폴리비닐알콜 층을 도포하여 관상의 활성층 막을 형성하였다. 이와 같이 하여, 활성층 막은 외부에 다공성층이 형성되고 내부에 외부보다 치밀한 활성층이 형성된다. 이 활성층 막 외부에 300/150 폴리에스터 얀 34개, 0.2mm 직경의 스테인레스스틸선 2개로 브레이드를 편조하여 외경이 2.9mm인 중공사 내부 투입용 중공사막을 제조하였다.
<
실시예
3>
폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) (PVP) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 섭씨 35도의 응고액인 물에 방사하여 잔존 용매와 첨가제인 PVP를 완전히 제거한 후 내경 1.1 mm, 외경 1.9 mm인 다공성 막을 제조하였다. 제조된 중공사막 내부표면에 2 ㎛의 두께의 폴리비닐알콜 층을 도포하여 관상의 활성층 막을 형성하였다. 이와 같이 하여, 활성층 막은 외부에 다공성층이 형성되고 내부에 외부보다 치밀한 활성층이 형성된다. 이 활성층 막 외부에 300/150 폴리에스터 얀 32개, 0.2mm 직경의 스테인레스스틸선 4개로 브레이드를 편조하여 외경이 2.9mm인 중공사 내부 투입용 중공사막을 제조하였다.
<
비교예
1>
300/150 폴리에스터 얀 36개로 브레이드를 편조하였는데 외경이 2mm, 내경이 1mm였다. 폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 브레이드 외표면 위에 균일하게 도포한 후 물속에 응고시켜 다공성 막을 갖는 종래의 브레이드 강화 중공사막을 제조하였다. 다공성 막 표면 위에 폴리비닐알콜의 두께가 2 ㎛가 되도록 도포하였다.
<
비교예
2>
300/150 폴리에스터 얀 34개, 0.2mm 직경의 스테인레스스틸선 2개로 브레이드를 편조하였는데 외경이 2.0mm, 내경 1.0 mm였다. 폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 브레이드 바깥 표면 위에 균일하게 도포한 후 물속에 응고시켜 다공성 막을 갖는 브레이드 강화 중공사막을 제조하였다. 다공성 막 표면 위에 폴리비닐알콜의 두께가 2 ㎛가 되도록 도포하였다.
<
비교예
3>
300/150 폴리에스터 얀 32개, 0.2mm 직경의 스테인레스스틸선 4개로 브레이드를 편조하였는데 외경이 2.0mm, 내경 1.0 mm였다. 폴리설폰 500g과 폴리비닐피롤리돈(polyvinylpyrrolidone) 130g을 디메틸아세트아미드(dimethyl acetamide) 1370g에 녹여 균일한 용액을 제조하고, 이를 브레이드 바깥 표면 위에 균일하게 도포한 후 물속에 응고시켜 다공성 막을 갖는 브레이드 강화 중공사막을 제조하였다. 다공성 막 표면 위에 폴리비닐알콜의 두께가 2 ㎛가 되도록 도포하였다.
상기 실시 예 및 비교 예에서 제조한 중공사막을 모듈형태로 제조하기 위해서 길이 1 미터, 내경 1인치인 C-PVC관에 각각 130 가닥의 중공사막 번들을 채워 넣고 번들의 양쪽 끝을 에폭시 수지로 포팅(porting)하였다. 각 조건에서 제조한 중공사막에 대한 압력테스트에서 2, 기압, 10기압, 20기압 40기압의 공기를 중공사막 내부에 가하여 막의 안정성을 관찰하였다. 각 조건에서 제조한 중공사막에 대해 투과증발실험을 행하였는데 사용한 혼합공급액은 95 중량%의 에탄올, 5 중량%의 물로 이루어졌다. 혼합공급액을 실시 예 1, 2, 3 중공사막의 모듈에 대해서는 중공사막 내부로, 비교 예 1, 2, 3 중공사막의 모듈에 대해서는 중공사막 외부로 흘려 보내주었으며 동시에 그 반대편에 진공 5 torr를 가하여 투과분리실험을 하였다. 사용한 혼합공급액의 온도는 섭씨 60도였으며, 공급 혼합액의 초기 유량 속도는 100cc/min이었다. 각각의 조업조건에서 막을 통한 투과속도, 투과물의 물의 함량, 모듈입구와 출구에서의 공급 혼합액의 온도를 측정하였다.
표 1은 실시 예 1, 2, 3과 비교 예 1, 2, 3의 압력테스트 결과를 나타내는 데, 브레이드 외부에 활성층 막이 도포된 모든 중공사막(비교 예 1, 2, 3)은 10기압이상의 압력에서 도포층이 파괴됨이 관찰되며, 반면에 본 발명에 따라 활성층 막 외부에 브레이드를 편조한 중공사막은 40기압에서도 안정성을 보이고 있다. 그러나, 본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막에 있어서도, 고분자 섬유로만 편조된 브레이드 경우(실시 예1) 시간이 지남에 따라 중공사막 내부에 가해지는 압력에 의해 중공사막 및 브레이드가 방사선 방향으로 팽창하여 중공사막의 활성층 두께가 점점 얇아지게 되어서 중공사막이 파괴되지는 않지만 활성층을 통한 용질의 누출(leak)이 발생하게 된다. 그러나, 금속선과 고분자 섬유를 혼조하여 브레이드를 편조하였을 경우(실시 예 2, 3), 중공사막은 압력에 대한 우수한 안정성을 보이고 있다.
본 발명에 따른 중공사막의 압력안정성 테스트 결과
중공사막 |
중공사막 내부에 가한 공기압력(기압) |
2 |
10 |
20 |
40 |
실시예 1 |
우수 |
우수 |
4시간후 도포층 샘 |
2-3시간후 도포층 샘 |
실시예 2 |
우수 |
우수 |
우수 |
우수 |
실시예 3 |
우수 |
우수 |
우수 |
우수 |
비교예 1 |
우수 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
비교예 2 |
우수 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
비교예 3 |
우수 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
도포층 파괴 |
상기의 결과로부터 중공사막의 외부에 브레이드를 편조하였을 경우 중공사막은 혼합물의 중공 내부에 투입에 대하여 우수한 내압성을 보이고 있음을 알 수 있고, 금속선을 고분자 섬유와 함께 혼합하여 브레이드를 편조할 경우 브레이드 강화 효과가 더 현저하게 나타남을 알 수가 있다.
본 발명에 따른 중공사막 중공사막의 투과특성 테스트 결과
|
투과특성 |
공급액 온도(oC) |
투과속도1 |
물함량2 |
모듈입구 |
모듈출구 |
실시예 1 |
0.50 |
98.1 |
60 |
58 |
실시예 2 |
0.52 |
97.8 |
60 |
58 |
실시예 3 |
0.51 |
98.3 |
60 |
58 |
비교예 1 |
0.34 |
96.2 |
60 |
56 |
비교예 2 |
0.31 |
95.4 |
60 |
55 |
비교예 3 |
0.36 |
95.4 |
60 |
55 |
1: 1시간후의 투과속도(kg/m2.hr),
2: 1시간 후의 투과물의 물함량(중량 %)
표 2에는 본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막에 대한 투과증발 막 분리 성능을 비교 예와 함께 나타내었다. 본 발명에 따라 중공사막 외부에 브레이드가 편조된 중공사막(실시 예 1, 2, 3)경우 공급 혼합액을 중공사막 내부로 흘려 보낼 수 있으며, 반면에 브레이드 외부에 도포된 중공사막(비교예 1, 2, 3)경우 약한 내압성 때문에 공급 혼합액을 중공사막 외부로 흘려 보내 주어야 하는데 이 경우 중공사막 사이에서 발생하는 공급액의 채널링현상이 발생하여 투과속도를 저하시킬 뿐 아니라 분리 효율 감소를 야기시킨다. 본 발명에 따라 브레이드가 중공사막 외부에 편조된 중공사막 경우 이러한 공급액의 채널링 현상이 일어나지 않으며 또한 단위부피당 공급액의 막 접촉율이 더 크므로 투과속도가 더 빠르고 또한 분리 효율이 더 우수함을 확인할 수 있다. 본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막은 모듈입구와 모듈출구에서의 공급액의 온도차가 비교 예의 중공사막 보다 훨씬 작아 모듈 내에서 공급액의 열손실율이 적음을 알 수가 있다.
상기의 비교에서 본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막이 고온, 고압 하에서 막의 안정성이 우수할 뿐 아니라 막 투과분리 성능도 우수함 증명되고 있다.
본 발명에 따른 중공사 내부 투입용 중공사막은 높은 기계적 강도를 갖는 브레이드에 의한 지지로 인하여 향상된 중공사막의 내압성으로 말미암아 고온 혹은 고압 하의 막분리 공정, 즉 나노, 역삼투압, 기체분리, 투과증발, 증기투과 등의 막분리 공정에 매우 적합하며 높은 투과분리효율을 얻을 수가 있다.