KR100620325B1 - 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 스프링용 스테인레스 강선 그 자체의 기계적 특성을 개선하여 스프링 성형성을 향상시킨 스프링용 스테인레스 강선과, 그 강선을 제조하기위한 방법을 제공하고자 하는데 그 목적이 있는 것으로서,

강선의 인장강도와 0.2% 내력의 비율 즉「0.2% 내력비(%)」를 71-90%가 되도록 한 스프링용 스테인레스 강선과,

강선의 제조에 있어서 최종 다이스 통과후의 강선에 굽힘가공 변형을 부여함으로써 강선의 0.2%내력비를 조정하는 스프링용 스테인레스 강선의 제조방법으로 구성된 것을 특징으로 한다.

본 발명에 의하면 스프링용 스테인레스 강선의 기계적 성질인 내력비를 관리함으로써 스프링 성형성을 향상시키고, 불량률을 현저하게 감소시키는 효과가 있다.

Description

성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법{Stainless steel wire having a excellent forming properties and the manufacturing method}

도1은 강선이 최종다이스를 통과한 후 상취드럼에 권취되는 종래 단순상취 방식의 설명도

도2는 본 발명이 적용된 강선이 최종다이스를 통과한 후 턴로라 및 종횡 교정로라를 거쳐 상취 드럼에 권취되는 더블캡스탄방식의 설명도

도3은 종횡 교정로라의 상세 설명도

도4는 스테인레스 강선의 하중-신율 곡선과 0.2%내력을 나타낸 그래프

도5는 스프링 성형성에 영향을 미치는 0.2%내력비와 스프링 자유장 불량률의 관계를 나타낸 그래프

도6은 강선이 최종다이스를 통과한 후 하취드럼에 권취되는 하취방식의 설명도이다.

* 도면의 주요부분에 대한 설명 *

1. 최종 다이스박스 2. 상권취드럼

3. 하권취드럼 4. 스테인레스 강선(선지름 : d)

5. 횡교정로라(로라홈경 : 30d) 6. 종교정로라(로라홈경 : 30d)

7. 턴로라(로라홈경 : 450d) 8. 텐션 컨트롤로라

9. 하취드럼 10. 터치로라

본 발명은 스프링용 스테인레스 강선에 관한 것으로서, 특히 코일스프링의 성형성이 개선된 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법에 관한 것이다.

스프링제조에는 주로 고탄소강을 원소재로 하는 경강선 및 피아노선과, 스테인레스 강선이 사용되고 있다.

고탄소강을 원소재로 하는 경강선 및 피아노선은 표면에 인산아연코팅을 화학반응에 의해 저가로 용이하게 부착할 수 있기 때문에 스프링 성형성이 우수하다는 것은 통설로 되어있다.

하지만, 스테인레스 강선은 그 고내식성으로 인하여 표면에 저가이고 간편한 방법인 스프링 성형시에 미끄러짐성이 좋은 상기와 같은 코팅피막을 화학반응에 의해 성형시키는 것은 곤란하다.

그 때문에 스프링용 스테인레스 강선은 경강선 및 피아노선에 비하여 성형성이 떨어지는 것은 정설이다.

그래서 그 성형성 개선을 위하여 1966년에 스테인레스 강선에 니켈도금을 실시하는 신기술이 발명되어 (일본특허 특공소44-14572)현재 주요 소재로 사용되어 오고 있다. 그러나 성형성은 종래 나선에 비하여 향상되었지만 충분하다고는 말할 수 없는 수준이었다.

이런 사정으로 인해 그 이후에도 스프링용 스테인레스 강선의 스프링 성형성에 대해서는 나선, 니켈도금선에 구애받지 않고 여러 가지 개선이 이루어져왔다.

예를들어 일본특허 특개소60-257917, 특공소61-245873, 특개평6-198372, 특개평6-226330 등에서는 할로겐을 포함한 합성수지, 불소수지, 아민산계 화합물 등을 강선 표면에 코팅해서 성형성 개선을 이루는 기술이 소개되어 있고,, 또한 일본특허 특개평9-85332 에서는 표면에 질화층을 형성시키므로서 스프링 성형시에 자유장 불량률을 감소시키는 기술이 개시되어있다.

더욱이 일본특허 제2799700 및 제3053789에서는 스프링용 스테인레스 강선 표면의 니켈도금 두께, 도금층의 모재에 대한 경도비, 윤활제 부착량, 표면조도등을 특정범위로 한정하여 스프링 성형성 개선을 도모하는 기술이 개시되어 있다.

이와 같이 스프링용 스테인레스 강선의 성형성 개선을 위한 연구노력이 주로 표면의 특징을 바꾸어 성형성을 향상시키는 기술 소위 표면성상의 개선에 집중되어 왔음을 알 수 있고, 이것이 현재에 이르는 기술개량의 경향이라고 말할 수 있다.

전술한 바와 같이 종래의 기술에서는 스프링용 스테인레스 강선 표면의 특성을 변화시켜서 스프링 성형시 코일링 길이의 안정화를 꾀하는 수법이 대세를 점하고 있었다.

하지만 최근의 세계적 대경쟁시대에 있어서 스프링 성형산업에서도 코스트다운의 요구는 지속적으로 이루어지고 있으며, 또한 까다로운 수치정도의 요구도 더해지면서 코일링 스피드 향상에 따른 코스트다운의 달성이 최고의 목표가 되고있다.

따라서 스프링용 스테인레스 강선의 스프링 성형성 향상이 더욱더 요구되고 있으며, 종래의 방법으로는 아직 충분히 만족할 수 있는 상황은 아니라고 말할 수 있다.

본 발명은 상기한 종래의 기술과 같이 강선 표면성상의 변화를 추구하던 방법으로는 스프링성형성을 더 이상 향상시키는 것이 불가하다는 판단하에 표면성상의 변화를 추구하던 방법을 탈피해서 스프링용 스테인레스 강선 그 자체의 기계적 특성을 개선하므로서 스프링 성형성을 향상시킨 스프링용 스테인레스 강선과, 그 강선을 제조하기위한 방법을 제공하고자 하는데 그 목적이 있다.

상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명은, 스테인레스 강선에 굽힘가공 변형을 부여하여 강선의 인장강도와 0.2% 내력의 비율 즉「0.2% 내력비(%)」가 71-90%가 되도록 조정한 것을 특징으로 하는 스프링 성형성이 대폭 향상된 스프링용 스테인레스 강선을 제공한다.

또한, 본 발명은 스테인레스 선재를 선으로 제조하는 신선공정과, 신선공정에서 제조된 스테인레스 강선을 권취하는 권취공정으로 이루어진 스테인레스 강선의 제조방법에 있어서, 상기 신선공정의 최종다이스를 통과한 스테인레스강선에 0.2% 내력비를 저하시키기 위한 굽힘가공공정을 부가한 다음 권취하는 것에 특징이 있는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선을 제조하는 방법을 제공한다.

또한, 본 발명은 스테인레스 선재를 신선하기위한 다이스 박스와, 다이스 박 스에서 최종 신선된 강선을 권취하기 위한 권취장치로 구성된 스테인레스 강선의 제조장치에 있어서, 상기 최종 다이스 박스와 권취장치의 권취드럼 사이에 굽힘가공 변형을 부여하기 위한 굽힘가공 장치가 설치된 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선의 제조장치를 제공한다.

이하에 본 발명을 도면에 의거 상세히 설명한다.

도1은 종래 사용하여오던 단순한 상취방식으로 최종다이스(1)에서 신선된 강선(4)이 직접 단드럼으로 된 상권취드럼(2)에 권취되는 권취상황을 나타내는 설명도이고,

도2는 하권취드럼(3)과 상권취드럼(2)과의 사이에 턴로라(7) 및 4×5형 종횡교정로라(5,6)가 설치된 상부와 하부드럼이 동시에 설치되어 권취되는 더블캡스탄 부착의 상취방식이 적용된 제조장치로서, 최종다이스(1)에서 신선된 강선(4)은 우선 하부 드럼(3)에 수회 권취되고 그 후, 턴로라(7) 및 종,횡교정로라(5,6)를 지나면서 강선에 가벼운 정도의 굽힘 가공변형을 가하여 0.2% 내력을 변화시킨 후 상부 드럼(2)으로 가서, 여기서 순차적으로 상권취드럼에 권취가 이어지게 되는 권취상황을 나타내는 설명도이고.

도3은 도2의 교정로라부의 상세도로서, 종교정롤라(6)와 횡교정롤라(5)의 세부를 나타내는 설명도이고,

도4는 공칭선경0.50㎜의 니켈도금된 스프링용 스테인레스 강선을 KS B 0802 금속 재료인장시험방법에 규정되어 있는 오프셋법에 따라 강선을 상.하부 척에 물린 후 파단하중의 5% 하중을 가하여 강선을 진직으로 한 다음 신율계를 장착하여 부하를 가하여 하중이 감소하는데도 신율이 증가하는 항복점 즉, 0.2%내력과, 강선이 파단되는 파단점을 측정한 스테인레스 강선의 하중-신율곡선으로서, 도4에 따르면 스테인레스 강선의 파단하중이 416N이고, 0.2%내력이 370N이기 때문에 0.2%내력비가 88.9%인 것으로 나타나고 있다.

본 발명은 최종다이스를 통과한 강선에 굽힘가공변형을 가하여 0.2%내력비를 71-90%로 조정하는 것을 주된 특징으로 하고 있는데, 본 발명에서 스테인레스 강선의 0.2%내력비를 71-90%로 한정한 것은 이 범위에 있을 때 스프링 성형성이 우수하기 때문이다.

본 발명자는 신선가공공정을 거친 강선은 신선가공 공정중에 받은 가공압력 때문에 내부에 응력이 존재하고 있으며, 이 내부응력이 강선의 성형성을 저하시키는 주된 요인이라는 점을 밝혀내고, 내부응력이 스프링 성형성에 미치는 관계를 연구한 결과 강선 내부에 존재하는 내부응력은 항복강도 즉, 0.2%내력과 밀접한 관계에 있으며 항복강도가 낮을수록 스프링성형성이 우수함을 확인하였다.

더 나아가 항복강도가 무한정 낮다고 해서 성형성이 우수해지는 것이 아니라 항복강도와 인장강도의 비율 즉, 0.2%내력비가 일정한 범위에 있을때 성형성이 우수함을 밝혀내었다.

실험결과가 도5의 0.2%내력비와 스프링성형시의 자유장불량율의 관계를 나타낸 그래프에 나타나 있고, 도5에 의하면 0.2%내력비가 71%미만인 경우 항복강도를 떨어뜨려 강선 내부의 응력을 감소시키는 효과가 있으나 강도가 급격히 떨어져 오히려 스프링 성형성이 나쁘게 되고, 90%를 초과하는 경우 항복강도가 높은 상태이어서 내부응력이 제거되지 않고 잔존하기 때문에 성형성이 저하되는 것으로 나타나고 있다. 따라서 강선의 0.2%내력비가 71-90%일 때 스프링성형성이 우수함을 알 수 있다.

본 발명의 제조방법에서 스테인레스 강선의 스프링 성형성을 향상시키기 위하여 신선공정과 권취공정사이에 미세한 굽힘가공변형공정을 부가하고 있는데, 그 이유는 스테인레스 강선은 제조특성상 신선과정에서 많은 가공압력을 받아 내부에 응력이 존재하고 이 내부응력이 스프링성형성을 저해하는 주된 요인이 됨은 앞서 설명한 바와 같은 데, 강선에 미세한 압력을 상하좌우로 가하면 강선에 미세한 변형이 유발되고 이에 따라 강선의 항복강도가 저하되어 내부응력을 감소시키는 것이 가능하기 때문에 0.2%내력비를 개선시키기 위하여 굽힘가공을 행하는 공정을 부가하였다.

굽힘가공의 방법은 강선에 미세한 힘을 일정한 방향으로 고르게 반복적으로 가하는 것으로 가능한데 본 발명에서는 제2도 및 제3도에 나타난 바와 같이 최종다이스를 통과한 강선이 권취드럼에서 권취되기 전에 턴로라, 종교정로라, 횡교정로라를 통과하면서 좌우 상하로 반복되는 하중을 받게하므로서 0.2%내력비를 조정하였다. 이때 종횡교정로라의 사용개수와 누르는 로라의 압입량을 변화시켜 0.2%내력비를 변화시키는 것이 가능하다.

본 발명의 제조장치는 최종다이스 박스와 권취장치의 권취드럼 사이에 굽힘가공변형장치를 설치한 것을 특징으로 하고 있는데 제2도에 나타난 바와 같이 하권취드럼(3)과 상권취드럼(2)을 동시에 갖춘 더블 캡스탄 방식의 권취드럼을 사용하 는 경우 하권취드럼(3)을 통과한 강선(4)이 상권취드럼(2)으로 이송되는 과정에 턴로라(7), 종교정로라(6), 횡교정로라(5)를 설치하거나, 제3도에 나타난 바와 같이 4x5형의 종교정로라(6), 횡교정로라(5)만 설치하여 강선에 가벼운 정도의 굽힘가공 변형을 가하여 0.2%내력을 변화시키는 장치를 설치할 수도 있다.

또한 스테인레스 강선은 턴로라에서 굽혀지는 것만으로 0.2% 내력이 저하하고, 내력비(%)가 변화할 가능성이 있기 때문에 도6과 같이 턴로라(7)와 텐션콘트롤로라(8)가 있는 하취권취 방식도 실시할 수 있다.

이 경우에는 턴로라, 텐션로라의 홈경을 임의로 작게하면 교정로라와 마찬가지로 강선에는 미세한 굽힘변형이 발생하기 때문에 인장강도를 조금 저하시키는 것만으로 0.2%내력을 상당히 저하시키는 것은 가능하고 교정로라의 사용없이 0.2% 내력비를 조정할 수 있다.

이와같은 본발명은 제2도에 나타난 바와 같이 최종다이스 박스를 통과한 스테인레스 강선은 하권취드럼에서 수회 권취되고 그후 턴로라를 통과하면서 방향전환과 함께 1차 굽힘가공이 일어나고, 다시 종교정로라를 통과하면서 상하로 반복되는 굽힘가공이 일어나고, 다시 횡교정로라를 통과하면서 좌우로 반복되는 굽힘가공이 일어나게 되어 강선의 상하 좌우의 모든부위에 고른 굽힘가공이 일어나 강선 내부에 존재하는 내부응력을 감소시켜 0.2%내력을 저하시키는 것이 가능하다.

여기에서 0.2%내력비의 변화는 교정로라 사용개수의 증감과 누르는 로라의 압입량을 조합하여 조정하므로서 변화시키는 것이 얼마든지 가능하다. 즉, 제3도에 나타난 바와 같이 종로라1과 횡로라1의 조합을 한세트로 하고 세트수 0에서 합계 4 세트의 사용을 최대사용수로하여 그 조합마다 로라 압입량을 변화시켜조정하거나, 교정로라의 홈경을 변경하는 것에 의해서 조정할 수 있다.

이하에 본 발명을 실시예에 의거 상세히 설명한다.

실 시 예 1

C: 0.07%, Si: 0.37%, Mn: 1.23%, P: 0.021%, S: 0.005%, Ni: 8.09%, Cr: 18.04%의 성분을 갖는 SUS304 5.5㎜ψ의 선재를 신선하여 1150℃의 광휘소둔을 반복한 후 1.55㎜ψ의 연질 중간선으로 했다.

계속해서 이 중간선에 표1에 나타나는 조건으로 두께 1.50㎛에 니켈도금을 실시하였다.

표1

설파민산 니켈 : 440g/ℓ 염화니켈 : 5g/ℓ 붕산 : 30g/ℓ 액온도 : 50℃ 전류밀도 : 8A/d㎡ pH : 4.0

그 후 니켈도금된 강선을 표2에 나타나는 조건으로 연속신선하여 강선을 제조하였다.

표2

신선기형식 : 스트레이트형 연속신선기 신선최종선경 : 0.495 - 0.499㎜ 신선회수 : 11회 신선스피드 : 210m/분 사용윤활제 : 스테아린산 칼슘

그리고 신선된 강선을 도1과 같은 종래방식(시료번호:1)과 도2와 같은 본 발 명방식(시료번호:2-12)으로 권취를 하였다. 도2의 방식의 경우에는 종,횡 교정로라의 사용세트의 증감 및 압입량의 증감을 조합하여 스프링용 스테인레스 강선에 미세 굽힘변형을 가하고 0.2% 내력을 변화시켜 결과적으로 0.2% 내력비(%)를 변형시킨 여러 가지의 스프링용 스테인레스 강선을 제작했다.

더욱이 0.2% 내력비(%)의 효과를 확인하기 위하여 중간선 사이즈를 1.34㎜ψ, 1.15㎜ψ, 1.00㎜ψ으로 변경하여 총 감면율의 변화를 부여한 것도 표2와 동일조건에서 신선횟수만 10회, 8회, 7회로 각각 변경하여 신선하고, 도1에 나타나는 단순 상취방식으로 권취를 실시하여 0.2% 내력은 낮지만 0.2% 내력비(%)가 높은 스테인레스 강선(시료번호:13-15)도 제작했다.

이상과 같이 제작한 스프링용 스테인레스 강선은 다음 표3의 방법에 따라서 0.2% 내력, 인장강도 및 이에따른 0.2% 내력비(%)를 구했다.

표3

인장시험기형식 : 5kN 오토그래프 인장시험기 신율계 : 스트레인게이지식 정밀신율계 신율계 표점거리 : 50㎜ 인장속도 : 1㎜/분 인장온도 : 실온

그리고 제조된 각종의 강선을 컴퓨터제어의 자동 코일링기로 표4의 수치로 1000개씩 성형하여 자동검사 장비로 스프링의 자유장을 측정하여 표4의 수치규격에 따라 양품과 불량품으로 자동선별하여 불량률을 구했다.

표4

공칭선경 : 0.50㎜ 스프링 평균경 : 10.50㎜ 양단좌권 : 2 자유장 : 17.00㎜(수치규격±0.40㎜) 권수 : 6 스프링지수(D/d) : 21

이상의 조건으로 제조된 실시결과가 표5에 나타나 있다.

표 5

No.	중간선 사이즈	인장강도	0.2% 내 력	0.2% 내력비	스프링 자유장 불량률	권취방식	종횡 교정로라 사용유무	비 고
	(mm)	(N/㎟)	(N/㎟)	(%)	(%)	-	-	-
1	1.55	2,170	2,016	92.9	7.1	도1.	없음	비교재
2		2,168	1,986	91.6	6.5	도2.
3		2,160	1,961	90.8	5.4		있음
4		2,154	1,916	89.0	2.5			본발명
5		2,149	1,822	84.8	2.6
6		2,130	1,715	80.5	2.4
7		2,104	1,561	74.2	2.8
8		2,097	1,499	71.5	2.9
9		2,088	1,462	70.0	4.0			비교재
10		2,080	1,416	68.1	5.7
11		2,070	1,387	67.0	6.5
12		2,061	1,364	66.2	6.4
13	1.34	2,090	1,918	91.8	6.4	도1.	없음
14	1.15	2,005	1,825	91.0	5.9
15	1.00	1,904	1,729	90.8	5.8

표5에 따르면, 종래방식인 도1의 방식으로 권취한 강선(시료번호1,13,24,15)은 미세한 굽힘변형이 가해지지 않았기 때문에 0.2% 내력비(%)가 90%이상으로 높아 불량률이 높은 것으로 나타나고 있고,

본 발명방식인 도2의 방식에서 교정로라를 사용하지 않고, 홈경이 선경의 450배의 턴로라를 넣고, 상취로 권취한 것(시료번호2)은 도1의 방식과 비교하여 0.2% 내력비(%)가 조금 내려가지만 불량률은 역시 높다. 하지만 450d라고 하는 비 교적 큰 홈경의 로라일지라도 0.2% 내력이 저하하는 것은 명백하기 때문에 전술의 도5의 방식에서 로라경을 450d보다 조금 작게하면 강선의 0.2% 내력비(%)를 71-90%로 관리할 수 있는 것은 명백하며, 본 발명의 기술은 특히 교정로라의 사용에 한정되는 것이 아니라는 사실이 명백하다고 말할 수 있다.

0.2% 내력비(%)가 71-90%를 나타내는 강선(시료번호4-8)은 스프링 자유장 불량률이 낮지만 이 값 미만이나 초과하는 것은 불량률이 급증함을 알 수 있다.

실시예 2

재료성분, 중간선 사이즈, 신선조건, 권취방식, 교정로라 사용방법 등 제조조건을 실시예1과 동일하게 하여 니켈도금되지 않은 스프링용 스테인레스 강선을 제조 하였다.

하지만 나선의 경우에는 니켈도금이 없기 때문에 중간선의 광휘소둔 후의 권취전에 전술의 무기코팅으로 황산나트륨(Na2SO4) 20% 농도의 액안에 연속적으로 강선을 침적하고 계속해서 150℃ 정도에서 건조시키는 것에 의해 강선표면에 황산나트륨 결정 피막을 고착시키고, 이 피막을 스테아린산 칼슘 윤활제의 캐리어 피막으로 작용시키고 연속신선의 안정화를 꾀하였다.

또 나선 스프링용 스테인레스 강선을 실시예1과 마찬가지로 중간선의 사이즈를 가늘게, 총감면율을 작게한 강선도 제작하고 0.2% 내력비(%)의 효과를 실증했다.

이상과 같이 제작한 스프링용 스테인레스 강선은 표3의 방법에 따라서 0.2% 내력, 인장강도, 0.2% 내력비(%)를 구했다.

그리고 각종의 강선을 컴퓨터제어의 자동 코일링기로 표4의 수치로 1000개씩 성형하여 자동검사 장비로 스프링의 자유장을 측정하여 표4의 수치규격에 따라 양품과 불량품으로 자동선별하여 불량률을 구했고, 그 값이 표6에 나타나 있다.

표6

No.	중간선 사이즈	인장강도	0.2% 내력	0.2% 내력비	스프링 자유장 불량률	권취방식	종횡 교정로라 사용유무	비 고
	(mm)	(N/㎟)	(N/㎟)	(%)	(%)	-	-	-
1	1.55	2,172	1,998	92.0	10.0	도1.	없음	비교재
2		2,168	1,975	91.1	9.5	도2.
3		2,164	1,958	90.5	8.4		있음
4		2,158	1,914	88.7	4.7			본발명
5		2,144	1,825	85.1	4.1
6		2,127	1,716	80.7	4.6
7		2,100	1,571	74.8	4.7
8		2,089	1,492	71.4	5.0
9		2,078	1,459	70.2	7.0			비교재
10		2,066	1,395	67.5	11.0
11	1.34	2,100	1,932	92.0	9.8	도1.	없음
12	1.15	2,011	1,830	91.0	9.4
13	1.00	1,912	1,740	91.0	9.6

표 6에 나타난 바와 같이 나선의 스테인레스강선의 불량률이 니켈도금된 스테인레스강선에 비하여 다소 높음을 알 수 있으나, 이 역시 0.2% 내력비가 71-90%의 범위에 있는 것(시료번호4-8)이 스프링 성형성이 우수한 것으로 나타나고 있음을 알 수 있다.

실시예 1,2의 니켈도금된 강선과 니켈도금되지 않은 강선의 0.2% 내력비(%)와 스프링 성형시의 자유장 불량률과의 관계가 도5에 나타나 있다.

도5에 나타난 바와같이 두 종류의 스테인레스 강선에서 공통적으로 0.2%내력비(%) 가 71-90%를 나타내는 구간에 속하는 강선은 스프링 자유장 불량률이 작고 이 값 미만 또는 초과하는 0.2% 내력비(%)를 가지는 구간의 강선은 스프링 자유장 불량률이 급격하게 증가하는 것을 알 수 있다.

또한 도5의 데이터 안에는 중간선 사이즈를 작게 해서 전체 가공도를 내리고, 도1의 방식으로 신선해서 0.2% 내력은 낮지만 0.2% 내력비(%)가 높은 강선인 표5 시료No. 13, 14, 15 및 표6 시료No. 11, 12, 13도 포함되어 있기 때문에 단순하게 0.2% 내력을 낮게 해도 불량률은 개선되지 않으며, 따라서 0.2% 내력비(%)가 아주 중요한 인자임을 알 수 있다.

이상의 결과로부터 스프링용 스테인레스 강선의 제조에 있어서 최종다이스에서 신선가공을 완료한 후에 교직로라나 그 외, 도6의 방법도 포함한 적정한 방법으로 스테인레스 강선에 굽힘가공 변형을 부여하고, 0.2% 내력을 저하시켜 결과적으로 0.2% 내력비(%)를 71-90%로 조정하면 스프링 성형시의 수치 편차를 작게 하는 것이 가능하며, 불량률의 개선에 효과가 있는 것이 명백하게 되었다.

Claims (5)

1. 0.2%내력비가 71%이상 90%미만인 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선
2. 제1항에 있어서,

   상기 스테인레스 강선은 니켈도금된 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선
3. 선재를 강선으로 제조하는 신선공정과, 신선공정에 의해서 제조된 강선을 권취하는 권취공정으로 이루어진 스테인레스 강선의 제조방법에 있어서,

   상기 신선공정의 최종다이스를 통과한 스테인레스 강선에 미세한 굽힘가공을 행하여 0.2% 내력비를 저하시키는 굽힘가공변형공정을 부가시킨 다음 권취하는 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선의 제조방법.
4. 제3항에 있어서,

   상기 굽힘가공변형공정은 턴로라, 또는 종,횡교정로라에 의해 수행되는 것을 특징으로하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선의 제조방법.
5. 제3항에 있어서,

   상기 굽힘가공변형공정에서 0.2% 내력비의 조정은 종,횡교정로라의 사용개수 및 압 입량에 의해 수행되는 것을 특징으로하는 성형성이 우수한 스프링용 스테인레스 강선의 제조방법.

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