JPH1112695A - 耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼線 - Google Patents
耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼線Info
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- JPH1112695A JPH1112695A JP17057897A JP17057897A JPH1112695A JP H1112695 A JPH1112695 A JP H1112695A JP 17057897 A JP17057897 A JP 17057897A JP 17057897 A JP17057897 A JP 17057897A JP H1112695 A JPH1112695 A JP H1112695A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性と機械的特性を兼備しばね特性を向上
させたばね用ステンレス鋼線。 【解決手段】 重量比で、０．０７〜０．１０％の炭素
と、０．４５〜０．７０％のケイ素、１．３〜１．５％
のマンガン、１０．００〜１０．５０％のニッケル、１
６．００〜１８．００％のクロム、２．００〜３．００
％のモリブデン、及びチッ素を０．１８〜０．３０％添
加してなるオーステナイト系ステンレス鋼線であって、
該鋼線は、温度３５０〜５５０℃での低温熱処理を施し
た時の０．２％引張耐力比を９０％以上の特性とする為
に、前記炭素とチッ素との合計分量が０．２６〜０．３
５％範囲でかつ次式に示すニッケル当量を２５〜３０％
とするとともに、加工率６０％以上での伸線加工を施し
てなる耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼
線。 ニッケル当量％＝Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋
０．６５Ｃｒ＋１２．６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ
させたばね用ステンレス鋼線。 【解決手段】 重量比で、０．０７〜０．１０％の炭素
と、０．４５〜０．７０％のケイ素、１．３〜１．５％
のマンガン、１０．００〜１０．５０％のニッケル、１
６．００〜１８．００％のクロム、２．００〜３．００
％のモリブデン、及びチッ素を０．１８〜０．３０％添
加してなるオーステナイト系ステンレス鋼線であって、
該鋼線は、温度３５０〜５５０℃での低温熱処理を施し
た時の０．２％引張耐力比を９０％以上の特性とする為
に、前記炭素とチッ素との合計分量が０．２６〜０．３
５％範囲でかつ次式に示すニッケル当量を２５〜３０％
とするとともに、加工率６０％以上での伸線加工を施し
てなる耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼
線。 ニッケル当量％＝Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋
０．６５Ｃｒ＋１２．６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性と機械的特
性を兼備しばね特性を向上させたばね用ステンレス鋼線
に関する。
性を兼備しばね特性を向上させたばね用ステンレス鋼線
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は、用途や求める特性によ
り成分分量や加工条件の組合わせによって多種多様の製
品が開発されており、例えばＪＩＳ規格Ｇ−４３０９で
は一般用途を対象としたステンレス鋼線が規定され、ま
たＧ−４３１４では特にばね用を対象として各々鋼種及
び特性を規程しており、この中で最も汎用の鋼種として
ＳＵＳ３０４及びＳＵＳ３１６を示している。
り成分分量や加工条件の組合わせによって多種多様の製
品が開発されており、例えばＪＩＳ規格Ｇ−４３０９で
は一般用途を対象としたステンレス鋼線が規定され、ま
たＧ−４３１４では特にばね用を対象として各々鋼種及
び特性を規程しており、この中で最も汎用の鋼種として
ＳＵＳ３０４及びＳＵＳ３１６を示している。
【０００３】しかしながら、これら鋼種についてはいず
れも一長一短があって、あらゆる用途への適用は困難で
ある。すなわち、鋼種ＳＵＳ３０４は最も一般的なもの
であって、比較的安定した耐食性を備えながらも大きな
強度を備えるものとして知られているが、苛酷な腐食環
境への使用は好ましくない。
れも一長一短があって、あらゆる用途への適用は困難で
ある。すなわち、鋼種ＳＵＳ３０４は最も一般的なもの
であって、比較的安定した耐食性を備えながらも大きな
強度を備えるものとして知られているが、苛酷な腐食環
境への使用は好ましくない。
【０００４】一方、同ＳＵＳ３１６については、成分的
にもニッケルを高めかつモリブデンを添加していること
から、耐食性には優れる反面、強度や疲労特性において
ＳＵＳ３０４にははるかに及ばないという欠点がある。
にもニッケルを高めかつモリブデンを添加していること
から、耐食性には優れる反面、強度や疲労特性において
ＳＵＳ３０４にははるかに及ばないという欠点がある。
【０００５】したがって、従来の材料選択基準は強度及
び耐食性のいずれの特性を重視するかによってなされて
きた状況があり、品質保証の上ではメンテナンス期間を
短くしたり、出力のより大きい形態での設計とする方策
が取られて来た。
び耐食性のいずれの特性を重視するかによってなされて
きた状況があり、品質保証の上ではメンテナンス期間を
短くしたり、出力のより大きい形態での設計とする方策
が取られて来た。
【０００６】このような状況の中で、一方では新たな特
性を持つ新鋼種の開発もなされてはきたが、近年の品質
要求基準を満足することには至っていない。その一例と
して特開昭５１−５０２１７号公報では、前記両特性を
兼備する材料の提供を目的として、Ｃ：０．０８以下、
Ｓｉ：０．７０〜１．５０，Ｍｎ：２．００以下，Ｐ：
０．０４０以下，Ｓ：０．０３０以下，Ｎｉ：８〜１
０．５０，Ｃｒ：１８〜２０．００，Ｍｏ：１〜２．０
０，Ｎ：０．１〜０．２５を添加したばね用のステンレ
ス鋼線を開示している。
性を持つ新鋼種の開発もなされてはきたが、近年の品質
要求基準を満足することには至っていない。その一例と
して特開昭５１−５０２１７号公報では、前記両特性を
兼備する材料の提供を目的として、Ｃ：０．０８以下、
Ｓｉ：０．７０〜１．５０，Ｍｎ：２．００以下，Ｐ：
０．０４０以下，Ｓ：０．０３０以下，Ｎｉ：８〜１
０．５０，Ｃｒ：１８〜２０．００，Ｍｏ：１〜２．０
０，Ｎ：０．１〜０．２５を添加したばね用のステンレ
ス鋼線を開示している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし前記公報が開示
する発明は、モリブデンが１〜２％で、しかもニッケル
が８％前後と共に低く耐食性が十分とは言えないばかり
か、比較的多くのケイ素を含有させることで材料自身の
マルテンサイト変態による加工硬化を促進し高強度を図
っているものと思われる。
する発明は、モリブデンが１〜２％で、しかもニッケル
が８％前後と共に低く耐食性が十分とは言えないばかり
か、比較的多くのケイ素を含有させることで材料自身の
マルテンサイト変態による加工硬化を促進し高強度を図
っているものと思われる。
【０００８】その為、前記公報によるステンレス鋼線の
特性（機械的特性）として、低温焼なまし処理温度に伴
う引張強さや０．２％降伏強さ（耐力）をその第２図及
び第３図に示しているが、これら結果を見るといずれも
特性値が不安定で、しかも引張強さに対して降伏強さが
低いことがうかがえる。
特性（機械的特性）として、低温焼なまし処理温度に伴
う引張強さや０．２％降伏強さ（耐力）をその第２図及
び第３図に示しているが、これら結果を見るといずれも
特性値が不安定で、しかも引張強さに対して降伏強さが
低いことがうかがえる。
【０００９】ばね材料においては、成形されたばね製品
が長期に亙ってへたりや変形なく安定的に作動させる為
には、引張強さとともに降伏強さにもすぐれることが必
要であるものの、前記公報で得られた線材の降伏強さは
１６０Ｋｇ／mm2 （１５７０Ｎ／mm2 ）程度にとどま
り、しかも引張り強さとの差が２５〜３０Ｋｇ／mm2 も
あることから、ばね用線材としては満足なものとは言え
ない。
が長期に亙ってへたりや変形なく安定的に作動させる為
には、引張強さとともに降伏強さにもすぐれることが必
要であるものの、前記公報で得られた線材の降伏強さは
１６０Ｋｇ／mm2 （１５７０Ｎ／mm2 ）程度にとどま
り、しかも引張り強さとの差が２５〜３０Ｋｇ／mm2 も
あることから、ばね用線材としては満足なものとは言え
ない。
【００１０】さらにこの結果によれば、特に低温焼なま
しの処理温度が４５０℃を境にして急激な特性の上昇を
見ているが、このような変化の激しい材料では得られる
ばね製品の品質に多大のバラツキを与えることから、ば
ね設計に大きな負担をもたらすものである。
しの処理温度が４５０℃を境にして急激な特性の上昇を
見ているが、このような変化の激しい材料では得られる
ばね製品の品質に多大のバラツキを与えることから、ば
ね設計に大きな負担をもたらすものである。
【００１１】本発明は、低温焼なまし処理後の０．２％
耐力が苛酷な使用状態にも耐え得るよう引張強さの９０
％以上を満足するとともに、耐食性にも優れたばね用ス
テンレス鋼線とする為に、チッ素とモリブデンを添加し
て、炭素，ケイ素，ニッケル分量を調整しながら、しか
も炭素とチッ素の合計分量、さらにニッケル当量を規定
することで達成したものである。
耐力が苛酷な使用状態にも耐え得るよう引張強さの９０
％以上を満足するとともに、耐食性にも優れたばね用ス
テンレス鋼線とする為に、チッ素とモリブデンを添加し
て、炭素，ケイ素，ニッケル分量を調整しながら、しか
も炭素とチッ素の合計分量、さらにニッケル当量を規定
することで達成したものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、重量
比で、０．０７〜０．１０％の炭素と、０．４５〜０．
７０％のケイ素、１．３〜１．５％のマンガン、１０．
００〜１０．５０％のニッケル、１６．００〜１８．０
０％のクロム、２．００〜３．００％のモリブデン、及
びチッ素を０．１８〜０．３０％添加してなるオーステ
ナイト系ステンレス鋼線であって、該鋼線は、温度３５
０〜５５０℃での低温焼なまし処理を施した時の０．２
％引張耐力比が９０％以上の特性とする為に、前記炭素
とチッ素との合計分量が０．２６〜０．３５％でかつ次
式に示すニッケル当量を２５〜３０％とするとともに、
加工率６０％以上での伸線加工を施してなるばね用ステ
ンレス鋼線である。 ニッケル当量％＝Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋
０．６５Ｃｒ＋１２．６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ
比で、０．０７〜０．１０％の炭素と、０．４５〜０．
７０％のケイ素、１．３〜１．５％のマンガン、１０．
００〜１０．５０％のニッケル、１６．００〜１８．０
０％のクロム、２．００〜３．００％のモリブデン、及
びチッ素を０．１８〜０．３０％添加してなるオーステ
ナイト系ステンレス鋼線であって、該鋼線は、温度３５
０〜５５０℃での低温焼なまし処理を施した時の０．２
％引張耐力比が９０％以上の特性とする為に、前記炭素
とチッ素との合計分量が０．２６〜０．３５％でかつ次
式に示すニッケル当量を２５〜３０％とするとともに、
加工率６０％以上での伸線加工を施してなるばね用ステ
ンレス鋼線である。 ニッケル当量％＝Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋
０．６５Ｃｒ＋１２．６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ
【００１３】また請求項２の発明では、前記ステンレス
鋼線に０．１０〜０．３０％のニオブを添加するととも
に前記クロムを１６．００〜１７．００％としており、
さらに請求項３では、前記炭素とチッ素との合計分量を
０．２６〜０．３２％とした。
鋼線に０．１０〜０．３０％のニオブを添加するととも
に前記クロムを１６．００〜１７．００％としており、
さらに請求項３では、前記炭素とチッ素との合計分量を
０．２６〜０．３２％とした。
【００１４】このように本発明では、加工オーステナイ
ト相の安定化を図る為のニッケル当量が２５〜３０％と
高くし、さらに機械的特性のアップを目的として、ニッ
ケル組成の分量を１０．００〜１０．５０％と高レベル
でかつ狭く設定する一方、炭素とチッ素との合計分量を
０．２６〜０．３６％としており、加工率６０％以上で
の伸線加工を施すものであり、それによって該鋼線に前
記低温焼なまし処理を施した時の少なくとも０．２％引
張耐力比を９０％以上を可能とするものである。
ト相の安定化を図る為のニッケル当量が２５〜３０％と
高くし、さらに機械的特性のアップを目的として、ニッ
ケル組成の分量を１０．００〜１０．５０％と高レベル
でかつ狭く設定する一方、炭素とチッ素との合計分量を
０．２６〜０．３６％としており、加工率６０％以上で
の伸線加工を施すものであり、それによって該鋼線に前
記低温焼なまし処理を施した時の少なくとも０．２％引
張耐力比を９０％以上を可能とするものである。
【００１５】ステンレス鋼線は加工に伴って機械的特性
が増加することは公知であり、また加工歪みを除去する
為にばね成形後に低温焼なまし処理することも行われて
いるが、この処理によって前記耐力比を９０％以上と大
きく設定できる特性を備えることは、負荷応力が大きい
範囲まで安定的に使用できることを示しており、特に繰
返しの荷重が負荷するばね用としての用途では、この範
囲に限定する必要がある。
が増加することは公知であり、また加工歪みを除去する
為にばね成形後に低温焼なまし処理することも行われて
いるが、この処理によって前記耐力比を９０％以上と大
きく設定できる特性を備えることは、負荷応力が大きい
範囲まで安定的に使用できることを示しており、特に繰
返しの荷重が負荷するばね用としての用途では、この範
囲に限定する必要がある。
【００１６】なおこの場合、ばね特性は材料自身の機械
的性質（弾性特性）に起因するが、例えばトーションば
ねとして用いる場合には主として引張りに対する０．２
％耐力比が、またコイルばねとして用いるものの場合に
は、その伸縮によって線材自身に全体的なねじり応力が
負荷されることから、ねじりに対する０．３％耐力比を
評価することが望まれるが、両耐力比は相関関係にある
ことから少なくとも引張りについての耐力比は確認して
おくことが必要である。しかし、あらゆるばね用途を対
象としかつ厳密な管理を行うものにあっては、前記引張
りの場合以外にねじりの耐力比についても確認して、い
ずれも９０％以上となるように設定される。
的性質（弾性特性）に起因するが、例えばトーションば
ねとして用いる場合には主として引張りに対する０．２
％耐力比が、またコイルばねとして用いるものの場合に
は、その伸縮によって線材自身に全体的なねじり応力が
負荷されることから、ねじりに対する０．３％耐力比を
評価することが望まれるが、両耐力比は相関関係にある
ことから少なくとも引張りについての耐力比は確認して
おくことが必要である。しかし、あらゆるばね用途を対
象としかつ厳密な管理を行うものにあっては、前記引張
りの場合以外にねじりの耐力比についても確認して、い
ずれも９０％以上となるように設定される。
【００１７】また、本発明ではその前提として前記焼な
まし処理温度を３５０〜５５０℃範囲での評価としてい
るが、これは実験の結果からこの範囲で処理したものが
特性的に最も優れるという事実から設定したものである
が、現実に必ずしもその温度範囲で処理されるものだけ
を権利範囲とするものではない。
まし処理温度を３５０〜５５０℃範囲での評価としてい
るが、これは実験の結果からこの範囲で処理したものが
特性的に最も優れるという事実から設定したものである
が、現実に必ずしもその温度範囲で処理されるものだけ
を権利範囲とするものではない。
【００１８】なお、前記ニッケル当量については｛Ｎｉ
＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋０．６５Ｃｒ＋１２．
６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ｝の算式で、さらに０．２
％引張耐力比とは、鋼線を引張試験によって引張測定し
た時の破断応力（σＢ）に対する０．２％耐力（σ0.2
）との比率、すなわち｛σ0.2 ／σB ×１００｝で求
めることとした。
＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋０．６５Ｃｒ＋１２．
６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ｝の算式で、さらに０．２
％引張耐力比とは、鋼線を引張試験によって引張測定し
た時の破断応力（σＢ）に対する０．２％耐力（σ0.2
）との比率、すなわち｛σ0.2 ／σB ×１００｝で求
めることとした。
【００１９】そしてその測定は、引張歪み０．２％にお
ける引張応力から求めることとし、その詳細はＪＩＳ−
Ｚ−２２４１「金属材料引張試験方法」の「オフセット
法」によるものとする。
ける引張応力から求めることとし、その詳細はＪＩＳ−
Ｚ−２２４１「金属材料引張試験方法」の「オフセット
法」によるものとする。
【００２０】さらに０．３％ねじり耐力比についても、
前記引張耐力比の算出方法と同様にねじり試験を行った
時の測定結果から、〔｛０．３％ねじり耐力（τ0.３）
／ねじり破断応力（τＢ）｝×１００〕の算式で求める
こととした。
前記引張耐力比の算出方法と同様にねじり試験を行った
時の測定結果から、〔｛０．３％ねじり耐力（τ0.３）
／ねじり破断応力（τＢ）｝×１００〕の算式で求める
こととした。
【００２１】なお、ねじり耐力については、被測定材に
ねじりを加えて、トルク−ねじり角曲線（Ｔ−θ曲線）
を描き、この曲線から応力換算して求めることとした。
すなわち、この曲線の一例を図６に添付しており、前記
ねじり破断応力（τＢ）は同曲線の最大トルク（ＴB ）
を用いて次式から算出する。なお、Ｄは被測定材の線径
（mm）である。 τＢ（Ｎ／mm2 ）＝１２ＴB ／πＤ3
ねじりを加えて、トルク−ねじり角曲線（Ｔ−θ曲線）
を描き、この曲線から応力換算して求めることとした。
すなわち、この曲線の一例を図６に添付しており、前記
ねじり破断応力（τＢ）は同曲線の最大トルク（ＴB ）
を用いて次式から算出する。なお、Ｄは被測定材の線径
（mm）である。 τＢ（Ｎ／mm2 ）＝１２ＴB ／πＤ3
【００２２】また同様に０．３％ねじり耐力について
も、引張試験の場合と同様に永久ひずみγ＝０．３％を
与えるときのねじり角θを｛２・ｌγ0.3 ／Ｄ｝式より
求めることとし、比例域（線ＯＤ）と平行に第一平行線
（イ線）を引き、曲線との交点（点Ｙ）とその垂線（点
Ｂ）とを求める。次に点Ｙを通る接線（線ＳＴ）を引
き、さらにこの線ＳＴと平行にかつトルク０点を通る第
二平行線（ロ線）から点Ｃを求める。
も、引張試験の場合と同様に永久ひずみγ＝０．３％を
与えるときのねじり角θを｛２・ｌγ0.3 ／Ｄ｝式より
求めることとし、比例域（線ＯＤ）と平行に第一平行線
（イ線）を引き、曲線との交点（点Ｙ）とその垂線（点
Ｂ）とを求める。次に点Ｙを通る接線（線ＳＴ）を引
き、さらにこの線ＳＴと平行にかつトルク０点を通る第
二平行線（ロ線）から点Ｃを求める。
【００２３】以上の操作から求めたトルク値Ｙ及び同Ｃ
の値を次式に代入してτ０．３％のねじり応力が算出さ
れる。 τ1 ＝４（３Ｙ＋θ・ｄＴ／ｄθ）／πＤ3 すなわち、τ０．３（Ｎ／mm2 ）＝４（３Ｙ＋Ｃ）／π
Ｄ3 で示される。
の値を次式に代入してτ０．３％のねじり応力が算出さ
れる。 τ1 ＝４（３Ｙ＋θ・ｄＴ／ｄθ）／πＤ3 すなわち、τ０．３（Ｎ／mm2 ）＝４（３Ｙ＋Ｃ）／π
Ｄ3 で示される。
【００２４】この詳細は『Ｐｒａｎｄｔｌｅの計算式』
として「ばね用ステンレス鋼線共同研究」（ばね論文
集，１９６９．第１４号．Ｐ８４〜８５：日本ばね工業
会発行）に紹介されている。
として「ばね用ステンレス鋼線共同研究」（ばね論文
集，１９６９．第１４号．Ｐ８４〜８５：日本ばね工業
会発行）に紹介されている。
【００２５】また前記ニッケル当量については、特にＮ
ｉ組成が大きな要因を持つものとなるが、該当量が２５
％より小さい場合にあっては伸線加工によるマルテンサ
イトの発生量が大きくなって磁性を帯びるという新たな
問題を起こすこととなり好ましくない。
ｉ組成が大きな要因を持つものとなるが、該当量が２５
％より小さい場合にあっては伸線加工によるマルテンサ
イトの発生量が大きくなって磁性を帯びるという新たな
問題を起こすこととなり好ましくない。
【００２６】一方、３０％を越える程大きくすること
は、ばね材料として必要とされる十分な機械的特性を得
ることができなくなることから前記範囲を設定してお
り、このようにニッケル当量を調整することは加工オー
ステナイト相の安定化を計り耐食性向上をもたらすこと
にも寄与する。
は、ばね材料として必要とされる十分な機械的特性を得
ることができなくなることから前記範囲を設定してお
り、このようにニッケル当量を調整することは加工オー
ステナイト相の安定化を計り耐食性向上をもたらすこと
にも寄与する。
【００２７】本発明では、このように低温焼なまし処理
による０．２％引張耐力比が９０％以上（さらに好まし
くは０．３％ねじり耐力比も９０％以上の特性も兼備す
ること）を有するばね特性と耐食性にもすぐれた特性と
する為に、各種組成をきびしく調整することで達成する
ものであって、特に炭素やケイ素，マンガン，ニッケ
ル，モリブデン，チッ素分量に特徴を付与しつつ、さら
に炭素及びチッ素の合計分量（０．２６〜０．３５％）
とニッケル当量（２５〜３０％）との制御を併合した。
による０．２％引張耐力比が９０％以上（さらに好まし
くは０．３％ねじり耐力比も９０％以上の特性も兼備す
ること）を有するばね特性と耐食性にもすぐれた特性と
する為に、各種組成をきびしく調整することで達成する
ものであって、特に炭素やケイ素，マンガン，ニッケ
ル，モリブデン，チッ素分量に特徴を付与しつつ、さら
に炭素及びチッ素の合計分量（０．２６〜０．３５％）
とニッケル当量（２５〜３０％）との制御を併合した。
【００２８】また本発明において、第三元素として０．
１０〜０．３０％のニオブを添加することは耐粒界腐食
性を果たして低Ｃｒ分量化（１６．００〜１７．００
％）を図るとともに、Ｎｂ炭化物の析出によりさらに強
度を高めることができるという作用も有する。
１０〜０．３０％のニオブを添加することは耐粒界腐食
性を果たして低Ｃｒ分量化（１６．００〜１７．００
％）を図るとともに、Ｎｂ炭化物の析出によりさらに強
度を高めることができるという作用も有する。
【００２９】また一般的なステンレス鋼の場合、これを
冷間加工すると加工に伴ってマルテンサイト量が増加
し、かつ鋼線の磁性を示す透磁率も上昇することとなる
が、本発明の鋼線ではニッケル当量を調整することで、
処理によっても例えばμ＝１．１６と磁性をほとんど有
しない特性とすることができ、この為、バネ製品として
これまで磁性を規制していた用途への拡大を図ることが
できる。
冷間加工すると加工に伴ってマルテンサイト量が増加
し、かつ鋼線の磁性を示す透磁率も上昇することとなる
が、本発明の鋼線ではニッケル当量を調整することで、
処理によっても例えばμ＝１．１６と磁性をほとんど有
しない特性とすることができ、この為、バネ製品として
これまで磁性を規制していた用途への拡大を図ることが
できる。
【００３０】さらに、前記炭素とチッ素との合計分量と
して０．２６〜０．３５％としているが、その理由は
０．２６％未満では所定温度での低温焼なまし処理を行
っても０．２％引張耐力比が９０％を下回ることから高
強度の特性を得ることができず、また０．３５％を越え
る程高くした場合には、鋼塊や線材製造時の欠陥発生の
危険性が大きくなるなど、新たな問題となる為前記範囲
に設定しているが、より好ましくは０．２６〜０．３２
％とする。
して０．２６〜０．３５％としているが、その理由は
０．２６％未満では所定温度での低温焼なまし処理を行
っても０．２％引張耐力比が９０％を下回ることから高
強度の特性を得ることができず、また０．３５％を越え
る程高くした場合には、鋼塊や線材製造時の欠陥発生の
危険性が大きくなるなど、新たな問題となる為前記範囲
に設定しているが、より好ましくは０．２６〜０．３２
％とする。
【００３１】一方、耐食性についても本発明ではクロム
以外にモリブデンやチッ素を多く含み、耐食性の評価算
式であるＰ．Ｉ＝Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋１６Ｎから求めら
れるＰ．Ｉ値を例えば２７％以上と高くすることで、実
施例に説明するような耐食性を備える効果としている。
以外にモリブデンやチッ素を多く含み、耐食性の評価算
式であるＰ．Ｉ＝Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋１６Ｎから求めら
れるＰ．Ｉ値を例えば２７％以上と高くすることで、実
施例に説明するような耐食性を備える効果としている。
【００３２】また、チッ素と炭素との合計分量を前記ニ
ッケル分量との関係で設定すれば、チッ素と炭素の合計
分量の３７〜４０倍程度であるならば十分な固溶強化さ
せ、ばね材としての機械的特性を向上させることができ
る。
ッケル分量との関係で設定すれば、チッ素と炭素の合計
分量の３７〜４０倍程度であるならば十分な固溶強化さ
せ、ばね材としての機械的特性を向上させることができ
る。
【００３３】次に、個々の組成の限定理由について以下
に説明する。炭素は、強力なオーステナイト生成元素で
あり、強度を増大させる機能があるものの、０．０７％
未満では本発明の高強度を得るには不十分である。しか
し炭素は含有量が多くなりすぎると炭化物を発生させ粒
界腐食や孔食発生原因となることから上限を０．１０％
とした。
に説明する。炭素は、強力なオーステナイト生成元素で
あり、強度を増大させる機能があるものの、０．０７％
未満では本発明の高強度を得るには不十分である。しか
し炭素は含有量が多くなりすぎると炭化物を発生させ粒
界腐食や孔食発生原因となることから上限を０．１０％
とした。
【００３４】ケイ素は、脱酸剤として添加され、また強
力なフェライト生成元素でもある。ケイ素の含有によっ
て引張強さや弾性限，耐食性は向上するが、多量の含有
は靭性を減少させることとなることから０．４５〜０．
７０％とした。
力なフェライト生成元素でもある。ケイ素の含有によっ
て引張強さや弾性限，耐食性は向上するが、多量の含有
は靭性を減少させることとなることから０．４５〜０．
７０％とした。
【００３５】マンガンはオーステナイト生成元素で脱硫
や脱酸剤として作用するが、耐食性特に耐酸化性を劣化
させることから、１．３〜１．５％とした。
や脱酸剤として作用するが、耐食性特に耐酸化性を劣化
させることから、１．３〜１．５％とした。
【００３６】ニッケルは、オーステナイト系ステンレス
鋼の基本成分であって、加工オーステナイト相の安定化
を図るニッケル当量に大きく影響し、耐食性を高めるも
のの多すぎる添加は強度を低下させることとなる。この
為１０．００〜１０．５０％としている。
鋼の基本成分であって、加工オーステナイト相の安定化
を図るニッケル当量に大きく影響し、耐食性を高めるも
のの多すぎる添加は強度を低下させることとなる。この
為１０．００〜１０．５０％としている。
【００３７】またクロムについても、ニッケルと同様に
ステンレス鋼の基本組成であつて、耐酸化性，耐食性を
向上させるが、硬度や引張強さを低下させることがあっ
て、１６．００〜１８．００％としており、ニオブを添
加する場合は１６．００〜１７．００％と低くすること
ができる。
ステンレス鋼の基本組成であつて、耐酸化性，耐食性を
向上させるが、硬度や引張強さを低下させることがあっ
て、１６．００〜１８．００％としており、ニオブを添
加する場合は１６．００〜１７．００％と低くすること
ができる。
【００３８】モリブデンについても、鋼線の耐食性、特
に隙間腐食や孔食防止に有効であって少なくとも２．０
０％以上を必要とするが、過度に添加しても耐食性への
寄与度は飽和するとともに、製品コストを高めることか
ら３．００％を上限とした。
に隙間腐食や孔食防止に有効であって少なくとも２．０
０％以上を必要とするが、過度に添加しても耐食性への
寄与度は飽和するとともに、製品コストを高めることか
ら３．００％を上限とした。
【００３９】チッ素は、炭素と同様にオーステナイト生
成元素で、固溶によって鋼線の耐力を高め、微細なチッ
化物を形成して靭性を改善する作用を持つ。しかしその
量が０．１８％未満では期待する効果が得られず、また
０．３０％を越えて添加してもステンレス鋼への溶解度
が悪くなることからその上限は０．３０％とした。
成元素で、固溶によって鋼線の耐力を高め、微細なチッ
化物を形成して靭性を改善する作用を持つ。しかしその
量が０．１８％未満では期待する効果が得られず、また
０．３０％を越えて添加してもステンレス鋼への溶解度
が悪くなることからその上限は０．３０％とした。
【００４０】ニオブは、結晶粒度を微細化させるととも
にＮｂ炭化物として粒内に析出することで、他の炭化物
発生を抑えその結果耐粒界腐食性を改善して高温強さを
上昇させる利点がある。しかし、多量の添加はδフェラ
イトの析出によって熱間加工性を低下させ一般耐食性を
悪くすることから、これを添加する場合には０．１０〜
０．３０％とするのがよい。
にＮｂ炭化物として粒内に析出することで、他の炭化物
発生を抑えその結果耐粒界腐食性を改善して高温強さを
上昇させる利点がある。しかし、多量の添加はδフェラ
イトの析出によって熱間加工性を低下させ一般耐食性を
悪くすることから、これを添加する場合には０．１０〜
０．３０％とするのがよい。
【００４１】このような組成範囲に加え、さらに本発明
では前記ニッケル当量及び炭素＋チッ素の値を調整する
ことによって、仮に温度３５０〜５５０℃での低温焼な
まし処理を行った場合の０．２％引張耐力を例えば線径
２mmでは１７００〜２２００Ｎ／mm2 と高い特性を可能
とすること、同耐力比も９０％以上を有すること、さら
に従来のＳＵＳ３１６ステンレス鋼が有する高耐食性を
上回る鋼線を可能としており、特にばね用において非常
に有効である。
では前記ニッケル当量及び炭素＋チッ素の値を調整する
ことによって、仮に温度３５０〜５５０℃での低温焼な
まし処理を行った場合の０．２％引張耐力を例えば線径
２mmでは１７００〜２２００Ｎ／mm2 と高い特性を可能
とすること、同耐力比も９０％以上を有すること、さら
に従来のＳＵＳ３１６ステンレス鋼が有する高耐食性を
上回る鋼線を可能としており、特にばね用において非常
に有効である。
【００４２】また耐力についても前記したように、線径
２mmでの１７００〜２２００Ｎ／mm 2 の特性は、これま
で高強度として用いられてきたＳＵＳ３０４を１０〜２
０％も向上させたものであり、前記組成の調整により達
成を可能にすることができた。
２mmでの１７００〜２２００Ｎ／mm 2 の特性は、これま
で高強度として用いられてきたＳＵＳ３０４を１０〜２
０％も向上させたものであり、前記組成の調整により達
成を可能にすることができた。
【００４３】
【実施例】以下、実施例によりさらに本発明の作用効果
を説明する。表１の化学成分を持つ実施線材（Ａ１〜Ａ
４）と、比較線材としてＳＵＳ３０４（Ｂ１）及び同３
１６（Ｂ３）として選択したステンレス鋼を用い、各線
材は各々通常の大気溶解炉で溶解し、熱間圧延を経て細
径化したものであって、最終加工は冷間伸線機により共
に加工率７５％で２mmに仕上げたものである。
を説明する。表１の化学成分を持つ実施線材（Ａ１〜Ａ
４）と、比較線材としてＳＵＳ３０４（Ｂ１）及び同３
１６（Ｂ３）として選択したステンレス鋼を用い、各線
材は各々通常の大気溶解炉で溶解し、熱間圧延を経て細
径化したものであって、最終加工は冷間伸線機により共
に加工率７５％で２mmに仕上げたものである。
【００４４】表１に得られた鋼線の機械的特性（引張り
試験，ねじり試験）をまとめて示すが、参考として前記
先行特許公報中から抜粋したものを（Ｂ２）として併記
した。
試験，ねじり試験）をまとめて示すが、参考として前記
先行特許公報中から抜粋したものを（Ｂ２）として併記
した。
【００４５】
【表１】
【００４６】この結果によれば、引張り強さ及び耐力値
はＳＵＳ３０４より若干高く、ねじり強さ，ねじり降伏
強さはほぼ同等であったことが認められる。また縦弾性
係数・横弾性係数も共に大きな違いは認められなかっ
た。
はＳＵＳ３０４より若干高く、ねじり強さ，ねじり降伏
強さはほぼ同等であったことが認められる。また縦弾性
係数・横弾性係数も共に大きな違いは認められなかっ
た。
【００４７】また、この鋼線の磁性特性を表２に示す。
この結果からＳＵＳ３０４（Ｂ１）は透磁率が高くマル
テンサイト量が多く、本発明鋼線（Ａ１）ではＳＵＳ３
１６（Ｂ３）と同等でマルテンサイト量が少ないことが
分かる。
この結果からＳＵＳ３０４（Ｂ１）は透磁率が高くマル
テンサイト量が多く、本発明鋼線（Ａ１）ではＳＵＳ３
１６（Ｂ３）と同等でマルテンサイト量が少ないことが
分かる。
【００４８】
【表２】
【００４９】
【試験１】 線材の低温熱処理特性 次にこの線材（Ａ１，Ａ４，Ｂ１）に各々３００〜６５
０℃で３０分間の低温熱処理（焼きなまし）を５０℃間
隔で施して各々試料採取した。試験は前記と同様に引張
り試験とねじり試験とで行ない、その結果を図１及び図
２に示す。
０℃で３０分間の低温熱処理（焼きなまし）を５０℃間
隔で施して各々試料採取した。試験は前記と同様に引張
り試験とねじり試験とで行ない、その結果を図１及び図
２に示す。
【００５０】同図中、符号△は実施線材Ａ１，○は同Ａ
４，また□は比較線材Ｂ１の各引張強さの変化を示し、
一方▲●■は前記に対応する０．２％耐力の変化であ
る。さらに耐力比についても各々同形状の符号を用いて
図下方に示している。
４，また□は比較線材Ｂ１の各引張強さの変化を示し、
一方▲●■は前記に対応する０．２％耐力の変化であ
る。さらに耐力比についても各々同形状の符号を用いて
図下方に示している。
【００５１】この結果から分かるように、実施線材（Ａ
１，Ａ４）は５５０℃で最大の特性となるよう除々に増
加しているのに対し、比較線材（Ｂ１：ＳＵＳ３０４）
では温度によっても特性の変化はほとんど認めることが
できず、特性値も実施線材には及ばないものであった。
１，Ａ４）は５５０℃で最大の特性となるよう除々に増
加しているのに対し、比較線材（Ｂ１：ＳＵＳ３０４）
では温度によっても特性の変化はほとんど認めることが
できず、特性値も実施線材には及ばないものであった。
【００５２】特に０．２％引張耐力は、比較線材（Ｂ
１）及び参考とした先行特許のものが１３〜１５％程度
の増加であつたのに比べ、実施線材では２６％と倍増す
るという顕著な効果が確認された。そして同時に、引張
およびねじりにおける耐力比は共に９０〜９６％程度で
安定しており、比較線材よりも温度による耐力比の変化
が少ないことが分かる。
１）及び参考とした先行特許のものが１３〜１５％程度
の増加であつたのに比べ、実施線材では２６％と倍増す
るという顕著な効果が確認された。そして同時に、引張
およびねじりにおける耐力比は共に９０〜９６％程度で
安定しており、比較線材よりも温度による耐力比の変化
が少ないことが分かる。
【００５３】このような特性を示すことは、ばね成形処
理後の熱処理を行っても、長期にわたりへたりや変形が
なく、安定的に作動させることができる。同時にこうし
た安定化傾向は、ねじり試験での結果からもうかがうこ
とができる。
理後の熱処理を行っても、長期にわたりへたりや変形が
なく、安定的に作動させることができる。同時にこうし
た安定化傾向は、ねじり試験での結果からもうかがうこ
とができる。
【００５４】
【試験２】 ばねの疲労特性 次に、この線材の疲労特性を確認する為、線材をバネ成
形機によって外径２０．５mmの圧縮コイルばねに成形
し、温度５００℃×３０min で低温熱処理を行った。な
お比較線材でなるバネの処理温度は図１，２の結果から
４００℃とした。
形機によって外径２０．５mmの圧縮コイルばねに成形
し、温度５００℃×３０min で低温熱処理を行った。な
お比較線材でなるバネの処理温度は図１，２の結果から
４００℃とした。
【００５５】この２種のばねを、圧縮コイルばね疲労試
験機にセットして、平均応力３９０Ｎ／mm2 の条件で疲
労試験を行ない、図３のＳ−Ｎ曲線を作成した。実施線
材でなるばね製品の５×１０6 回での疲労限度は、比較
線材のばね製品に比べ５０Ｎ／mm2 も高く、時間強さに
おいても大幅に上回る結果を得た。
験機にセットして、平均応力３９０Ｎ／mm2 の条件で疲
労試験を行ない、図３のＳ−Ｎ曲線を作成した。実施線
材でなるばね製品の５×１０6 回での疲労限度は、比較
線材のばね製品に比べ５０Ｎ／mm2 も高く、時間強さに
おいても大幅に上回る結果を得た。
【００５６】
【試験３】 高温へたり特性 試験１における低温熱処理特性の結果から、本発明のば
ね用ステンレス鋼線においては特に高温での耐へたり特
性にすぐれることが想定されることから、以下の高温締
め付け試験を実施した。試験ばねは、前記疲労試験で用
いた線材（Ａ１，Ｂ１）の他にニオブ添加のＡ４線材に
ついて、４００℃×９６時間の締め付け試験からばねの
残留剪断歪を求めることとした。その結果は図４に示し
たが、実施ばね製品は比較ばね製品に比べ残留剪断歪が
小さく、しかも締め付け応力が大きくなっても、比較線
材ばねと比べて残留剪断歪の増加率が小さいことが認め
られた。
ね用ステンレス鋼線においては特に高温での耐へたり特
性にすぐれることが想定されることから、以下の高温締
め付け試験を実施した。試験ばねは、前記疲労試験で用
いた線材（Ａ１，Ｂ１）の他にニオブ添加のＡ４線材に
ついて、４００℃×９６時間の締め付け試験からばねの
残留剪断歪を求めることとした。その結果は図４に示し
たが、実施ばね製品は比較ばね製品に比べ残留剪断歪が
小さく、しかも締め付け応力が大きくなっても、比較線
材ばねと比べて残留剪断歪の増加率が小さいことが認め
られた。
【００５７】また締付け応力が４００Ｎ／mm2 のときの
実施ばね製品（Ａ１線材使用）の残留剪断歪は比較製品
（Ｂ１）の５０％に止まり、さらにニオブ添加のＡ４線
材によるものでは締付応力が増しても剪断歪の発生が小
さく優れた高温耐へたり性を備えることが分かった。
実施ばね製品（Ａ１線材使用）の残留剪断歪は比較製品
（Ｂ１）の５０％に止まり、さらにニオブ添加のＡ４線
材によるものでは締付応力が増しても剪断歪の発生が小
さく優れた高温耐へたり性を備えることが分かった。
【００５８】
【試験４】耐食性 耐食性の評価として、前記実施線材（Ａ１）と比較線材
（Ｂ１：ＳＵＳ３０４及びＢ３：ＳＵＳ３１６）の３．
５％Ｎａｃｌ（３０℃）溶液でのアノード分極試験を各
々行ない、その結果を図５に示す。
（Ｂ１：ＳＵＳ３０４及びＢ３：ＳＵＳ３１６）の３．
５％Ｎａｃｌ（３０℃）溶液でのアノード分極試験を各
々行ない、その結果を図５に示す。
【００５９】この結果によれば、１０μＡ／mm2 におけ
る実施線材の孔食電位は、比較線材（Ｂ３）に比べても
約０．４Ｖ高くなっており、大幅に耐食性が向上でき
た。
る実施線材の孔食電位は、比較線材（Ｂ３）に比べても
約０．４Ｖ高くなっており、大幅に耐食性が向上でき
た。
【００６０】また、表３には塩化第二鉄での浸漬試験結
果を示しているが、この結果を見ても本発明による実施
線材の腐食減量が小さく耐食性にすぐれていることがわ
かる。
果を示しているが、この結果を見ても本発明による実施
線材の腐食減量が小さく耐食性にすぐれていることがわ
かる。
【００６１】
【表３】
【００６２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のバネ用ス
テンレス鋼線は、各元素の分量とともに、元素相互の調
整を図りかつ所定の伸線加工を施すものであって、高い
耐力比によってバネ特性を向上するとともに、耐食性に
おいても従来の鋼種ＳＵＳ３１６を上回る特性とするこ
とができ、幅広い用途への拡大に寄与する。
テンレス鋼線は、各元素の分量とともに、元素相互の調
整を図りかつ所定の伸線加工を施すものであって、高い
耐力比によってバネ特性を向上するとともに、耐食性に
おいても従来の鋼種ＳＵＳ３１６を上回る特性とするこ
とができ、幅広い用途への拡大に寄与する。
【図１】鋼線の焼なまし処理温度に伴う引張特性の関係
を示す結果の一例である。
を示す結果の一例である。
【図２】鋼線の焼なまし処理温度に伴うねじり特性の関
係を示す結果の一例である。
係を示す結果の一例である。
【図３】鋼線の疲労特性を示すＳ−Ｎ曲線の一例であ
る。
る。
【図４】高温へたり特性を示す結果の一例である。
【図５】耐食性を示す結果の一例である。
【図６】ねじり試験におけるＴ−θ曲線の一例を示す線
図である。
図である。
フロントページの続き (72)発明者 川畑 直行 大阪府枚方市池之宮４丁目17番１号 日本 精線株式会社枚方工場内 (72)発明者 川上 善紀 兵庫県神戸市東灘区西岡本１の６の16の 201 (72)発明者 多田 雅人 愛知県西春日井郡西春町野崎山神36
Claims (3)
- 【請求項１】重量比で、０．０７〜０．１０％の炭素
と、０．４５〜０．７０％のケイ素、１．３〜１．５％
のマンガン、１０．００〜１０．５０％のニッケル、１
６．００〜１８．００％のクロム、２．００〜３．００
％のモリブデン、及びチッ素を０．１８〜０．３０％添
加してなるオーステナイト系ステンレス鋼線であって、
該鋼線は、温度３５０〜５５０℃での低温熱処理を施し
た時の０．２％引張耐力比を９０％以上の特性とする為
に、前記炭素とチッ素との合計分量が０．２６〜０．３
５％範囲でかつ次式に示すニッケル当量を２５〜３０％
とするとともに、加工率６０％以上での伸線加工を施し
てなる耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼
線。 ニッケル当量％＝Ｎｉ＋０．３５Ｓｉ＋１．０５Ｍｎ＋
０．６５Ｃｒ＋１２．６（Ｃ＋Ｎ）＋０．９８Ｍｏ - 【請求項２】前記ステンレス鋼線は、さらに０．１０〜
０．３０％のニオブを添加するとともに、前記クロムを
１６．００〜１７．００％とした請求項１記載のばね用
ステンレス鋼線。 - 【請求項３】前記炭素とチッ素との合計分量は、０．２
６〜０．３２％とした請求項１又は２に記載の前記ばね
用ステンレス鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17057897A JP3746877B2 (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17057897A JP3746877B2 (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112695A true JPH1112695A (ja) | 1999-01-19 |
| JP3746877B2 JP3746877B2 (ja) | 2006-02-15 |
Family
ID=15907442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17057897A Expired - Fee Related JP3746877B2 (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 耐食性とばね特性にすぐれたばね用ステンレス鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3746877B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002069586A (ja) * | 2000-08-25 | 2002-03-08 | Nippon Seisen Co Ltd | 高強度ステンレス鋼極細線 |
| EP1469093A1 (en) * | 2002-01-24 | 2004-10-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Steel wire for heat-resistant spring, heat-resistant spring and method for producing heat-resistant spring |
| EP1690955A1 (en) * | 2003-10-29 | 2006-08-16 | Sumitomo (Sei) Steel Wire Corp. | Stainless steel wire, spring, and method for producing spring |
| KR100620325B1 (ko) | 2004-12-16 | 2006-09-12 | 만호제강주식회사 | 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 |
| JP2007224366A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高強度ステンレス鋼ばねおよびその製造方法 |
| JP2012075532A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Patentstra Co Ltd | 医療用ガイドワイヤと、その製造方法、及び医療用ガイドワイヤとマイクロカテーテル又はバルーンカテーテルとガイディングカテーテルとの組立体 |
| CN105970088A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-09-28 | 安徽红桥金属制造有限公司 | 一种高弹性油封弹簧及其生产工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6572216B2 (ja) * | 2014-08-01 | 2019-09-04 | 日本発條株式会社 | ステンレス鋼ばね、及びステンレス鋼ばねの製造方法 |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP17057897A patent/JP3746877B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
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| US7404865B2 (en) | 2002-01-24 | 2008-07-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Steel wire for heat-resistant spring, heat-resistant spring and method for producing heat-resistant spring |
| EP1469093A1 (en) * | 2002-01-24 | 2004-10-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Steel wire for heat-resistant spring, heat-resistant spring and method for producing heat-resistant spring |
| EP1469093A4 (en) * | 2002-01-24 | 2005-03-23 | Sumitomo Electric Industries | STEEL WIRE FOR THERMOR-RESISTANT SPRINGS, HEAT-RESTORING SPRINGS, AND METHOD FOR PRODUCING HEAT-RESISTANT SPRINGS |
| EP1690955A1 (en) * | 2003-10-29 | 2006-08-16 | Sumitomo (Sei) Steel Wire Corp. | Stainless steel wire, spring, and method for producing spring |
| EP1690955A4 (en) * | 2003-10-29 | 2011-05-11 | Sumitomo Sei Steel Wire Corp | STAINLESS STEEL WIRE, SPRING AND METHOD FOR PRODUCING A SPRING |
| KR100620325B1 (ko) | 2004-12-16 | 2006-09-12 | 만호제강주식회사 | 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 |
| WO2007105410A1 (ja) | 2006-02-23 | 2007-09-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | 高強度ステンレス鋼ばねおよびその製造方法 |
| EP1992712A1 (en) * | 2006-02-23 | 2008-11-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength stainless steel spring and process for manufacturing the same |
| US7717411B2 (en) | 2006-02-23 | 2010-05-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength stainless steel spring and method of manufacturing the same |
| EP1992712A4 (en) * | 2006-02-23 | 2011-04-27 | Sumitomo Electric Industries | HIGH RESISTANCE STAINLESS STEEL SPRING AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| JP2007224366A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高強度ステンレス鋼ばねおよびその製造方法 |
| JP2012075532A (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-19 | Patentstra Co Ltd | 医療用ガイドワイヤと、その製造方法、及び医療用ガイドワイヤとマイクロカテーテル又はバルーンカテーテルとガイディングカテーテルとの組立体 |
| CN105970088A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-09-28 | 安徽红桥金属制造有限公司 | 一种高弹性油封弹簧及其生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3746877B2 (ja) | 2006-02-15 |
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