KR100543300B1 - 압연소재의 폭조정방법 및 폭조정장치 - Google Patents

Abstract

본 발명은 연속주조기의 배출단에 순차적으로 설치되고 제1압연속도와 제2압연속도로 각각 회전하는 제1압연기와 제2압연기에 의해서 압연소재의 폭을 조정하기 위한 방법에 관한 것으로서, 상기 연속주조기의 배출단에서 배출되는 압연소재의 폭을 측정한 제1측정치를 구하는 단계와, 상기 압연소재가 상기 제2압연기를 통과한 후 얻고자 하는 폭변형율을 설정한 설정치를 구하는 단계와, 상기 폭변형율에 따라서 상기 제1압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제1질량속도보다 상기 제2압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제2질량속도가 증가하도록 상기 제2압연기의 제2압연속도를 증가시키는 단계로 이루어진 것을 특징으로 하므로, 열간압연소재의 온도를 1100℃이상으로 고온화시키고 후단 압연기의 회전속도를 전단 압연기의 회전속도보다 증가시켜 소정시간동안 장력을 부과함으로써 열간압연공정의 주된 폭조정기구로 요구되는 3% 이상의 폭변형율을 확보하여 장력에 의한 대폭조정이 가능한 폭조정능력을 확보할 수 있다.

질량속도, 회전속도, 크리프 변형,

Description

압연소재의 폭조정방법 및 폭조정장치{Method and apparatus for controlling the width of the rolled product}

도 1은 연속주조기의 배출단에 압연기가 설치되어 있는 것을 도시한 도면;

도 2는 3kgf/㎟의 장력이 인가되는 조건하에서 시간에 따른 크리프 단면변형율을 나타내는 그래프;

도 3은 0.04wt%의 탄소를 갖는 1100℃ 압연소재에 0.7kgf/㎟의 장력이 인가되었을 때 시간에 따른 크리프 폭방향변형율을 나타내는 그래프;

도 4는 주조속도별 시간에 따른 크리프 폭방향변형율을 나타내는 그래프;

도 5(a), (b) 및 (c)는 본 발명에 따른 압연소재의 폭조정을 위한 연속압연기의 설치상태, 압연소재의 압연상태 및 시간경과에 따른 폭변형율을 각각 도시한 도면;

도 6(a), (b) 및 (c)는 본 발명에 따른 압연소재의 폭조정과정을 순차적으로 도시한 도면;

< 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 >

1 : 연속주조용 몰드

2 : 전단 압연기

3 : 후단 압연기

5 : 장력측정장치

6 : 제어기

21 : 폭계측기

본 발명은 인접하는 압연기 사이에 인가되는 장력을 이용하여 열간압연소재인 슬라브 또는 바의 폭을 조정하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이고, 더 상세하게는 폭압연 설비를 설치할 수 없거나 또는 열간압연소재의 두께가 얇아서 폭압연 설비로 대폭조정이 불가능한 연속주조와 열간압연의 직결공정에서 연속주조기의 후단에서 인접하여 설치된 압연기 사이의 질량속도차에 의해서 발생되는 장력을 부과하여 열간압연소재의 폭을 조정할 수 있는 방법 및 장치에 관한 것이다.

일반적으로, 열간압연공정에 있어서 열간압연소재의 폭은 폭압연 설비에 의해 조정되거나 또는 장력에 의한 크리프(creep) 변형에 의해 조정된다.

폭압연 설비에 의하여 약 300mm 정도의 두께를 갖는 압연소재의 폭은 10mm ~ 300mm 정도로 조정될 수 있다. 그러나, 이러한 폭압연 설비는 상대적으로 얇은 두께, 예를 들어 약 50mm 미만의 두께를 갖는 압연소재의 폭조정작업에는 적합하지 못하다. 이는 상대적으로 얇은 두께의 압연소재의 폭을 폭압연 설비로 조정하게 되면 압연소재가 좌굴(buckling)되어 변형되기 때문이다.

한편, 최근의 연속주조공정에서는 연속주조기를 통과한 압연소재를 직접 압연하는 기술이 도입되고 있다. 즉, 도 1을 참조하면, 연속주조기의 몰드(1)를 통과한 압연소재(11)이 롤러가이드(4)로부터 배출되는 배출단에는 압연기(2, 3)가 제공된다. 이때, 전단 압연기(2)의 전방에 폭압연기를 설치하여 압연소재의 폭압연을 실시하고자 하는 경우에, 롤러가이드(4)의 배출단과 전단 압연기(2) 사이에 위치하는 압연소재(11a)은 고체상태인 외부쉘의 내부과 액체상태로 존재하는 반제품이다. 이러한 압연소재(11a)의 외부쉘이 폭압연기에 의해서 인가되는 장력 등의 외란에 의해서 파열되는 경우에는 내부의 액체가 외부로 배출되는 브레이크 아웃(Break Out) 현상이 발생되며, 이는 주조공정에 치명적인 외란 요소로 작용한다.

또한, 전단 압연기(2)와 후단 압연기(3) 사이에 폭압연기를 설치하거나 또는 후단 압연기(3)의 후방에 폭압연기를 설치하여 압연소재의 폭압연을 실시하고자 하는 경우에, 전단 압연기(2) 또는 후단 압연기(3)를 통과한 압연소재(11b 또는 11c)의 두께가 상대적으로 얇은 상태로 존재하므로, 이러한 압연소재(11b 또는 11c)은 폭압연기에 의해서 압연되지 않고 굽혀지는 좌굴(Buckling) 현상을 초래한다. 즉, 압연소재의 폭압연이 수행되지 않는 문제점이 있다.

한편, 열간압연소재의 일반적인 온도영역인 900 ~ 1000℃ 구간에서 압연소재에 장력을 인가하여 장력부과시간과 온도에 비례하는 크리프 변형에 의해 상기 압연소재의 폭을 조정하는 기술이 공지되어 있다.

즉, 3kgf/mm²의 일정한 장력 하에서 시간경과에 따른 크리프 단면변형율을 나타낸 도 2를 참조하면, 900 ~ 1000℃의 온도영역에서 짧은 크리프 변형시간 동안 약 2.5% 이하의 크리프 단면변형율이 발생된다는 것을 알 수 있다. 그리고, 이러한 크리프 단면변형율의 크기를 참조할 때, 열간압연소재의 단면변형율에서 폭방향변형율이 대체적으로 50%를 넘지 못하므로, 조정가능한 폭변형율은 약 1.2% 이하가 된다는 것을 알 수 있다. 따라서, 약 1000mm 정도의 폭을 갖는 압연소재에 있어서 폭조정 범위는 약 12mm 이하로 제한된다.

또한, 도 2를 다시 참조하면, 압연소재에 대한 폭압연을 실시한 결과 0.5% 이상의 폭방향변형율, 즉 1.0% 이상의 단면변형율을 얻기 위해서는 시간에 대한 변형율의 기울기를 급격하게 유지할 수 있는 작업조건을 확보하여야 한다. 그러나, 이와 같이 변형율의 기울기를 급격하게 유지하는 경우에 압연소재의 폭이 국부적으로 수축하는 현상, 즉 넥킹(necking)이 유발되며 그 결과 판파단 등의 치명적인 조업사고를 일으킨다.

이와 같은 이유로 인하여 종래기술의 장력에 의한 폭조정량은 1.0% 정도의 소폭조정만이 가능하였다.

본 발명은 상기된 바와 같은 종래의 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로, 장시간동안 하중을 인가함으로써 변형이 진행되는 크리프 현상을 이용하여 열 간압연공정에서 필수적으로 요구되는 대폭조정능력과 연주공정과 열연공정이 연결되는 직결공정에서 판파단 등의 문제점을 야기시키지 않고 주조제품의 폭을 양호하게 조정할 수 있는 방법 및 장치를 제공하는 데 그 목적이 있다.

상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명에 따르면 연속주조기의 배출단에 순차적으로 설치되고 제1압연속도와 제2압연속도로 각각 회전하는 제1압연기와 제2압연기에 의해서 압연소재의 폭을 조정하기 위한 방법은 상기 연속주조기의 배출단에서 배출되는 압연소재의 폭을 측정한 제1측정치를 구하는 단계와, 상기 압연소재가 상기 제2압연기를 통과한 후 얻고자 하는 폭변형율을 설정한 설정치를 구하는 단계와, 상기 폭변형율에 따라서 상기 제1압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제1질량속도보다 상기 제2압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제2질량속도가 증가하도록 상기 제2압연기의 제2압연속도를 증가시키는 단계로 이루어진 것을 특징으로 한다.

본 발명의 다른 실시예에 따르면, 연속주조기의 배출단으로부터 배출되는 압연소재의 폭을 조정하기 위한 장치는 상기 배출단에 순차적으로 설치되는 제1압연기 및 제2압연기와, 상기 배출단과 상기 제1압연기 사이에 위치하는 압연소재의 폭을 측정하기 위한 제1폭측정기와, 상기 제2압연기를 통과한 압연소재의 폭을 측정하기 위한 제2폭측정기와, 상기 제2압연기를 통과한 압연소재의 폭을 조정하도록 상기 제2압연기의 회전속도를 제어하는 제어기로 이루어지고, 상기 제어기는 상기 제1압연기를 통과하는 압연소재의 제1질량속도보다 상기 제2압연기를 통과하는 압 연소재의 제2질량속도가 증가하도록 상기 제2압연기의 회전속도를 제어하는 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 설명한다.

본 발명에 따르면, 연속주조기의 배출단에 연속하여 설치되어 있는 전단 압연기와 후단 압연기를 탄소강 재질의 압연소재가 통과할 때 상기 후단 압연기의 제2질량속도를 상기 전단 압연기의 제1질량속도보다 상대적으로 높게 유지함으로써 상기 전단 압연기와 후단 압연기 사이에 위치하는 압연소재에는 소정 크기의 장력이 인가된다. 이때, 전단 압연기를 통과하는 압연소재의 제1질량속도와 후단 압연기를 통과하는 압연소재의 제2질량속도 사이의 차를 크게 유지할수록 상기 전단 압연기와 후단 압연기 사이에 위치하는 압연소재에 인가되는 장력의 크기는 증가한다.

한편, 연속주조기로부터 압연소재가 배출되는 속도, 즉 주속이 빠른 경우에 상기 압연소재의 온도는 상대적으로 높게 유지되는 반면에 주속이 느린 경우에는 압연소재의 온도가 상대적으로 낮게 유지된다. 그리고, 상기 상기 전단 압연기와 후단 압연기 각각의 질량속도가 일정한 경우에는 압연소재가 상기 전단 압연기를 통과한 후 상기 후단 압연기를 통과할 때까지 걸리는 시간은 일정하게 유지된다.

이와 같이 압연기를 통과하는 압연소재의 질량속도와, 연주기로부터 배출되는 압연소재의 주속은 하기에 설명되는 크리프 변형율의 함수와 관련된다.

[높은 폭방향 크리프변형율을 얻기 위한 조건]

도 3을 참조하면, 0.04wt% 정도의 탄소(C)를 함유하고 있고 1100℃의 온도에 유지되어 있는 탄소강에 0.7kgf/㎟의 장력이 인가되었을 때, 상기 탄소강의 폭방향 변형율은 장력부과시간이 증가함에 따라 초기에 급격하게 증가하다가 소정시간 후에는 완만하게 증가한다. 이러한 변형율의 형태는 도 2에 나타난 변형율의 형태와 유사하지만 하기에 설명되는 바와 같은 차이점을 갖는다.

즉, 도 2를 참조하면 1000℃의 압연소재에 3kgf/㎟의 장력이 인가되었을 때 1.0%의 크리프 변형율, 즉 0.5%의 폭방향 변형율을 나타내는 장력부과시간이 약 2초 정도소요되며 이는 크리프 변형율을 급격한 기울기를 요구하므로 상술된 바와 같은 넥킹현상이 유발될 수 있음을 알 수 있다.. 그러나, 도 3을 참조하면 1100℃의 압연소재에 0.7kgf/㎟의 장력이 인가되었을 때 0.5%의 폭방향 변형율을 나타내는 장력부과시간이 약 10초 정도 소요되며 이는 크리프 변형율이 상대적으로 완만하다는 것을 알 수 있다. 그리고, 도 3에서는 1.0%의 폭방향 변형율을 나타내는 장력부과시간이 약 20초 경과한 후부터 완만한 크리프 변형율을 나타낸다. 이와 같이 크리프 변형율이 완만하다는 것은 시간경과에 따른 폭방향변형율의 증가가 민감하지 않다는 것을 의미한다.

이는 종래기술과 달리 압연소재의 온도를 1100℃ 이상으로 고온화시키고 장력부과시간을 20초 이상으로 유지하는 경우에는 저장력 조건하에서도 안정적인 폭방향의 크리프 변형을 유발할 수 있다는 것을 의미한다.

상술된 바와 같이, 장력인가에 따른 크리프 변형율은 소재의 온도와, 장력부과시간과, 장력크기에 비례한다. 이와 같은 크리프 변형율의 함수는 연속주조기의 주속과, 압연기의 질량속도에 비례한다.

도 4를 참조하면, 연속주조기로부터 배출되는 압연소재의 특정 주속에서 상기 압연소재에 인가되는 장력에 따른 폭방향 변형율이 나타나고 있으며, 이때 주속은 평균주속을 의미한다. 도 4에 나타난 그래프를 변곡점에서의 폭방향 변형률, 즉 특정 장력에서의 폭변형률로 나타내면, 하기와 같은 회귀식으로 나타낼 수 있다.

폭방향 변형률 = E1 ×장력 + E2 ‥‥‥‥ (1),

여기에서, E1은 변곡점에서의 기울기이고, E2는 절편값이다.

그리고, 상기 식은 하기 [표 1]과 같이 표현될 수 있다.

[표 1]

주 속(mpm)	장 력(kgf/㎟)	∠0.3	∠0.5	∠ 0.8	∠ 1.1	≥1.1
≤4.2	폭방향 변형율	∠ 0.003	∠0.0043	∠0.0075	∠0.011	≥0.011
	E1	0.02	0.0065	0.0107	0.0117	0.015
	E2	- 0.003	0.0011	- 0.001	- 0.0018	- 0.0055
≤4.4	폭방향 변형율	∠0.0014	∠0.005	∠0.012	∠0.0228	≥0.0228
	E1	0.02	0.018	0.0233	0.053	0.056
	E2	0.0046	- 0.004	- 0.00584	- 0.0303	- 0.0388
≤4.6	폭방향 변형율	∠0.0025	∠0.009	∠0.021	∠0.035	≥0.035
	E1	0.025	0.0325	0.04	0.0467	0.1
	E2	- 0.005	- 0.00725	- 0.11	- 0.01637	- 0.075

상기 [표 1]을 참조하면, 4.6mpm 이하의 주속에서 1.1kgf/㎟ 이상의 장력이 인가되는 경우에 3% 이상의 폭방향 변형율이 얻어진다는 것을 알 수 있으며, 이는 평균주속 4.45mpm에서 1.2kgf/㎟의 장력이 인가되는 경우에 3% 정도의 폭방향 변형율이 얻어지는 것을 나타내는 도 4의 그래프와 일치한다.
즉, 상기 연속주조기의 주속(V)이 4.4mpm＜V≤4.6mpm 이고, 1.1 내지 1.2kgf/㎟의 장력이 인가되는 경우에 3% 정도의 폭방향 변형율이 얻어지는 것이다.

결과적으로, 4.6mpm 이하의 주속에서 1.1kgf/㎟ 이상의 장력이 인가되는 경우에 1000㎜ ~ 1500mm 정도의 폭을 갖는 일반적인 압연소재의 폭조정량은 30mm 이상으로 확보될 수 있음을 의미한다.

이하, 본 발명을 실현하기위한 실시예를 상세히 설명한다.

[실시예]

도 1을 다시 참조하면, 연속주조기 출측에 위치하는 압연소재(11a, 11b)는 액상의 용강이 응고쉘 내부에 잔존하는 상태로 유지되어 있으므로, 연속주조기로부터 배출된 열간압연소재에 있어서 온도가 가장 높은 상태로 유지된다. 따라서, 이러한 압연소재는 추가적인 가열설비없이 본 발명에서 제시하는 "고온", 즉 1100℃ 이상의 소재로서 사용될 수 있다.

또한, 압연소재(11a, 11b)의 이송속도는 열간압연소재의 이송속도영역 중에서 가장 저속의 이송속도영역에 해당하므로 하기에 설명되는 장력을 장시간동안 부과할 수 있고 그 결과 높은 폭변형율을 얻을 수 있다.

상술된 바와 같이 압연소재의 온도는 연속주조속도에 비례하여 증가하며, 냉각수와 복사열에 의해 그의 표면온도와 내부온도는 차이를 나타낸다.

도 5는 연속압연기에 의해 장력이 인가되는 상태를 도시한 도면으로서, 장력에 의한 크리프 폭변형을 얻기 위한 장력부과수단, 즉 모터의 회전력에 의한 후단 압연기(3)의 증가된 회전속도(ΔV)와, 장력측정장치(5)와, 전후 압연기(2, 3) 사이에서 발생하는 크리프 폭변형의 발생 형태를 나타낸다. 도 5(a)에서 V1과, V2는 압연기를 통과하는 압연소재의 질량속도를 유지하기 위한 압연기 각각의 회전속도이다. 도 5(b)에서 W1은 제2압연기(3)의 출측에서 측정된 압연소재의 폭이고, W2 는 제1압연기(2)의 입측에서 측정된 압연소재의 폭이다. 그리고, 도 5(c)는 본 발명에 따른 압연소재의 폭변형 상태를 그래프로 나타낸다.

압연기(2, 3)를 통과하는 압연소재의 질량속도를 유지하기 위하여 압연기(2, 3)가 각각의 기준속도(V1, V2)로 회전하는 상태에서는 압연기(2, 3) 사이에 위치하는 압연소재에는 장력이 인가되지 않는다. 이러한 상태에서, 압연기(2, 3) 사이에 위치하는 압연소재에 장력을 부과하기 위해서는 후단 압연기(3)의 회전속도를 기준속도(V2)보다 소정치(ΔV)만큼 증가시킨다. 이와 같이 후단 압연기(3)의 회전속도가 증가되면서 압연소재에 인가되는 장력은 압연기(2, 3) 사이에 위치하는 장력측정장치(5)에 의해서 측정된다. 그리고, 후단 압연기(3)의 회전속도는 목표하는 압연소재의 폭변형율을 얻을 때까지 증가하며 이때 압연소재에 인가되는 장력은 장력측정장치(5)에 의해서 측정된다.

즉, 상술된 바와 같이 후단 압연기(3)의 회전속도를 증가시킴으로써 압연소재에 장력이 부과되면, 전단 압연기(2)의 출측에서부터 후단 압연기(3)의 입측까지 존재하는 압연소재는 길이방향 전체에 걸쳐서 모든 단면의 단위면적에 작용하는 장력을 받게 된다. 그리고, 압연소재는 전단 압연기(2)의 출측으로부터 후단 압연기(3)의 입측까지의 거리만큼 이동하는 시간동안 장력을 부과받으므로 시간에 따른 크리프 폭변형을 일으킨다.

이러한 크리프 폭변형은 도 3의 그래프와 유사하게 도 5(c)에 나타난 바와 같이 초기에 증가하다가 시간이 경과함에 따라 폭방향 변형율의 증가정도가 감소하는 특성을 가지므로, 압연소재는 도 5(b)에 나타난 바와 같은 폭변형을 일으킨다.

실제 공정에서 조정 가능한 변수는 장력의 크기, 즉 후단 압연기(3)의 회전속도이며, 나머지 변수들은 실험과 조업 데이타를 이용하여 크리프 폭변형율에 미치는 영향을 정량화시킴으로써 얻고자 하는 폭조정량을 구하기 위한 데이타로 이용한다.

이하, 도 6을 참조하여 본 발명에 따른 압연소재의 폭변형율 조정작업을 설명한다.

먼저, 폭조정하고자 하는 당해재가 선단 압연기(RU1)의 입측에 도달하기 전에 후단 압연기(RU2)의 후방에서는 당해재의 목표폭을 설정한다. 한편, 선행재의 주조속도와 후단 압연기(RU2)의 회전속도에 따라서 압연소재에 인가되는 장력은 압연기(RU1, RU2) 사이에 설치된 장력측정장치에 의해 측정된다. 이러한 주조속도와 장력으로부터, 도 4의 그래프를 이용하여 선행재의 폭변형율을 구한다. 이와 같은 선행재의 폭변형율을 참조하여 당해재의 목표로 하는 폭변형율에 대응하도록 후단 압연기의 회전속도를 변경시킨다.

이러한 일련의 과정을 거친뒤 당해재의 선단부의 폭과 폭계측기(21)에서 계측되는 폭을 비교하여 목표폭과 실적폭의 오차를 계산하고 보정한다. 그리고, 완전히 보상되지 못한 목표폭과 실적폭의 차이는 후행재의 폭을 조정할 때 반영한다.

한편, 동일한 주속에서도 압연소재의 내부온도에 의해 크리프 폭변형율의 회귀식, 즉 식 1의 결과는 오차를 가지므로, 상술된 일련의 과정을 반복하여 오차가 발생하는 경우에는 해당 주속의 회귀식을 참조하지 않고 가장 인근한 다른 주속의 회귀식을 참조한다.

예를 들어, 도 4를 다시 참조하면, 4.18mpm의 주속조건에서 해당 주속의 회귀식으로 장력을 설정하고 있을 때 장력을 증가시켰음에도 불구하고 해당 회귀식에 상당하는 폭변형율이 발생하지 않고 낮은 폭변형율이 나오거나 또는 장력을 감소시켰음에도 불구하고 폭변형율이 그에 상당하게 낮추어지지 않는 경우가 발생할 수 있다. 이러한 경우가 3회 이상 발생하면, 주속 4.18mpm에 해당하는 회귀식을 사용하지 않고, 주속 4.1mpm의 회귀식을 사용함으로써, 장력설정의 정도를 높일 수 있다.

상술한 바와 같이 본 발명에 의하면 열간압연소재의 온도를 1100℃이상으로 고온화시키고 후단 압연기의 회전속도를 전단 압연기의 회전속도보다 증가시켜 소정시간동안 장력을 부과함으로써 열간압연공정의 주된 폭조정기구로 요구되는 3% 이상의 폭변형율을 확보하여 장력에 의한 대폭조정이 가능한 폭조정능력을 확보할 수 있다.

상기 내용은 본 발명의 바람직한 실시예를 단지 예시한 것으로 본 발명이 속하는 분야의 당업자는 첨부된 청구범위에 기재된 본 발명의 사상 및 요지로부터 벗어나지 않고 본 발명에 대한 수정 및 변경을 가할 수 있다는 것을 인식하여야 한다.

Claims (4)

1. 연속주조기의 배출단에 순차적으로 설치되고 제1압연속도와 제2압연속도로 각각 회전하는 제1압연기와 제2압연기에 의해서 압연소재의 폭을 조정하기 위한 방법에 있어서,

   상기 연속주조기의 배출단에서 배출되는 압연소재의 폭을 측정하는 단계와,

   상기 압연소재가 상기 제2압연기를 통과한 후 얻고자 하는 폭변형율을 설정한 설정치를 구하는 단계와,

   상기 폭변형율에 따라서 상기 제1압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제1질량속도보다 상기 제2압연기를 통과하는 상기 압연소재의 제2질량속도가 증가하도록 상기 제2압연기의 제2압연속도를 증가시키는 단계로 이루어진 것을 특징으로 하는 압연소재의 폭조정방법.
2. 제1항에 있어서,

   상기 연속주조기의 주속(V)이 하기식(1)을 만족시킬 때, 상기 제1압연기와 상기 제2압연기 사이에 위치하는 압연소재에는 1.1 내지 1.2kgf/㎟의 장력이 인가되도록 상기 제2압연속도를 증가시키는 것을 특징으로 하는 압연소재의 폭조정방법.

   4.4mpm＜V≤4.6mpm ------------ (1)
3. 제1항에 있어서,

   상기 압연소재는 1100℃의 온도로 유지된 것을 특징으로 하는 압연소재의 폭 조정방법.
4. 연속주조기의 배출단으로부터 배출되는 압연소재의 폭을 조정하기 위한 장치에 있어서,

   상기 배출단에 순차적으로 설치되는 제1압연기 및 제2압연기와,

   상기 제1압연기의 입측에 위치하는 압연소재의 폭을 측정하기 위한 제1폭측정기와,

   상기 제2압연기를 통과한 압연소재의 폭을 측정하기 위한 제2폭측정기와,

   상기 제2압연기를 통과한 압연소재의 폭을 조정하도록 상기 제2압연기의 회전속도를 제어하는 제어기로 이루어지고,

   상기 제어기는 상기 제1압연기를 통과하는 압연소재의 제1질량속도보다 상기 제2압연기를 통과하는 압연소재의 제2질량속도가 증가하도록 상기 제2압연기의 회전속도를 제어하는 것을 특징으로 하는 압연소재의 폭조정장치.

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