KR100375306B1 - 고강도 선재 및 판재용 구리(Ｃｕ)-니켈(Ｎｉ)-망간(Ｍｎ)-주석(Ｓｎ)-알루미늄(Ａｌ),실리콘(Ｓｉ)-세리움(Ｃｅ),란탄(Ｌａ), 니오디미움(Ｎｄ),프로메티움(Ｐｒ) 합금 - Google Patents

고강도 선재 및 판재용 구리(Ｃｕ)-니켈(Ｎｉ)-망간(Ｍｎ)-주석(Ｓｎ)-알루미늄(Ａｌ),실리콘(Ｓｉ)-세리움(Ｃｅ),란탄(Ｌａ), 니오디미움(Ｎｄ),프로메티움(Ｐｒ) 합금

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Abstract

본 발명은 고강도 동합금인 구리-니켈-망간-주석-알루미늄, 실리콘-세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움계 합금에 관한 것으로, 그 목적은 기존의 구리-니켈-주석 합금에 있어서, 니켈과 주석을 주 합금원소로 하나, 고가인 니켈(Ni)과 주석(Sn)의 일부를 줄이고 이에 따른 재료강도의 보완과 미세조직을 제어할 수 있는 기능을 갖는 원소들을 첨가하여 열간 및 냉간 가공성이 우수한 새로운 성능의 고강도 합금에 관한 것이다.
본 발명의 합금은 고강도 선재 및 판재용 구리합금에 있어서, 1.0 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)니켈(Ni)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량백분율) 망간(Mn)과, 여기에 0.1 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)주석(Sn)과, 여기에 알루미늄(Al), 실리콘(Si) 원소를 혼합하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율) 첨가하며, 여기에 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 원소를 혼합하여 0.01∼1.0 wt%(중량 백분율) 첨가하며, 나머지는 구리(Cu)로 조성한 것을 요지로 한다.

Description

고강도 선재 및 판재용 구리(Ｃｕ)-니켈(Ｎｉ)-망간(Ｍｎ)-주석(Ｓｎ)-알루미늄(Ａｌ),실리콘(Ｓｉ)-세리움(Ｃｅ),란탄(Ｌａ), 니오디미움(Ｎｄ),프로메티움(Ｐｒ) 합금{Cu-Ni-Mn-Sn-Al, Si-Ce, La, Nd, Pr alloys for high strength wire or plate}
본 발명은 고강도 선재 및 판재용 구리(Cu)-니켈(Ni)-망간(Mn)-주석(Sn)-알루미늄(Al), 실리콘(Si)-세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr) 합금에 관한 것이다.
기존의 구리합금 중에서 스피노달 분해강화 효과로써 고강도를 나타내는 것으로는 구리(Cu)-니켈(Ni)-주석(Sn)계 3원합금이 있으며, 이 합금의 대표적인 조성은 중량 퍼센트로서 9%의 니켈(Ni)과 6%의 주석(Sn)을 함유하며 나머지 85%는 구리(Cu)로 구성된다.
85% 구리(Cu)-9% 니켈(Ni)-6% 주석(Sn)계 3원합금은 스피노달 분해강화 효과를 이용한 가공열처리를 통하여 인장강도를 1,000MPa 이상 얻을 수 있어서, 전기부품이나 특수 목적용 고강도 스프링용으로 사용되고 있다.
그러나 구리(Cu)-니켈(Ni)-주석(Sn)계 스피노달 분해강화 합금에서 주석의 함량이 6% 이상이 되면 주석의 주상정 입계석출로 인하여 주괴의 열간가공이 불가능하여 분말야금법에 의한 판재, 봉재 및 선재가 일부 생산되고 있으나 제조공정의 어려움, 품질의 안정성, 고비용 및 양산성에 문제가 있어서 매우 고가라는 문제점이 있다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 본 발명의 목적은 구리-니켈-주석 합금에 있어서, 니켈과 주석을 주 합금원소로 하나 고가인 니켈(Ni)과 주석(Sn)의 일부를 줄이고 이에 따른 재료강도의 보완과 미세조직을 제어할 수 있는 기능을 갖는 원소들을 첨가하여 새로운 성능의 고강도 합금을 제공하는데 있다.
즉, 본 발명에서는 망간을 첨가하여 고용강화효과, 알루미늄과 실리콘 등의 첨가에 의한 석출강화, 그리고 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등을 첨가하여 결정조직을 미세하게 제어함으로써 재료의 특성을 개선함으로써 달성된다.
더 자세하게 설명하자면 동에 대하여 고용원소인 망간을 첨가하여 고용강화효과를 얻고, 알루미늄과 실리콘은 석출강화를 목적으로 첨가하나 용탕 속에서 강력한 탈산작용에 의한 정련효과와 함께 용탕의 유동성도 개선하며, 미량으로 첨가하는 세리움, 린탄, 니오디미움, 프로메티움 등은 접종효과로써 주상조직을 미세화 시킴과 아울러, 제조공정 중에서 소성가공 후, 소둔열처리시에 결정성장을 억제하여 기지조직을 미세화 시키는 효과를 나타내며, 특히, 고온 시효온도인 450℃ 이상의 온도에 노출되어도 열화되지 않고 고강도를 유지하였고, 합금조성범위를 1.0∼10.0 wt%(중량 백분율)니켈(Ni)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량백분율) 망간(Mn)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량 백분율)주석(Sn)과, 여기에 알루미늄(Al), 실리콘(Si) 원소를 혼합하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율) 첨가하며, 여기에 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 원소를 혼합하여 0.01∼1.0 wt%(중량 백분율) 첨가하며, 나머지는 구리(Cu)로 조성함으로써, 인장강도를 1,000 Mpa 이상, 연신율을 5∼10%를 얻고 있으며, 전기 비저항치도 7∼14 цΩcm를 나타내는 고강도 동합금을 제공함으로써 달성된다.
상기한 바와 같은 목적을 달성하고 종래의 결점을 보완하기 위한 과제를 수행하는 본 발명의 실시예인 구성과 그 작용을 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명 고강도 선재 및 판재용 구리합금 조성은, 1.0 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)니켈(Ni)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량백분율) 망간(Mn)과, 여기에 0.1 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)주석(Sn)과, 여기에 알루미늄(Al), 실리콘(Si) 원소를 혼합 선택하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율) 첨가하며, 여기에 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 원소를 혼합하여 0.01∼1.0 wt%(중량 백분율) 첨가하며, 나머지는 구리(Cu)로 조성하였다.
상기에서 망간은 고용강화효과를 위해 첨가하였다.
상기에서 알루미늄과 실리콘은 석출강화를 위해 첨가하였다.
상기에서 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등은 결정조직을 미세하게 제어함으로써 재료의 특성을 개선하기 위해서 첨가하였다.
보다 자세하게 설명하자면 동에 대하여 고용원소인 망간을 첨가하여 고용강화효과를 얻기 위하여 첨가하였다.
또한 알루미늄과 실리콘은 석출강화를 목적으로 첨가하나 용탕 속에서 강력한 탈산작용에 의한 정련효과와 함께 용탕의 유동성도 개선하기 위해 첨가하였다.
또한 미량으로 첨가하는 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등은 접종효과로써 주상조직을 미세화 시킴과 아울러, 제조공정 중에서 소성가공 후, 소둔열처리시에 결정성장을 억제하여 기지조직을 미세화 시키는 효과를 나타내며, 특히, 고온 시효온도인 450℃ 이상의 온도에 노출되어도 열화되지 않고 고강도를 유지하기 위하여 첨가하였다. 그 결과로서, 적당한 가공과 열처리를 거치면 인장강도를 1,000 Mpa 이상, 연신율을 5 ∼ 10%를 얻고 있으며, 전기비저항치도 9 ∼ 17 цΩcm를 나타내었다.
실험한 결과에 의하여 보다 더 자세히 설명하자면, 구리합금에 고용하는 원소로서 우수한 니켈은 고가이나, 이의 일부를 유사한 성능을 발휘하는 저렴한 망간으로 대체가 가능하였습니다.
그리고 시효강화효과가 우수한 원소중에서 알루미늄과 실리콘은 효과가 우수하면서 정련효과도 나타나고 있습니다.
그리고 결정미세화 효과를 위한 방법으로써, 주괴상태에서부터 주상정을 미세하고 방향성이 없는 다면체의 형상으로 제어하는 접종효과를 위해 다양한 실험으로 선정한 것이 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등으로서 구하기도 용이하고, 가격도 저렴한 장점이 있습니다.
그리고 이들 원소는 복합적으로 합성된 모합금의 경우에 합금하기가 좋으며, 성분을 손실이 적습니다.
한편, 본 발명의 경우에 박판 및 세선까지의 가공성과 재료의 강도향상을 위해서 시효경화성 원소의 첨가와 아울러 인고트의 주조조직에서 가공조직에 이르기까지 결정립을 미세하게 제어할 필요가 있으며, 이를 위해 접종처리로써 주조 인고트 단계에서부터 효과를 얻을 수 있는 원소들을 발굴한 것입니다.
상기 본 발명의 조성에서 니켈(Ni)을 1.0 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)로 한정한 이유는 한정 조성범위 이상에서는 열간 및 냉간가공어렵고 이를 위해서는 큰 힘을 필요로하는 철강용에 버금가는 용량의 설비를 사용해야하는 단점이 있고, 조성범위 이하에서는 목표로하는 재료의 특성을 만족하지 못하는 단점이 있어서, 본 발명의 조성범위로 수치 한정을 하였다.
상기 본 발명의 조성에서 망간(Mn)을 0.1∼10.0 wt%(중량백분율)로 한정한 이유는 한정 조성범위 이상에서는 용해정령시 용탕의 유동성이 나빠져서 작업성이 어렵고, 주괴공정 이후의 공정에서는 열간 및 냉간가공어렵고 이를 위해서는 큰 힘을 필요로하는 철강용에 버금가는 용량의 설비를 사용해야하는 단점이 있고, 조성범위 이하에서는 목표로하는 재료의 특성을 만족하지 못하는 단점이 있어서, 본 발명의 조성범위로 수치 한정을 하였다.
상기 본 발명의 조성에서 주석(Sn)을 0.1 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)로 한정한 이유는 한정 조성범위 이상에서는 재료의 가격이 상승하고, 소성가공상에 문제가 발생하며, 재료의 물성도 나빠지는 경향이 나타나는 등의 단점이 있고, 조성범위 이하에서는 첨가효과가 전혀 없는 단점이 있어서, 본 발명의 조성범위로 수치 한정을 하였다.
상기 본 발명의 조성에서 알루미늄(Al), 실리콘(Si) 원소를 혼합하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율)로 한정한 이유는 한정 조성범위 이상에서는 재료의 연성이 저하하여 소성가공에 문제가 발생하는 단점이 있고, 조성범위 이하에서는 첨가효과가 미흡한 단점이 있어서, 본 발명의 조성범위로 수치 한정을 하였다.
상기 본 발명의 조성에서 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 원소를 혼합하여 0.01 ∼ 1.0 wt%(중량 백분율)로 한정한 이유는 한정 조성범위 이상에서는 재료의 연성이 저하하여 소성가공에 문제가 발생하는 단점이 있고, 조성범위 이하에서는 재료의 연성이 저하하여 소성가공에 문제가 발생하는 단점이 있어서, 본 발명의 조성범위로 수치 한정을 하였다.
즉, 상기와 같이 한정한 범위 이하에서는 효과가 거의 없으며, 그 이상에서는 오히려 기계적 성질에 악영향을 미치므로 수치를 청구범위 한도로 제한합니다.
구리-니켈-주석 합금에서의 재료강도는 스피노달 분해강화효과에만 의존할 수 있으나, 본 발명에서는 스피노달 분해강화효과 외에 알루미늄, 실리콘, 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등을 첨가하여 석출강화 및 조직미세화 등을 도입하였다.
즉, 알루미늄과 실리콘은 석출강화를 목적으로 첨가하나 용탕 속에서 강력한 탈산작용에 의한 정련효과와 함께 용탕의 유동성도 개선하며, 미량으로 첨가하는 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등은 접종효과로써 주상조직을 미세화시키며, 제조공정 중에서 소성가공 후에 소둔열처리시에 결정성장을 억제하여 기지조직을 미세화 시키는 효과를 나타낸다.
상기와 같은 조성을 가지는 본 발명의 제조방법은 고강도 선재 및 판재용 동합금으로 합금조성범위를 1.0∼10.0 wt%(중량 백분율)니켈(Ni)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량백분율) 망간(Mn)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량 백분율)주석(Sn)과, 여기에 알루미늄(Al), 실리콘(Si) 원소를 혼합하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율) 첨가하며, 여기에 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 원소를 혼합하여 0.01 ∼ 1.0 wt%(중량 백분율) 첨가하며, 나머지는 구리(Cu)로 평량하는 단계와,평량한 후, 용해로 바닥에 구리(Cu)를 전체량 중 일부를 깔고 그 위에 니켈(Ni) 전체량중 일부를 깔고 다시 구리(Cu) 전체량 중 일부를 덮고 다시 니켈(Ni) 전체량 중 일부를 깔고 구리(Cu) 전체량중 일부를 덮는 방법을 반복하여 적층으로 장입하되 마지막에는 구리(Cu)로써 덮은 후, 용해를 시작하여 구리와 니켈이 모두 용해하면 슬래그를 제거하고, 이 후 용탕의 온도가 1,250℃로 되었을 때, 가열을 중단하거나 1,250℃ 보다 낮은 열원을 공급하면서 망간(Mn)을 장입하여 용해한 후, 이어서 주석(Sn)을 비롯하여, 세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr) 원소들을 연속적으로 투입하고 교반하여 용해시키는 용해합금단계와,
합금원소들이 용해하고 용탕온도가 1100∼1250℃로 용탕의 유동성이 좋아지면, 주석이 4% 이하로 열간가공이 가능한 합금방안의 경우에는 주괴의 살두께가 70 mm 이상의 두꺼운 판재나 직경이 Ф 100 mm 이상의 큰 대경봉으로 연속주조나 금형주조로 인고트를 제조하고, 냉간가공이 유리한 주석이 4% 이상인 합금방안의 경우에는 주괴의 살두께가 30 mm 이하의 얇은 판재나 직경이 Ф 20 mm 이하의 작은 소경봉으로 연속주조하여 주괴를 만드는 단계와,
상기 냉간압연이나 압출에 의해 제조된 판재마 소경봉 상태의 경우는 85% 이상의 소성가공으로 주조조직을 완전히 제거하는 균질화 후, 이를 850±50℃의 온도에서 0.5∼1.0 시간 유지한 후에 수냉하여 용체화처리를 행하며, 열간압연이나 압출에 의해 제조된 판재나 선재의 경우도 850±50℃의 온도에서 0.5∼ 1.0 시간 유지한 후에 수냉하여 용체화처리를 행하는 단계와,
이렇게 용체화처리된 중간 상태의 봉재나 판재는 목표로하는 물성의 목표에 따른 냉간가공량 만큼 압연이나 인발을 한 후에 시효처리로서 300∼550℃에서 1∼ 10 hr 유지한 후 공냉하면 구리(Cu)-니켈(Ni)-주석(Sn)계 합금에서 나타나는 (CuxNiy)zSn 형 스피노달 분해생성물에 의한 강화효과와 구리(Cu)-니켈(Ni)-알루미늄(Al), 실리콘(Si)계 합금에서 나타나는 CuxAl, CuyNizAl, NixAl, CuxSi, CuyNizSi, NixSi 형 석출물에 의한 강화효과를 얻는 시효처리 단계를 거친다.
상기와 같은 본 발명은 고강도 선재 및 판재용 구리(Cu)-니켈(Ni)-망간(Mn)-주석(Sn)-알루미늄(Al), 실리콘(Si)-세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr)계 합금에 관한 것으로, 니켈(Ni), 망간(Mn), 주석(Sn)을 주합금원소로하나, 고가인 니켈과 주석의 일부를 줄이고 이에 따른 재료강도의 보완과 미세조직을 제어할 수 있는 기능을 갖는 알루미늄(Al), 실리콘(Si), 세리움(Ce), 란탄(La) 등을 첨가하였다.
즉, 본 발명에서는 망간을 첨가하여 고용강화효과, 알루미늄과 실리콘 등의 첨가에 의한 석출강화, 그리고 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등을 첨가하여 결정조직을 미세하게 제어함으로써 재료의 특성을 개선한 점이다.
즉, 동에 대하여 고용원소인 망간을 첨가하여 고용강화효과를 얻고, 알루미늄과 실리콘은 석출강화를 목적으로 첨가하나 용탕 속에서 강력한 탈산작용에 의한 정련효과와 함께 용탕의 유동성도 개선하며, 미량으로 첨가하는 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움 등은 접종효과로써 주상조직을 미세화 시킴과 아울러, 제조공정 중에서 소성가공 후, 소둔열처리시에 결정성장을 억제하여 기지조직을 미세화 시키는 효과를 나타내며, 특히, 고온 시효온도인 450℃ 이상의 온도에 노출되어도 열화되지 않고 고강도를 유지하는 장점을 달성하였다.
그 결과로서, 적당한 가공과 열처리를 거치면 인장강도를 1,000 Mpa 이상, 연신율을 5 ∼ 10%를 얻고 있으며, 전기비저항치도 9 ∼ 17 цΩcm를 나타내는 고강도 동합금 및 그 제조방법을 제공하였다.
다음의 표 1은 본 발명에서 제시하는 합금 및 비교가 되는 합금들의 예이며, 표 2와 표 3은 표 1에서 제시된 여러 합금들의 가공열처리에 따른 인장강도와 연신율의 변화이며, 표 4는 표 1에서 제시되는 여러 합금들의 가공열처리에 따른 전기비저항치의 변화이다. 단 이러한 표의 오른쪽에 제시된 합금원소의 종류는 본 발명을 구성하는 모든 성분을 나타낸 것은 아니고, 대표적인 성분 원소들을 중심으로 제시한 것이고, 이들의 성분 총합은 왼쪽에 표시된 성분원소의 함량을 나타낸 미쉬메탈의 약자인 Ms의 성분함량을 보면 나머지 원소도 포함된 것임을 알수 있다.
표 2, 표 3 및 표 4에서 보면, 본 발명의 경우에, 구리(Cu)-니켈(Ni)- 주석(Sn)-알루미늄(Al), 실리콘(Si)-세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr)계 합금은 인장강도를 1,000 Mpa 이상, 연신율을 5∼10%를 얻고 있으며, 전기비저항치도 9 ∼ 17 цΩcm를 나타내는 고강도 동합금을 제조할 수 있다.
그리고 특별히 주목되는 점은 알루미늄(Al), 실리콘(Si), 세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr) 등의 합금원소를 첨가한 경우에는 450℃의 고온시효처리에도 많은 합금들이 900 MPa 이상의 고강도를 유지하고 있다.
이상의 결과는 인장강도를 1000 MPa 이상 얻을 수 있는 새로운 고강도 재료인 구리(Cu)-니켈(Ni)-주석(Sn)-알루미늄(Al), 실리콘(Si)-세리움(Ce), 란탄(La), 니오디미움(Nd), 프로메티움(Pr)계 합금을 개발하는 효과를 가져오게 되었으며, 특히, 고온 시효온도인 450℃ 이상의 온도에 노출되어도 열화되지 않고 고강도를 유지하는 장점을 갖는 합금인 것이다.
표 1 합금의 종류 및 합금성분(wt%)
합금종류 Ni Mn Sn Al Si Ce La Cu
N6S4Ms.01 6 - 4 - - 0.005 0.002 나머지
N6S4Ms.1 6 - 4 - - 0.05 0.025 나머지
N6S4A.5Ms.01 6 - 4 0.5 - 0.005 0.002 나머지
N6S4A.5Ms.1 6 - 4 0.5 - 0.05 0.025 나머지
N6S4A.5S.5Ms.1 6 - 4 0.5 0.5 0.05 0.025 나머지
N4M2S6A.5S.5Ms.01 4 2 6 0.5 0.5 0.005 0.002 나머지
N4M2S6A.5S.5Ms.03 4 2 6 0.5 0.5 0.015 0.007 나머지
N4M2S6A.5S.5Ms.05 4 2 6 0.5 0.5 0.025 0.012 나머지
N4M2S6A.5S.5Ms.07 4 2 6 0.5 0.5 0.035 0.017 나머지
N6M2S4A.5S.5Ms.01 6 2 4 0.5 0.5 0.005 0.002 나머지
N6M2S4A.5S.5Ms.03 6 2 4 0.5 0.5 0.015 0.007 나머지
N6M2S4A.5S.5Ms.05 6 2 4 0.5 0.5 0.025 0.012 나머지
N6M2S4A.5S.5Ms.07 6 2 4 0.5 0.5 0.035 0.017 나머지
N6M2S2A2Ms.05 6 2 2 2 - 0.025 0.012 나머지
표 2 가공열처리에 따른 인장강도의 변화 (단위 : MPa)
시 료 명 냉간가공상태73% 3시간 시효처리 상태
300℃ 350℃ 400℃ 450℃
N6S4Ms.01 781 775 869 832 730
N6S4Ms.1 764 796 857 847 806
N6S4A.5Ms.01 755 845 952 941 912
N6S4A.5Ms.1 814 845 914 962 905
N6S4A.5S.5Ms.1 970 997 1,027 1,030 970
N4M2S6A.5S.5Ms.01 996 1,131 1,200 1,140 1,068
N4M2S6A.5S.5Ms.03 1,003 1,166 1,171 1,180 1,089
N4M2S6A.5S.5Ms.05 1,000 1,059 1,180 1,132 1,039
N4M2S6A.5S.5Ms.07 1,005 1,111 1,120 1,090 1,000
N6M2S4A.5S.5Ms.01 932 1,010 1,188 1,100 1,063
N6M2S4A.5S.5Ms.03 930 1,016 1,110 1,080 1,000
N6M2S4A.5S.5Ms.05 933 980 1,060 1,055 1,054
N6M2S4A.5S.5Ms.07 930 1,000 1,033 1,082 1,020
N6M2S2A2Ms.05 719 826 867 900 -
표 3 가공열처리에 따른 연신율의 변화 (단위 : %)
시 료 명 냉간가공상태73% 3시간 시효처리 상태
300℃ 350℃ 400℃ 450℃
N6S4Ms.01 7 11 13 10 10
N6S4Ms.1 6 13 12 12 12
N6S4A.5Ms.01 4 11 9 11 10
N6S4A.5Ms.1 3 9 7 9 9
N6S4A.5S.5Ms.1 4 3 4 4 7
N4M2S6A.5S.5Ms.01 5 4 3 5 5
N4M2S6A.5S.5Ms.03 5 5 5 4 9
N4M2S6A.5S.5Ms.05 4 4 3 5 9
N4M2S6A.5S.5Ms.07 4 4 4 4 3
N6M2S4A.5S.5Ms.01 6 7 4 5 5
N6M2S4A.5S.5Ms.03 6 8 4 3 5
N6M2S4A.5S.5Ms.05 5 7 4 4 6
N6M2S4A.5S.5Ms.07 5 6 4 3 7
N6M2S2A2Ms.05 5 5 4 3 -
표 4 가공열처리에 따른 전기비저항의 변화 (단위 : цΩcm)
시 료 명 냉간가공상태73% 3시간 시효처리 상태
300℃ 350℃ 400℃ 450℃
N6S4Ms.01 14 12 11 9 9
N6S4Ms.1 13 12 11 10 9
N6S4A.5Ms.01 14 13 12 11 10
N6S4A.5Ms.1 14 13 12 10 10
N6S4A.5S.5Ms.1 17 15 14 12 10
N4M2S6A.5S.5Ms.01 19 17 15 13 13
N4M2S6A.5S.5Ms.03 19 17 15 14 14
N4M2S6A.5S.5Ms.05 19 17 15 14 14
N4M2S6A.5S.5Ms.07 19 17 15 13 14
N6M2S4A.5S.5Ms.01 19 16 14 12 10
N6M2S4A.5S.5Ms.03 18 16 15 12 11
N6M2S4A.5S.5Ms.05 19 16 15 12 11
N6M2S4A.5S.5Ms.07 18 16 13 12 10
N6M2S2A2Ms.05 9 10 9 9 -

Claims (2)

  1. 고강도 선재 및 판재용 구리합금에 있어서,
    1.0 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)니켈(Ni)과, 여기에 0.1∼10.0 wt%(중량백분율) 망간(Mn)과, 여기에 0.1 ∼ 10.0 wt%(중량 백분율)주석(Sn)과, 여기에 알루미늄(Al), 실리콘(Si)을 혼합하여 0.1∼5.0 wt%(중량백분율) 첨가하며, 여기에 세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움을 혼합하여 0.01 ∼ 1.0 wt%(중량 백분율) 첨가하며, 나머지는 구리(Cu)로 조성한 것을 특징으로 하는 구리-니켈-주석-알루미늄, 실리콘-세리움, 란탄, 니오디미움, 프로메티움계 합금.
  2. 삭제
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