KR0151744B1

KR0151744B1 - 수지파이프의 접속방법 및 접속장치

Info

Publication number: KR0151744B1
Application number: KR1019940023967A
Authority: KR
Inventors: 아쯔시 이구치; 아쯔시 아카바네; 타케히로 야마시타; 코이치 마쯔오카
Original assignee: 카미모리 타다요시; 아사히유키자이코교 가부시기가이샤
Priority date: 1993-09-24
Filing date: 1994-09-23
Publication date: 1998-10-15
Also published as: CN1038872C; CN1109154A; KR950009053A; EP0645234A1; EP0645234B1; ATE177362T1; DE69416921T2; CA2129400C; DE69416921D1; SG46144A1; CA2129400A1; US5466916A; MY110746A

Abstract

유도가열에 의해 수지파이프를 접속할 때, 본 발명의 수지파이프는 가열공정동안 내측에 공기나 수지팽창으로 인한 부풀어오름이 발생되지 않는다. 폴리비닐리덴 플루오라이드로 이루어진 2개의 수지파이프(1a), (1b)의 접합부의 주위에 스테인레스강제의 원통형 히터(2)를 설치한 다음에, 유도가열에 의해 히터(2)를 발열시켜 수지파이프(1a), (1b)의 접합부를 융착시킨다. 히터(2)는 그 원통면에 복수의 구멍(2a)이 있어서 히터(2)와 수지파이프(1a), (1b)사이에 있는 공기나 용융수지를 구멍(2a)을 통해 배출한다.

Description

수지파이프의 접속방법 및 접속장치

제1도는 제1실시예의 수지파이프의 접속장치 및 접속장치의 블록도.

제2도는 구멍이 있는 히터를 이용한 제1실시예에 있어서의 접속되어야 할 상태에 위치한 2개의 수지파이프의 접합부를 도시한 도면도.

제3도는 동 제1실시예의 2개의 수지파이프를 접속한 직후의 접합부의 담면도.

제4도는 구멍이 있는 히터를 이용하여 그 양단에 원통형 스토퍼를 배치한 제2실시예의 접속되어야 할 상태에 위치한 2개의 수지파이프의 접합부의 단면도.

제5도는 동 제2실시예의 2개의 수지파이프를 접속한 직후의 접합부의 단면도.

제6도는 구명잉 없는 히터를 이용한 제3실시예의 접속되어야 할 상태에 위치한 2개의 수지파이프의 접합부의 단면도.

제7도는 동 제3실시예의 2개으 수지파이프를 접속한 직후의 접합부의 단면도.

제8도는 동 제3실시예의 히터에서의 온도변화를 도시한 그래프.

제9도는 제4실시예의 수지파이프의 내측과 외측에 배치한 구멍이 없는 가열소자의 단면도.

제10도는 제5실시예의 2개의 원통형 히터의 중간에 공간을 배치한, 접속되어야 할 상태에 위치한 2개의 수지파이프의 접합부의 단면도.

제11도는 동 제5실시예의 2개의 수지파이프를 접석한 직후의 접합부의 단면도.

제12도는 종래의 수지파이프의 접속방법의 단면도.

제13도는 종래의 다른 수지파이프의 접속방법의 단면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1a, 1b : 수지파이프 2,12,14,15,16,17 : 히터

3 : 워크코일 4 : 공진콘덴서

5 : 출력트랜스 6 : 인버터

7, 8 : DC전원 9 : 배터리

10 : 상용전원또는 발전기 11 : 원통형 스토퍼

13, 19 : 불거져 나온 부분 18 : 슬릿부

본 발명은 수지파이프의 접속방법 및 접속장치에 관한 것으로, 특히, 초전도용 코일의 냉각이나 LSI제조장치등에 이용되는 순수나 초순수를 이송하는 데 사용되는 플루오로카본수지파이프, 농업·민생용수에 이용되는 폴리염화비닐파이프, 가스용의 폴리에틸렌파이프등의 수지파이프의 접속방법 및 접속장치에 관한 것이다.

일반적으로, 수지파이프는 제12도 및 제13도에 도시한 바와 같은 종래의 방법을 이용하여 접속한다. 제12도에 도시한 방법에 있어서는, 수지파이프라인(1)은 2개의 수지파이프(1a), (1b)로 이루어진다. 그 중, 수지파이프(1b)의 일단부(1c)를 토치램프(torch lamp)나 전기저항히터등으로 연화시켜, 내부직경을 다른 쪽 수지파이프(1a)의 외형보다도 약간 더 커지도록 확장시킨다. 다음에 접착제(20)를 단부(1c)의 내면에 도포하여, 수지파이프(1b)의 내측면과 다른 쪽의 수지파이프(1a)의 외측면을 끼워맞추면, 접착제(20)의 경화에 의해, 2개의 수지파이프(1a), (1b)가 접속된다. 제13도에 도시한 또다른 방법에서는, 수지파이프라인(1)을 평성하기 위해 접속되어야 할 수지파이프(1a),(1b)의 주변 단부에 2개의 플랜지(21a),(21b)를 배치하고, 해당 파이프를 볼트와 너트 등(도면에 도시되어 있지 않음)을 이용하여 체결한다. 제12도에 언급한 또 다른 방법에서는, 수지파이프(1a)의 외측면과 다른 쪽 수지파이프(1b)의 내측면을 용융시킨 후, 쌍방을 끼워맞춤하여 플루오로카본 수지파이프의 접속을 행하고 있었다.

하지만 상기 종래의 방법에는 파이프내에 데드스페이스(dead space)가 생성되는 등의 문제점이 있다. 예를 들어, 데드스페이스는 수지파이프가 초전도용 코일의 냉각이나 LSI제조장치등에 이용되는 순수 또는 초순수를 이송하기 위해 이용될 때 생성된다. 제12도에 이용된 방법에서는 2개의 수지파이프(1a),(1b)가 접합되는 접합부에 데드스페이스(1d)가 생긴다. 그래서, 물 때 등의 불순물이 데드스페이스(1b)에 축적되어, 그 부분에 박테리아가 발생하고, 그 결과, 순수 또는 초순수도 수지파이프라인(1)중의 박테리아를 함유하게 될 것이다. 마찬가지로 제13도에 도시한 방법에서는 2개의 수지파이프(1a),(1b)를 완전히 접속할 수 없으므로, 약간의 갭 즉, 간극이 존재한다. 예를 들며, 플랜지를 죄어 고정시킬 때, 패킹마개가 뒤틀려서, 패킹마개와 수지파이프의 내주면사이에 생긴 데드스페이스에 물때가 박테리아 등의 불순물이 존재하게 된다.

일본국 특개평 5-87286호에 개시된 다른 종래의 파이프접속방법에서는, 내면에 전기 저항선(전열선)이 매설된 소켓식 관이음부의 양쪽으로부터 각각 2개의 수지파이프를 삽입한 후, 통전에 의해 파이프를 함께 용착(즉, 융착)시킨다. 하지만, 상기 소켓식 관이음부의 제조방법은 수지피복전열선을 삽입하여 사출성형하는 것이 일반적이나, 이러한 방법은 시간이 소모될 뿐아니라, 각 수지파이프의 구멍마다 관이음부를 제조하고, 사출성형용 금형도 제작해야 하므로, 비용이 많이 든다는 문제점이 있었다.

이와 같은 수지파이프는 공장의 천장부나 배관을 수납하느 홈부분에 설치되는데, 이런 장소에서의 작업은 용이하지 않다. 그러므로 수지파이프를 접속하는데 구성이 복잡한 방법이나 장치를 이용하는 것은 불가능하다고 하는 문제점을 지니고 있었다.

또, 고주파전력을 이용하는 또 다른 수지파이프의 접속방법이 일본국 특개평5-84829호에 개시되어 있다. 이 방법에서의 문제점은 수지파이프이 단면만을 용융접착하기 때문에 저합부는 강도가 낮고, 또, 파이프접합부에 히터를 배치하기 때문에 수지파이프의 용착면적이 한정된다는 것이다.

본 발명은, 상기 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것으로, 수지파이프의 접합부에 데드스페이스나 간극을 발생시키지 않고, 수지파이프르 정확·용이하게 접속하는 방법 및 그 방법에 적합한 장치를 제공하는 것을 목적으로 하고 있다.

본 발명의 수지파이프의 접속방법은 2개의 수지파이프를 접속되어야 할 상태에 배치하고, 그 접합부(내측과 외측)의 외주면에 원통형 금속히터(즉, 발열체)를 배치한 구성으로 되어 있다. 상기 히터주위에 설치된 코일에 고주파전류를 인가하여 유도가열에 의해 상기 히터를 발열시킴으로써, 수지파이프간의 접합부를 함께 용착하고 있다.

또, 본 발명의 수지파이프의 접속장치는 접속되어야 할 2개의 수지파이프의 접합부주위에 배치된 히터와, 상기 히터로부터 떨어져서 바깥쪽에 감겨있는 코일과, 상기 코일에 고주파전류를 인가하여 유도가열에 의해 상기 히터를 발열시키는 고주파전류발전기로 구성되어 있다.

또, 원통형 금속히터의 두께방향으로 복수의 개공 즉, 구멍을 배치하는 것이 바람직하며, 물로, 구멍이 없는 히터를 사용하는 것도 가능하다.

히터의 내부직경, 즉 내경은 수지파이프의 외부직경, 즉 외경보다도 소정의 공차분만큼 더 크고, 상기 히터는 상기 수지파이프에 밀착된 상태에서 발열되는 것이 바람직하다.

또, 상기 히터의 재료는 스테인레스강, 놋쇠 및 알루미늄으로 이루어진 군으로부터 선택된 적어도 1개인 것이 바람직하다.

또, 상기 히터는 스테인레스강판의 양단부를 서로 용접하여 형성된 원통형상인 것이 바람직하다.

또, 상기 원통면사에 배치된 상기 복수의 구명의 각 직경은 0.1㎜에서 5㎜의 범위인 것이 바람직하다.

또, 상기 복수의 구멍은 복수열 배치하고, 상기 각 열의 상기 구멍은 등간격으로 배치되는 것이 바람직하다.

또, 상기 히터의 지경은 수지파이프의 공칭직경의 약 1/4∼1/1.5의 범위인 것이 바람직하다.

또, 상기 히터의 양 단부의 상기 수지파이프의 외주면에는 내열성 및 전기 절연성의 재료로 구성된 원통형 수토퍼를 설치하는 것이 바람직하다.

또, 상기 원통형 스토퍼의 재료는 페놀수지, 에폭시수지, 불포화폴리에스테르수지 및 디알릴프탈레이트수지로 이루어진 군으로부터 선택하는 것이 바람직하다.

또 페놀수지, 에폭시수지, 불포화폴리에스테르수지 및 디알릴프탈레이트수지중 하나로 이루어진 상기 원통형스토퍼를 테이트형상으로 형성하여 상기 수지파이프주위에 감는 것이 바람직하다.

또, 상기 원통형 스토퍼는 유리섬유로 보강된 재료를 사용하는 것이 바람직하다.

또, 상기 2개의수지파이프사이에 0.1㎜∼10㎜의 범위의 간극이 존재하는 상태로 각 구지파이프의 외주면에 상기 원통형 금속히터를 배치하는 것이 바람지하다.

상술한 수지파이프의 접속방법 및 접속장치에서는, 코일에 고주파전류를 인가하면 그 주파수에 따라 자속이 변화하고, 자속이 변화하면, 유도기전력이 발생한다. 따라서, 히터의 내부에 유도전류가 흐르게 되어 J(주울)열에 의해 히터가 발열한다. 히터는 접속되어야 할 2개의 파이프의 접합부주위에 배치되기 때문에, 접합부는 외측에서부터 점차로 가열되어 연화된 후 용융된다. 이처럼 수지파이프의 접합부는 고온으로 가열되거나 급격히 가열되지 않으므로 접합부가 눋거나 수지의 분해에 의한 발포가 생기지도 않는다. 그 결과, 용융된 접합부의 기계적 강도는 높다. 이 과정에서, 수지파이프와 히터간의 공기는 발열에 의해 팽창하지만 원통판상의 구멍을 통해 배출된다. 따라서, 수지파이프가 연화되더라도, 내부에 공기팽차으로 인한 부풀어오름은 발생하지 않는다. 또 접합부에 물때등이 축적될 가능성도 거의 없고, 수지파이프르 통해 이송된 순수가 파이프내의 불순물에 으해 오염될 가느이서도 거의 없다.

본 발명에서 히터로서는 원통형 금속판을 사용한다. 이 원통형 금속판은 두께방향으로 배치된 구멍을 지녀도 된다. 구멍이 있는 원통형 금소간을 사용하여, 용융된 수지는 팽창하여 히터의 원통면상의 구명으로부터 유출된다. 용융된 수지의 유출로부터 수지파이프의 외주부가 용착됐는지의 여부를 판정할 수 있으므로 내부가 서로 용착할때까지 계속 가열할 필요가 있다. 그후, 코일로의 고주파 전류의 인가를 중지하여 히터의 발열을 중지시킨다. 수지가 냉각된후, 구멍내의 용융수지가 스토퍼로소 작용하므로 히터와 수지파이프사이의 접합부는 용착된다. 히터는 수지파이프간의 접합부를 보강하므로 수지파이프는 강하게 고정된다. 수지파이프의 접합부에 수압이 작용하더라도 히터는 파이프가 외부로 팽창하는 것을 방지한다. 마찬가지로, 구부리는 힘을 가하더라도 접합부는 파단하지 않을 것이다.

히터의 내경을 수지파이프의 외경보다 소정의 공차분만큼 더 크게 형성하고 히터를 수지파이프에 밀착하여 가열함으로써 2개의 수지파이프의 접합부주위를 거의 균일하게 가열하는 것이 가능하다. 그러므로, 수지의 요융속도는 일정하게 되고 수지의 용접부는 평평한 구조를 형성하게 된다. 그래서 접합부의 기계적 강도는 안정하다. 게다가, 히터와 수지파이프간의 간극은 매우 작으므로 히터와 수지파이프간 공기외에 용융된 수지도 구멍을 통해 유출된다. 그 결과, 수지파이프의 내측에는 공기나 용융된 수지의 팽창에 의한 부풀어오름은 좀처럼 발생하지 않는다.

일반적으로발열의 원리에 의하면, 전류가 일정한 경우, 전기저항이 증가함에 따라 발열량도 증가한다. 그러므로, 스테인레스강(SUS304, SUS430)같은 전기저항이 큰 재료를 히터에 사용하면, 알루미늄과 같은 전기저항이 낮은 재료를 사용한 경우에 비해 발열량이 훨씬 높다. 그래서 원통형 히터의 두께를 더 얇게 할 수 있다. 또, 스테인레스강은 강판을 구부린 다음 그 단부를 용접함으로써 원통형으로 성형될 수 있다. 특히, 본 발명의 히터는 그 원통면에 복수의 구명을 지닌다. 미리, 평평한 재료에 드릴(drill)또는 프레스(press)가공등으로 구명을 형성한 다음, 판재의 단부를 용접하여 재료를 원통형으로 성형하는 방법이, 먼저 재료(파이프 등)를 원통형으로 성형한 다음 드릴가공으로 구멍을 형성하는 방법보다 작업이 더 용이하고 제조비용면에서도 더 싸다. 히터의 구멍의 수가 많으 경우나 히터를 대량생산할 계획인 겨우는 평평한 재료에 프레스가공을 이용하여 구멍을 형성하는 방법이 더 좋다.

또, 상기 본 발명의 바람직한 예에 의하면, 원통면에 형성된 복수의 각 구멍의 직경이 0.1㎜∼5㎜의 범위인 경우, 히터와 수지파이프간의 공기를 수지가 용융 되자마자 배출할 수 있다. 따라서, 수지파이프의 변형을 효과적으로 방지할 수 있다. 구멍의 직경이 상기 범위보다 작은 경우에 용융수지는 실의 형태로 유출된다. 한편, 구멍의 직경이 상기 범위보다 큰 경우에, 용융수지는 부풀어 올라 구멍을 채운다.

일반적으로, 프레스가공에 의해 평평한 재료에 구멍을 형성할 경우는 그 판재두께의 0.5이상이 적당하다. 반대로, 판재의 두께의 0.5이하인 구멍을 형성할 경우는 드릴가공을 이용할 수 있다. 따라서, 구멍의 최대직경이 판재두께의 0.5이상이면 프레스가공으로 성형하는 것이 용이하다. 수지파이프를 접속할 때, 수지의 용융부(즉, 접합부)에 수지의 자기 팽창에 의해 또는 인위적인 수단으로 압력을 가한다. 그러나, 구멍의 직경이 너무 크면 이 압력에 의해 용융된 수지가 대량으로 유출되어 압력을 저하시키므로, 많은 압력의 손실로 수지파이프의 접합이 유지되지 않을 가능성도 있다. 따러서 수지의 용융부의 압력을 유지하기 위해 구멍의 최대크기는 판재두께의 약 2배 이하로 유지하는 것이 바람직하다.

수지는 용융작업을 행함과 동시에 팽창을 개시하므로, 히터의 원통면상에 복수의 구멍을 복수열 배치하고 각 구멍을 등간격으로 배치함으로써, 수지가 유연하게 통과하도록 한다. 이러한 구성으로 함으로써 수지파이프간의 접합부가 변형되는 것을 방지하고, 특히, 수지가 용융될 때, 파이프의 안쪽으로의 팽창을 방지한다. 게다가, 히터의 폭이 수지파이프의 공칭직경의 약 1/4∼1/1.5일 때 접합부주위의 용융 및 팽창된 부분의 범위는 작은 면적으로 한정될 수 있다. 그래서 수지 파이프의 변형, 특히 수지파이프간 접합부에서 파이프의 안쪽으로의 팽창을 방지할 수 있다.

또, 2개의 수지파이프의 사이에 0.1㎜∼10㎜범위인 스페이스(슬릿)가 존재하는 상태로 각각의 수지파이프주위에 원통형 금속히터를 배치하는 것이 바람직하다. 제10도에 도시한 바람직한 예에서는 수지파이(1a),(1b)의 접합부에서부터 거의 균등한 간격으로 원통형 금속히터(16),(17)를 배치하고, 양 히터사이에 존재하는 스페이스(슬릿)(18)를 0.1㎜∼10㎜의 범위로 설정한다. 본 실시예에 의하면, 제11도에 도시한 상태로 용착작업이 완료된다. 이 구성에서는, 접합부에 공기가 없으므로 수지파이프의 변형을 방지할 수 있다. 동시에, 수지파이프(1a),(1b)의 접합부의 용융상태를 관찰하면서 용착시킬 수 있으므로 보다 신뢰성있게 접속을 행할 수 있다.

히터의 내주면과 수지파이프의 외주면을 완전히 밀착시키는 것을 불가능하다. 그러므로, 용융된 수지가 공기 및 수지자체의 팽창으로 인해 히터와 수지파이프사이에 위치한 간극으로부터 외부로 스며나올 수 있다. 하지만, 히터의 양단부와 수지파이프의 주위에 내열성 및전기절연성의 재료로 이루어진 원통형 스토퍼를 배치하면 히터의 수지파이프사이의 간극을 채울 수 있다. 따라서 히터와 수지 파이프사이의 공기는 히터의 원통면상의 구멍을 통해 배출되고, 또, 용융된 수지도 이들 구멍을 통해 유출된다. 그 결과, 용융된 수지는 히터와 수지파이프사이의 간극으로부터 비어져나오지 않을 것이다. 내열성 및 전기절연성을 진 재료로서, 페놀수지, 에폭시수지, 불포호폴리에스테르수지 미 디알리프탈레이트 수지등의 열경화성 수지를 선택하는 것이 바람직하며. 특히, 유리섬유로 강화된 재료를 선택하는 것이 바람직하다. 또, 이들 재료를 테이프셩상으로 해서 사용할 때는, 수지파이프의 외주부에 이들 재료를 감아서 원통형 스토퍼를 형성할 수 있으므로 취급이 더욱 용이하다.

본 발명에서는 압축성형할 수 있는 것이면 어떤 종류의 수지파이프든지 응용 할 수 있다. 이런 종류의 수지파이프로서는, 폴리비닐리덴플루오라이드, 테트라플로오로에딜렌-헥사플루오로프로필렌 공중합수지(FEP), 테트라플루오로에틸레-퍼플루오로알킬비닐에테르공중합수지(PEA)등의 플루오로카본수지외에, 폴리염화비닐, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리페닐렌술피드, 폴리에테르에테르케톤 등의 광범위한 열가소성 수지도 들 수 있다.

이하, 첨부도면을 참조하면서 본 발명의 바람직한 실시예에 대해 상세히 설명한다.

[실시예 1]

본 발명의수지파이프의 접속방법 및 접속장치의 제1실시예를 제1도∼제3도와 관련하여 설명한다. 제1도는 수지파이프의 접속방법 및 접속장치의 제1실시예의 블록도이고, 제2도는 제1실시예의 접속되어야 할 2개의 수지파이프사이의 접합부의 단면도, 제3도는 제1실시예의 2개의 수지파이프의 접속한 직후의 접합부의 단면도이다.

제1도에 있어서,수지파이프라인(1)을 형성하는 2개의 수지파이프(1a),(1b)는 접속해야 할 위치에 서로 직면하여 배치되어 있다. 수지파이프(1a)와 (1b)의 접합부의 주위에는 스테인레스강의 원통형 히터(2)가 배치되어 있다. 상기 히터(2)의 주위에는 워크코일(3)이 느슨하게, 즉 떨어져서 나선형으로 감겨있다. 워크코일(3)의 양 단자사이에는 공진콘덴서(4)와 출력트랜스(5)의 2차권선이 직렬 접속되어 있다. 그리고 출력트랜스(5)의 1차권선은 인버터(6)에 접속되어 있고, 인버터(6)에는 직류(DC)전원(7) 및 상용전원 또는 발전기전원(10)이 접속되어 있다. DC전원(7)에서는 교류전원을 직류전류로 변환시킨 후, 전력을 출력한다. 또, 배터리(9)는 인버터(6)에 전력을 공급하는 것도 가능하다. 이 경우, DC전원(8)은 DC-DC변환기를 이용하여 배터리(9)로부터의 직류전력을 소정의 전압 및/또는 전류로 변환한 후 전력을 인버터(6)로 출력한다. 인버터(6)는 DC전원(7) 또는 DC전원(8)으로부터의 직류전력을 소정의 전압 및 주파수의 료류전류로 변환하여 출력트랜스(5)의 1차권선으로 전력을 출력한다. 출력트랜스(5)의 1차권선으로 소정의 전압 및 주파수의 교류전류가 흐르면, 2차권선으로 소정의 2차전류가 흐르기 시작한다. 이 2차전류가 워크코일(3)로 흐르면, 워크코일(3)에서 발생하는 자속은 그것에 응해서 변화한다. 자속의 변화로 인해, 유도기전력이 발생하고, 히터(2)에 유도전류가 흐른다. 히터(2)에 유도전류가 흐르면 히터(2)는 저항에 의한 주울열을 발생시키기 때문에 히터(2)가 발열한다. 즉, 인버터(6)는 콘덴서(4)와 공진회로를 코일의 링키지인덕턴스에 따라 항상 공진상태로 유지하므로 위상고정루프(PLL:Phase Locked Loop)제어를 내장한 인버터(6)를 이용하는 것이 바람직하다.

수지파이프(1a),(1b)를 용융하는데 필요한 충분한 에너지를 전달하기 위해 히터(2)의 온도를 수백도로 가열한다. 한편, 워크코일(3)과 히터(2)는 고주파의 트랜스를 형서하더라도, 히터(2)가 아주 고온이기 때문에 워크코일(3)과 히터(2)는 결합이 잘 되지 않는다. 따라서, 링키지인덕턴스가 증가하여 더 이상 워크코일(3)에 고주파전류가 흐르지 않게 된다. 그래서, 공진콘덴서(4)는 워크코일(3)에 전류가 흐르도록 하기 위해 워크코일(3)의 링키지인덕턴스와 함께 LC직렬공진회로를 형성한다. 그렇게 함으로써, 이 LC직렬공진주파수의 고주파를 가할 수 있으므로, 워크코일(3)에 고주파전류가 흐르도록 할 수 있다. 인버터(6)는 출력전압과 전류를 검출하여 그 위상차가 0이 되도록 위상을 제어(PLL제어)함으로써, 항상 LC공진 주파수의 고주파를 발생하므로, LC공진주파수는 가열중에도 변화한다. 또, 가열중의 LC공진주파수의 변화에 관련하여 전류도 변화한다.

히터(2)의 저항값은 그다지 높지 않아서 수지파이프(1a),(1b)를 용융온도까지 가열하기 위해서는, 히터(2)의 내부에 대전류(수백A) 및 저전압을 발생시킬 필요가 있다. 한편, 워크코일(3)은 작업성 및 비용성등의 견지에서 볼 때 감는 수를 증가시키는 것은 그다지 현명하지 않다. 그러므로, 임피던스매칭(impedancematching)을 얻기 위해 출력트랜스를 접속한다. 그 결과, 인버터(6)에 대한 출력트랜스(5)도달전의 저항은 상승하게 되어, 필요한 전력을 감소시킬수 있다. DC전원(7)은 타이머와 조합함으로써 파이프융착에 필요한 에너지를 설정하여 출력한다.

제2도에 도시한 바와 같이, 히터(2)는 스테인레스강(예를 들면 SUS304, SUS430)제의 원통형상이다. 히터는 그 원통면에 복수의 구멍(2a)이 형성되어 있는데, 스테인레스파이프의 원통면에 드릴가공을 함으로써 형성하거나, 스테인레스강판에 드릴가공 또는 프레스가공 등을 하여 복수의 구멍(2a)을 형성한 후, 그 강판을 구부려 원통형으로 하고 단부면을 용접함으로써 이러한 원통형을 성형해도 된다. 후자의 방법이, 먼저 원통형 재료를 성형한 다음에 복수의 구멍을 드릴가공하여 형성하는 것보다도 작업이 간단하고 제조비용도 싸다. 히터에 형성한 구멍의 수가 많거나 히터를 대량생산하는 경우는, 판상의 재료에 프레스가공하여 구멍을 형성하는 것이 더 바람직하다.

다음 실시예에서, 특정 재료와 치수를 사용하는 히터(2)에 대해 설명한다. JIS규격에 의한 공칭직경 75A와 동등한 치수의 폴리비닐리덴 플루오라이드(이하, PVDF라 칭함)파이프를 접속하는 경유를 예로 들면, 히터(2)의 재료로서는 0.5㎜ 두께의 스테인레스강판 SUS304를 이용한다. 공칭직경 75A의 PVDF파이프의 외경은 89.0㎜이므로, 히터(2)는 내경 89.2㎜와 길이 30㎜로 계산되었다. 구멍(2a)은 중심으로부터 5㎜간격으로 5열 배열하고, 각 역에는 등간격으로 한 줄에 28개씩 배치하였다. 구멍(2a)은 직경1㎜인 원이었다. 이것이 접속되어야 할 수지파이프의 직경에 의존하더라도, 가공 및 취급의 용이성을 고려하면, 스테인레스강판의 판두께는 0.5㎜∼1.0㎜의 범위에 있는 것이 바람직하다.

일반적을 프레스가공에 의해 판상재료에 구멍을 만드는 경우는 재료의 경도에 의존하지만, 프레스금형에 내장된 형상이 깨질 수 있으므로 판두께의 0.5이하의 구멍을 만드는 것을 어렵다. 그러므로, 프레스가공에서 구멍(2a)의 최대직경을 재료두께의 약 0.5이상이 되도록 설정하는 것이 바람직하다. 한편, 수지파이프(1a),(1b)를 접속할 때, 수지의 용융된 부분(즉, 접합부)에 수지의 자기팽창에 의해 또는 인위적인 수단으로 압력을 가한다. 하지만, 구멍의 직경이 너무 크면 이 압력에 의해 용융된 수지를 구멍에서부터 외부로 대량 유출하여 압력을 감소시킨다. 그러면 압력부족에 의해 수지파이프의 접합을 행할 수 없게 될 가능성도 있다. 그러므로, 수지의 용융부분의 압력을 유지하기 위해 구멍(2a)의 최대직경을 가능한 한 작게 하는 방법, 예를 들어, 판재의 두께의 약 2배이하로 하는 것이 바람직하다. 따라서, 구멍(2a)의 직경(최대치수 또는 최대직경)은 판두께의 약 0.5∼2배의 범위에서 선택하는 것이 바람직하다.

워크코일(3)에 고주파전류를 인가하면, 그 주파수에 따라 워크코일(3)에서 발생되는 자속이 변화하여, 히터(2)에 유도기전력이 발생한다. 이 유도기전력에 의해 히터(2)의 내부에 전류가 흐르고, 히터(2)내부저항으로부터 주울열이 발생한다. 그 결과, 히터(2)가 발열하여 그 부근의 수지파이프(1a),(1b)의 접합부의 온도를 외측으로부터 점차 상승시킨다. 여기서 히터(2)의 내주부와 수지파이프(1a),(1b)의 외주부는 거의 밀착되어 있으므로, 히터(2)와 수지파이프(1a),(1b)사이의 팽창된 공기는 구멍(2a)을 통해 배출된다. 수지파이프(1a),(1b)에는 파이프를 축방향으로 접합하기 위해 소정의압력이 가해지고 있다. 그래서 수지파이프(1a),(1b)사이의 접합부의 온도가 소정의 연화점 또는 용융점에 도달하면, 제3도에 도시한 바와 같이, 외주부분이 용융되어, 팽창한 수지(1c)가 구멍(2a)을 통해 흘러나오기 시작한다. 도, 용융된 수지의 부피는 증가하고 이용융된 수지의 일부는 히터(2)의 양단에서 불거져나온 부분(13)을 형성한다. 그리도 수지파이프의 내주부가 용융될때까지 외주부를 계속 가열하면 2개의 수지파이(1a),(1b)는 간극없이 서로 용착된다. 이때, 수지파이프(1a),(1b)의 접합부는 서서히 가열되므로, 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부가 눋거나 발포할 염려는 없다. 그 결과, 용착된 접합부의 기계적 강도는 높다. 게다가, 히터(2)는 국부적으로 접합부에만 배치되기 때문에 수지파이프(1a), (1b)의 연하 또느 용융되는 범위는 작다. 또 수지 파이프의 용착중에 팽창된 공기나 수지를 구멍(2a)을 통해 배출하므로 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부의 내주면에는 부풀어오름은 좀처럼 발생하지 않는다.

본 발명에서는 히터(2)의 원통면에 복수의 구멍을 형성하고 있으나, 이들 구멍(2a)은 파이프를 서로 용착하는 동안에 팽챙된 공기나 수지를 배출하기에 효과적일 뿐만 아니라 용융된 수지가 구멍을 통해 유출되는 것으로부터 작업자는 수지파이프(1a), (1b)의 접합부의 외주부가 용융을 개시하는 지를 쉽게 알 수 있다. 접합부의 외주부를 계속 가열하면, 용융된 수지가 구멍(2a)을 채우게 되므로, 히터(2)와 수지파이프(1a),(1b)는 일체적으로 결합된다. 다시 말하면, 히터(2)는 용접작업이 완료되면, 수지파이프(1a), (1b)의 접합부을 보강하게 된다. 특히, 스테인렌스강은 기계적강도가 높기 때문에 보강재로서 적합하다.

[실시예 2]

이하, 본 발명의 수지파이프의 접속방법 및 저속장치의 제2실시예를 제4도 및 제5도와 관련하여 설명한다. 제4도는 접속되어야 할 2개의 수지파이프사이의 접합부의 단면도이고, 제5도는 2개의 수지파이프를 접속한 직후의 접합부의 단면도이다. 제2도 및 제3도와 동일한 번호가 붙여진 부재에 대한 설명은 중복을 피하기 위해 생략한다.

제1실시예에 있어서는, 히터(2)의 내주부와 수지파이프(1a), (1b)의 외주부는 밀착하도록 구성되어 있었다. 그러나, 히터(2)는 스테인레스강판의 단부를 원통형으로 구부려서 용접함으로써 형성된 것이므로, 히터(2)의 내경을 수지파이프(1a), (1b)의 외경과 거의 동등하게 만들거나, 원형을 일정하게 유지하는 것은 어렵다. 그러므로 히터를 대량 생산하기 위해서는 보통 히터(2)의 내경을 수지파이프(1a),(1b)의 외경보다 소정의 공차분만큼 크게 산출한다. 그래서, 제2실시예는, 히터(2)의 내주부와 수지파이프(1a), (1b)의 외주부사이에 간극이 있는 경우를 고려하여 구성한 것이다.

실제로는, 중력의 작용에 의해, 제4도에 도시한 바와 같이, 히터(2)의 내주부와 수지파이프(1a), (1b)의 외주부사이에 간극(2b)이 생긴다(설명의 편의상, 간극(2b)은 실제보다 크게 그려져 있음). 이 상태에서 제1실시예에서와 마찬가지로 히터(2)를 가열하면, 용융되어 팽창한 수지는 구멍(2a)에서뿐만 아니라 간극(2b)에서도 유출되어 나오고 히터(2)의 양단부에서 불거져 나온 수지의 부풀어오름이 생긴다(이것을 비드(bead)라 침함). 이와 같은 비드가 발생하면, 수지파이프의 접합부의 외관이 손상될 뿐 아니라, 팽창된 공기나 용융된 수지의 배출이 잘 행해지지 않기 때문에, 접합부의 내측이 거칠어지게 된다. 그러므로, 히터(2)의 양측의 내열성 및 전기절연성이 있는 재료로 이루어진 원통형 스토퍼(11)를 설치하여 히터(2)와 수지파이프(1a), (1b)사이의 간극을 막는다. 상기 스토퍼는 용융수지의 비드가 불거져나온 부분을 감소시키고, 파이프의 용융부의 두께의 감소를 방지하고, 용융시의 내부압력을 조성하고, 접합부의 내측부분이 거칠어지는 것을 방지하는데 효과적이다. 내열성 및 전기절연성이 있는 재료로서는, 페놀수지, 에폭시수지, 불포화폴리에스테르수지 및 디알리프탈레이트수지등의 열경화성수지, 특히 유리섬유로 보강되어 있는 것이 바람직하다. 또, 이들 재료를 테이프형상으로 사용할 때는 수지파이프의 외주부에 감을 수 있어 용이하게 원통형스토퍼를 형성할 수 있고, 또 작업의 완료후에는 용이하게 제겨할 수 있으므로 취급이 더욱 용이하다.

이하, 접속되어야 할 수지파이프의 공칭직경과 히터(2)의 길이와의 관계에 대해 설명한다. 히터(2)의 길이가 길면, 그에 따라 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부 근방의 가열되는 면적은 더 넓어진다. 수지파이프(1a), (1b)가 가열되면, 해당 파이프는 융점온도에 도달하지 않아도 팽창하기 시작한다. 따라서, 가열되는 면적이 넓어질수록, 수지의 자기팽창으로 인한 내부압력도 높아진다. 수지의 자기팽창으로 인한 내부압력이 너무 높아지면, 수지파이프(1a), (1b)는 외측으로부터 용융되기 시작하고, 용융되지 않는 부분의 두께는 너무 얇아져서 수지의 내부압력으로 인해 굴곡이 발생한다. 그래서 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부의 내측에 거친 부분이 생긴다. 그러므로, 굴고에 의한 거친 부분을 감소시키거나 또는 최소화하기 위해 수지파이프(1a),(1b)의 두께에 적합한 가열면적 또는 히터(2)의 길이를 결정해야 할 필요가 있다. 각종의 공칭직경의 수지파이프를 길이가 다른 수종의 히터(2)에 대해 준비하고, 이들 각 히터(2)를 이용하여 실험적으로 접속하였다. 결과는 하기 표1에 표시하였다. 수지파이프는 접합부의 내측에 어떤 부풀어오름도 야기시키지 않고 잘 접속되어 있었다.

표 1로부터 명백한 바와 같이 히터(2)의 길이는 수지파이프의 공칭직경의 약1/4과 1/1.5사이인 것이 바람직하다는 것을 알 수 있다.

또, 상기 각 실시예에서는, 수지파이프(1a), (1b)에 사용한 재료가 폴리비닐리덴 플루오라이드(PVDF)였지만, 본 발명에서는 이 수지로 한정되지 않고, 열가소성 수지파이프면 어떤 종류라도 이용가능하다. 예를 들어, 이런 종류의 수지파이프에는 폴리비닐리덴 플루오라이드, 테트라플루오로에틸렌-헥사플루오로프로필렌 공중합수지(FEP), 테트라플루오로에틸렌-퍼를루오로알칼비닐에테르 공중합수지(PEA)등의 플루오로카본수지, 그 외에도 폴리염화비닐, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리페닐렌술피드, 폴리에테르에테르 케톤 등의 광범위한 열가송성수지가 포함된다. 또, 수지파이프의 형상의 직선관에 한정되지 않고, 곡선관, 이음관 또는 밸브의 단부에 설치된 관 등도 여기에 포함된다. 본 발명의 기본원리는 수지파이프의 접속이회에, 유리파이프(석영유리, 실리카유리등 포함)의 접속에도 이용할 수 있다.

게다가, 접속되어야 할 수지파이프의 재료와 지경이 다른 경우에도 대응할 수 있도록 인버터(6)의 발진주파수는 적어도 15∼80KHz정도의 범위내에서 융통성 있게 설정할 수 있다. 또,미리 재료와 직경이 다른 각종 수지 파이으의 연화점과 용융점까지의 온도데이터, 가열시간데이터 등을 메모리에 기억시켜 놓고, 이들 데이터를 마이크로컴퓨터에 입력하여 자동적으로 워크코일에 입력하는 전류를 제어하는 것도 가능하다. 이것에 의해, 작업현장에서의 접속작업이 용이해진다. 또, 워크코일(3)의 재료로서는 일반적으로 얇은 와이어를 꼬아 안든 비교적 값이 싼 리쯔선을 사용하고, 수지파이프의 접속작업이 완료된 후에는, 워크코일(3)을 절단하여 수지파이프라인(1)에서 제거한다. 게다가, 수지파이프(1a),(1b)의 접합부의 온도가 소정의 연화점 또는 용융점에 도달한 후, 수지파이프(1a), (1b)를 그 축방향으로 압력을 가해 용접할 때, 최적의 용접압력을 얻기 위해 소정의 지그(jig)를 사용해도 된다.

[실시예 3]

본 발명의 수지파이프의 접속방법 및 접속장치의 제3실시예를 제6도 및 제7도를 참조하여 설명한다. 제6도 및 제7도는 수지파이프의 외측에 원통형금속판을 배치함으로써 2개의 수지파이프를 접속하는 일실시예의 단면도이다. 고주파전력발전기는 제1도와 같은 것을 사용하였다.

히터(12)는 알루미늄, 놋쇠, 또는 스테이레스강 등의 원통형 금속으로 이루어진다. 본 실시예에서는, 히터(12)는 두께방향으로 구멍이 없다 워크코일(3)에 고주파전력을 입력하면, 수지파이프(1a),(1b)사이의 접합부근방의 온도가 서서히 상승한다. 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부의 온도가 소정의 연화점이나 용융점에 도달하자마자 수지파이프는 용착된다. 가열함에 따라 용융된 수지는 체적이 팽창하여 2개의 수지파이프(1a), (1b)는 간극없이 완전히 밀착하게된다. 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부는 서서히 가열되므로, 수지파이프(1a),(1b)사이의 접합부가 눋거나 발포할 염려는 없다. 그 결과, 용착된 접합부의 기계적 강도는 높다. 게다가, 히터(12)는 국부적으로 접합부에만 배치되었기 때문에 수지파이프의 연화 또는 용융되는 범위는 작다. 따라서, 수지파이프(1a), (1b)사이의 접합부의 내측에는 부풀어오름이 좀처럼 발생하지 않는다.

게다가, 접속되어야 할 수지파이프의 재료와 직경이 다른 경우에도 대응할 수있도록 인버터(6)의 발진주파수는 적어도 15∼80KHz정도의 범위에서 융통성 있게 설정할 수 있다. 또, 미리 재료와 직경이 다른 각종 수지파이프의 연화점과 용융점까지의 온도데이터, 가열시간테이터 등을 메모리에 기억시켜 놓고, 이들 데이터를 마이크로컴퓨터에 입력하여 자동적으로 워크코일 입력하는 전류를 제어하는 것도 가능하다. 이것에 의해, 작업현장에서의 접속작업이 용이해진다. 또, 워크코일(3)의 재료로서는 일반적으로 얇은 와이어를 꼬아 만든 비교적 값이 싼 리쯔선을 사용하고, 수지파잎의 접속작업이 완료된 후에는, 위크코일(3)을 절단하여 수지파이프라인(1)에서 제거한다. 게다가, 수지파이프(1a), (1b)의 접합부의 온도가 소정의 연화점 또느 용융점에 도달한 후, 수지파이프(1a),(1b)를 그 축방향으로 압력을 가해 용접할 때, 최적의 용접압력을 얻기 위해 소정이 지그를 사용해도 된다.

본 실시예를 제6도 및 제7도를 참고로 특정재료를 이용하여 설명한다. 수지파이프(1a),(1b) (외부직경 76㎜, 두께 4.2㎜)는 폴리비닐리덴 플루오라이드(PVDF-65A, 융점: 178∼180℃)제 파이프를 사용하였고, 그 파이프의 외측에 원통형 금속히터(12)(재질:알루미늄, 내부직경: 76.2㎜, 두께: 1.0㎜, 길이: 20㎜)를 배치해서, 제6도에 도시한 바와같이 양단부면을 정확히 일치시켰다.

다음에, 제7도에 도시한 바와 같이, 둘레에 리쯔선(재질: 구리, 심선의 직경: 0.12㎜, 선전체의 직경: 6.6㎜)으로 이루어진 워크코일(3)을 느슨하게 감았다(감은수 4회). 74KHz의 주파수에서, 118W전력을 입력하여 용접작업은 9분만에 완료되었다.

본 실시예에서는 9분동안 히터를 270℃까지 가열하고나서, 전력공금을 중지한 후 10분동안에 100℃까지 냉각시켰다. 제8도는 이 온도와 시간의 변화를 표시한 것이다. 상기와 같이, 용접작업에 필요한 온도제어는 매우 용이하게 행해졌다. 이 용접작업은 히터(12)에 전격을 입력함으로써 개시한 다음, 히터(12)는 전체면에서 발열하였다(면형상발열). 이때, 히터(12)에 접촉하고 있는 부분의 수지가 먼저 용융됐다. 용융된 수지의 체적은 증가 하였고, 이용융된 수지의 일부는 히터(12)의 양측에 불거져나온 부분(13)을 형성하였다. 일부의 용융수지는 수지파이프(1a),(1b)의 단부에서 간극으로 이동됨으로써 경계부의 수지를 용융시켰다. 또, 수지파이프(1a),(1b)의 내면부는 열전달이 느리기 때문에, 이부분은 나중에 용융되기 시작한다. 이때, 단면용착에 필요한 압력이 생성되나, 최종적으로는 이 부분도 용융되는 것이 바람직하다. 실제로, 내측면은 벽(고체상태)으로써 남았고, 모양면에서 급격한 형을 하지 않았다. 따라서, 본 발명의 파이프저속방법에 의하며, 2개의 수지파이프는 단면용착에 필요한 접착압력을 공급하는 동안에 용착되었다는 것이 확인되었다.

다음에, 전력공급을 중지하거나 또는 점차로 전력공급량을 저하시키면, 히터(1)는 냉각되기 시작하여 히터의 단부에 남아 있는 용융된 수지의 불거져나온 부분(비드)(13)을 포함한 전체 구성이 고체화되었다. 따라서 수지파이프(1a),(1b)의 용착이 완성되었다. 상기 수지파이프를 그 축방향으로 2분할하여 용착접합부의 단면을 검사한 바, 2개의 파이프가 1개의 파이프로 완전 용착되었음이 확인되었다.

상기 과정에 의해 얻어진 수지파이프사이의 접합부는 수지파이프의 수압이 걸리더라도 히터(12)에 의해 내측에 부풀어오름이 발생하지 않았다. 또한, 접합부는 특히 구부러진 방향으로 보강되었다. 게다가, 용융부는 유연하게 마무리되어 데드스테이스는 없었다.

[실시예 4]

상기(제6도 및 제7도)에서 도시한 제3실시예에서는, 금속으로 이루어진 링(ring)형상의 히터(12)를 수지파이프(1a),(1b)사이의 접합부주위에 배치한 일례를 표시했으나, 제9도에 도시한 것처럼 접합부를 형성할 수도 있다. 제9도에 도시한 실시예에서는, 수지파이프(1a),(1b)의 접합부의 외주면과 내주면의 양측에 원통형 금속히터(14)(15)를 설치하였다. 원통형 금속히터(14)(15)를 수지파이프의 양면에 배치하면, 두꺼운 파이프를 접속하는데 유리하다. 동시에, 원통형 금속히터(15)는 너무 얇아서 히터(14)를 내주면에 설치하더라도 내주면이 거칠어지지 않을 것이므로 수지파이프라인에서의 액체의 흐름에는 거의 영향을 주지 않는다.

[제5실시예]

상기(제6도 및 제7도)에서 도시한 제3실시예에서는, 금속으로 이루어진 링형상의 히터(12)를 수지파이프(1a),(1b)의 접합부주위에 배치한 일례를 표시했으나, 제10도 및 제11도에 도시한 실시예에서는, 각각의 수지파이프의 외주면에 약 2㎜의 공간(슬릿)이 존재하는 상태로 원통형 금속히터(16)(17)를 배치했다. 즉, 2개의 원통형히터(16)(17)사이에 슬릿부(18)를 형성하였다. 수지파이프(1a),(1b)(외부직경 76㎜, 두께 4.2㎜)는 폴리비닐리렌 플루오라이드 (PVDF-65A, 융점: 178∼180℃)제 파이프를 사용하였고, 양 단면을 정확히 일치시킨 파이프의 외측에 원통형 금속히터(16)(17)(재질 알루미늄, 내부직경: 76.2㎜, 두께: 1.0㎜, 길이: 10㎜)를 배치하였다. 제3실시예에 의해 접속된 수지파이프는 접합부에 공기가 없었으므로 수지파이프의 변형을 방지할 수 있다. 게다가, 슬릿부(18)에 용융된 수지가 어떻게 천천히 유입되는가를 관찰함과 동시에 용착할 수 있으므로, 파이프의 접속을 보다 확실하게 행할 수 있었다. 또, 슬릿부(18)내의 용융된 수지는 불거져나온 상태로 냉각되어 불거져 나온 부분(19)을 형성하였다.

Claims

(a) 2개의 수지파이프(1a),(1b)의 단부를 맞대어서 접속되어야 할 상태에 배치하고, (b)상기 수지파이프의 접속부의 주위의 원통면상에 원통형 금속이 히터(2,12,14,16,17)를 배치하고, 상기 히터의 재료는 스테인레스강, 놋쇠 및 알루미늄으로 이루어진 군으로부터 선택된 적어도 1개이며, 또, 상기 히터의 폭은 수지파이프의 공칭직경의 약 1/4에서부터 약 1/1.5의 범위이고, (c) 상기 히터의 주위근방에 설치된 코일(3)에 고주파전류를 인가하며, 유도가열에 의해 상기 히터를 발열시켜, 상기 수지파이프의 접속부분을 용착하는 접속방법에 있어서, (d) 상기히터로부터 떨어져서 바깥쪽에 코일(3)을 감고, 상기 코일의 양단 자사이에는 공지콘덴서(4)와 출력트랜스(5)의 2차권선을 직력접속하고, 상기 출력트랜스(5)의 1차권선은 인버터(6)에 접속하고, 상기 인버터(6)는 직류(D.C)전원 (7,8)으로부터의 직류전력을 소정의 전압 및 주파수의 교류전력으로 변환해서 출력하는 것을 특징으로 하는수지파이프의 접속방법.
(a) 2개의 수지파이프(1a),(1b)의 단부를 맞대어서 접속되어야 할 상태에 배치하고, (b) 상기 수지파이프의 접속부의 주위의 원통면상에 원통형 금속의 히터(2,12,14,16,17)를 배치하고, 상기 히터의 재료는 스테인레스강, 놋쇠 및 알루미늄으로 이루어진 군으로부터 선택된 적어도 1개이며, 또, 상기 히터의 폭은 수지파이프의 공칭직경의 약 1/4에서부터 약1/1.5의 범위이고, (c) 상기 히터의 주위근방에 설치된 코일(3)에 고주파전류를 인가하여, 유도가열헤 의해 상기 히터를 발열시켜, 상기 수지파이프의 접속부분을 용착하는 접속 장치에 있어서, (d) 상기 히터로부터 떨어져서 바깥쪽에 코일(3)을 감고, 상기 코일의 양단 자사이에는 공진콘덴서(4)와 출력트랜스(5)의 2차권선을 직렬접속하고, 상기 출력트랜스(5)의 1차권선은 인버터(6)에 접속하고, 상기 인버터(6)는 직류(DC)전원(7,8)으로부터의 직류전력을 소정의 전압 및 주파수의 교류전력으로 변환해서 출력하는 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.
제1항에 있어서, 상기 원통형금속의 두께방향으로 복수의 구멍(2a,18)을 지니는 것을 특징으로 하는 수지파이프 접속방법.
제1항에 있어서, 상기 히터의 내경은 상기 수지파이프의 외경보다도 소정의 공차분만큼 더 크고, 상기 히터는 상기 수지파이프에 밀착한 상태에서 발열되는 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속방법.
제1항에 있어서, 상기 히터는 스테인레스강판을 용접에 의해 원통형상으로 성형한 것임을 특징으로 하는 수지파이프의 접속방법.
제3항에 있어서, 상기 원통형 금속의 두께방향으로 형성된 상기 복수의 구멍의 직경이, 0.1㎜∼5㎜의 범위인 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속방법.
제6항에 있어서, 상기 원통형 금속의 두께방향으로 형성된 복수의 구멍은 복수열 배치되고, 해당 각 열의 구멍은 등간격으로 배치되어 있는 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속방법.
제1항에 있어서, 상기 히터의 양 단부에 밀착하도록, 상기 2개의 수지파이프의 각각의 외주면에 내열성 및 저기절연성을 지닌 재료로 이루어진 원통형 스토퍼체를 설치한 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속방법
제1항에 있어서, 상기 2개의 수지파이프의 각각의 외주면에,0.1㎜∼10㎜의 범위의 간극을 두고서 상기 원통형 금속히터를 배치한 것을 특징으로 하는 수지파이프 접속방법.
제2항에 있어서, 상기 원통형 금속의 두께방향으로 복수의 구멍(2a,18)을 지니는 것을 특징으로 하는 수지파이프접속장치.
제2항에 있어서, 상기 히터의 내경은 상기 수지파이프의 외경보다도 소정의 공차분만큼 더 크고, 상기 히터는 상기 수지파이프에 밀착한 상태에서 발열되는 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.
제2항에 있어서, 상기 히터는 스테인레스강판을 용접에 의해 원통형상으로 성형한 것임을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.
제12항에 있어서, 상기 원통형 금속의 두께방향으로 형성된 상기 복수의 구멍의 직경이 0.1㎜∼5㎜의 범위인 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.
제13항에 있어서, 상기 원통형 금속의 두께방향으로 형성된 복수의 구멍은 복수열 배치되고, 해당 각 열의 구멍은 등간격으로 배치되어 있는 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.
제2항에 있어서, 상기 히터의 양 단부에 밀착하도록, 상기 2개의 수지파이프의 각각의 외주면에, 내열성 및 전기절연성을 지닌 재료로 이루어진 원통형 스토퍼체를 설치한 것을 특징으로 하는 수지파이프의 접속장치.