JPWO2021106998A1 - ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 - Google Patents
ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2021106998A1 JPWO2021106998A1 JP2021521318A JP2021521318A JPWO2021106998A1 JP WO2021106998 A1 JPWO2021106998 A1 JP WO2021106998A1 JP 2021521318 A JP2021521318 A JP 2021521318A JP 2021521318 A JP2021521318 A JP 2021521318A JP WO2021106998 A1 JPWO2021106998 A1 JP WO2021106998A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow path
- holding material
- heat holding
- forming member
- fluid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
- C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/613—Gases; Liquefied or solidified normally gaseous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2261/00—Machining or cutting being involved
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
局所的に冷却速度を速めることが可能で、効果的な冷却を行うことが可能なＮｉ基又はＴｉ合金製品の製造方法を提供する。熱間加工後のＮｉ合金又はＴｉ合金の熱間加工材を予め所定の形状に加工した後、固溶化処理温度に加熱・保持して加熱保持材とし、前記加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする冷却工程とを含み、前記冷却工程において、前記加熱保持材の表面に、流体の流路を形成するための空間を有する流路形成部材を配置して、前記加熱保持材の表面と前記流路形成部材の前記空間の内面とでなる流体の流路を形成し、前記流路形成部材と前記加熱保持材との間に形成された流体の流路に流体を流して、流路内の流体が、前記加熱保持材の表面の部分を局所冷却するＮｉ基合金又はＴｉ合金製品の製造方法。
Description
本発明は、ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法に関するものである。
熱間鍛造などにより、所定の形状に成形したニッケル基合金やチタン基合金製の航空機用エンジン部材などの金属円盤状素材に固溶化処理を行う場合、その形状の複雑さから、その冷却過程において、金属円盤状素材を局所的に冷却したい部分に近接した複数の高圧ノズルから空気などのガスを噴射し、加熱保持材の任意の部位を急冷することで所望の冷却速度とし、金属円盤状素材全体の冷却速度を制御している。また、空気以外に、水などの液体冷媒をガスとともに噴射する場合もある。
固定したノズルからガスや液体を金属円盤状素材に向けて解放空間で噴射する場合、噴射したガスや液体を金属円盤状素材の表面から排出する方向の流れが生じるため、噴射した先の金属円盤状素材の表面にガスや液体が当たりにくく、所望の冷却速度が得られない領域ができてしまう場合がある。例えば、金属円盤状素材全面に均一なガスや液体流を与えると、金属円盤状素材の半径方向中心部のガスや液体の排出流れが阻害され、事実上、ガスや液体の塊部分（流速の小さい領域）ができて効果的な冷却が行えない。
また、これらガスや液体は、主として金属円盤状素材と配管等の間に生じた一定体積の解放空間内に噴射されるため、噴射後、金属円盤状素材表面に到達したガスや液体は、噴射の際の流速を失い、以後は流速の低下した排出流れとなって局所的な冷却速度の向上にはあまり寄与しないと考えられる。
本発明の目的は、局所的に冷却速度を速めることが可能で、かつ、導入した流体を効率的に利用し、効果的な冷却を行うことが可能なニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法を提供することである。
また、これらガスや液体は、主として金属円盤状素材と配管等の間に生じた一定体積の解放空間内に噴射されるため、噴射後、金属円盤状素材表面に到達したガスや液体は、噴射の際の流速を失い、以後は流速の低下した排出流れとなって局所的な冷却速度の向上にはあまり寄与しないと考えられる。
本発明の目的は、局所的に冷却速度を速めることが可能で、かつ、導入した流体を効率的に利用し、効果的な冷却を行うことが可能なニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法を提供することである。
本発明は上述した課題に鑑みてなされたものである。
すなわち、本発明は、その一態様として、熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする固溶化処理素材準備工程と、前記固溶化処理用素材を用いて、固溶化処理温度に加熱・保持して加熱保持材とする加熱保持工程と、前記加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする冷却工程とを含み、前記冷却工程において、前記加熱保持材の表面に、流体の流路を形成するための空間を有する流路形成部材を配置して、前記加熱保持材の表面と前記流路形成部材の前記空間の内面とでなる流体の流路を形成し、前記流路形成部材と前記加熱保持材との間に形成された流体の流路に流体を流して、流路内の流体が、前記加熱保持材の表面の部分を局所冷却することを特徴とするニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法である。
また、前記加熱保持材の表面にて、前記流路の断面が狭くなる狭窄部を設けて、導入した流体の流速が高まるように前記流路形成部材を構成してもよい。
さらに、上記流路形成部材は、前記加熱保持材に配置する部分に、前記流路形成部材の流路から外部に通じる複数の流体出口部を備えてもよく、前記流体出口部は、流体の流速を高めるように前記流路の断面に対して狭窄形状に構成し、前記流体出口部から流体が噴出した部分の前記加熱保持材の表面をさらに局所冷却してもよい。
前記流路形成部材は、前記加熱保持材の表面に接触させて配置して、前記流体の流路を形成してもよい。
すなわち、本発明は、その一態様として、熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする固溶化処理素材準備工程と、前記固溶化処理用素材を用いて、固溶化処理温度に加熱・保持して加熱保持材とする加熱保持工程と、前記加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする冷却工程とを含み、前記冷却工程において、前記加熱保持材の表面に、流体の流路を形成するための空間を有する流路形成部材を配置して、前記加熱保持材の表面と前記流路形成部材の前記空間の内面とでなる流体の流路を形成し、前記流路形成部材と前記加熱保持材との間に形成された流体の流路に流体を流して、流路内の流体が、前記加熱保持材の表面の部分を局所冷却することを特徴とするニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法である。
また、前記加熱保持材の表面にて、前記流路の断面が狭くなる狭窄部を設けて、導入した流体の流速が高まるように前記流路形成部材を構成してもよい。
さらに、上記流路形成部材は、前記加熱保持材に配置する部分に、前記流路形成部材の流路から外部に通じる複数の流体出口部を備えてもよく、前記流体出口部は、流体の流速を高めるように前記流路の断面に対して狭窄形状に構成し、前記流体出口部から流体が噴出した部分の前記加熱保持材の表面をさらに局所冷却してもよい。
前記流路形成部材は、前記加熱保持材の表面に接触させて配置して、前記流体の流路を形成してもよい。
また、本発明は、別の態様として、熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする固溶化処理素材準備工程と、前記固溶化処理用素材を用いて、固溶化処理温度に加熱・保持して加熱保持材とする加熱保持工程と、前記加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする冷却工程とを含み、前記冷却工程において、前記加熱保持材の表面に流体の流路を形成するための空間を有する流路形成部材を接触させて前記加熱保持材の表面と前記流路形成部材の前記空間の内面とでなる流体の流路を形成し、さらに前記加熱保持材の表面にて前記流路の断面が狭くなる狭窄部を設けて導入した流体の流速が高まるように前記流路形成部材を構成し、前記流路形成部材と前記加熱保持材との間に形成された流体の流路に流体を流して、流路内の流体が接触した前記加熱保持材の表面の部分を局所冷却するニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法である。
上記流路形成部材は、前記加熱保持材と接触する部分に前記流路形成部材の流路から外部に通じる複数の流体出口部を備えてもよく、前記流体出口部は、流体の流速を高めるように前記流路の断面に対して狭窄形状に構成し、前記流体出口部から流体が噴出した部分の前記加熱保持材の表面をさらに局所冷却してもよい。
上記流路形成部材は、前記加熱保持材と接触する部分に前記流路形成部材の流路から外部に通じる複数の流体出口部を備えてもよく、前記流体出口部は、流体の流速を高めるように前記流路の断面に対して狭窄形状に構成し、前記流体出口部から流体が噴出した部分の前記加熱保持材の表面をさらに局所冷却してもよい。
本発明によれば、金属円盤状素材のような複雑な形状の被処理材であっても、局所的に冷却速度を速めることが可能で、効果的な冷却を行うことが可能となる。
＜固溶化処理素材準備工程＞
先ず、本発明では、熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする。
代表的な熱間鍛造としては型打鍛造が挙げられる。本発明で言う、「型打鍛造」とは、上型と下型とによって、最終製品に近い形状に成形することが可能な鍛造である。「熱間鍛造」には、鍛造温度と金型の温度とを殆ど同じ温度とする恒温鍛造や、前記恒温鍛造よりも金型温度を低めに設定するホットダイ鍛造も含むものとする。また、熱間リング圧延は、少なくとも主ロールとマンドレルロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、リング状の圧延素材の径を広げつつ、前記圧延素材の高さを押圧加工して、リング状の圧延素材を熱間圧延して得られるものである。本発明が対象とする熱間加工材は、主として、熱間加工材の断面を見たとき、厚みが変化するものを対象とする。
先ず、本発明では、熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする。
代表的な熱間鍛造としては型打鍛造が挙げられる。本発明で言う、「型打鍛造」とは、上型と下型とによって、最終製品に近い形状に成形することが可能な鍛造である。「熱間鍛造」には、鍛造温度と金型の温度とを殆ど同じ温度とする恒温鍛造や、前記恒温鍛造よりも金型温度を低めに設定するホットダイ鍛造も含むものとする。また、熱間リング圧延は、少なくとも主ロールとマンドレルロールと一対のアキシャルロールとを有するリング圧延機を用いて、リング状の圧延素材の径を広げつつ、前記圧延素材の高さを押圧加工して、リング状の圧延素材を熱間圧延して得られるものである。本発明が対象とする熱間加工材は、主として、熱間加工材の断面を見たとき、厚みが変化するものを対象とする。
前記の熱間加工により所定の形状に成形した熱間加工材を、予め所定の形状に機械加工する。この機械加工の目的は、例えば、研削、切削、ブラスト処理などの機械加工によって、熱間加工時に形成した比較的厚い酸化スケールを除去することや、或いは、熱間加工材の表面の形状を整えることで、後述する流路形成部材と加熱保持材とを接触させたときに、この接触面が密着するようにして、流路からの不要な流体の漏れを抑制したりするために行うものである。
なお、固溶化処理を大気中のような酸化性雰囲気中で行う場合、機械加工した表面の粗さが過度に粗くなると、表面積が広くなり、固溶化処理時の加熱・保持時に形成する酸化スケールが多くなるおそれがあることから、表面の粗さは荒仕上以上（例えば、粗面度Ｒａが５〜２５μｍ）、好ましくは並仕上げ以上（例えば、面粗度Ｒａが５〜１０μｍ）の平滑面とすると良い。
また、本発明で言う「ニッケル基合金」とは、超合金、耐熱超合金、ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙとも称される６００℃以上の高温領域で使用される合金であって、γ’などの析出相によって強化される合金を言う。代表的な合金としては、７１８合金やＷａｓｐａｌｏｙ合金などがある。また、代表的なチタン基合金には６４Ｔｉが挙げられる。
なお、固溶化処理を大気中のような酸化性雰囲気中で行う場合、機械加工した表面の粗さが過度に粗くなると、表面積が広くなり、固溶化処理時の加熱・保持時に形成する酸化スケールが多くなるおそれがあることから、表面の粗さは荒仕上以上（例えば、粗面度Ｒａが５〜２５μｍ）、好ましくは並仕上げ以上（例えば、面粗度Ｒａが５〜１０μｍ）の平滑面とすると良い。
また、本発明で言う「ニッケル基合金」とは、超合金、耐熱超合金、ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙとも称される６００℃以上の高温領域で使用される合金であって、γ’などの析出相によって強化される合金を言う。代表的な合金としては、７１８合金やＷａｓｐａｌｏｙ合金などがある。また、代表的なチタン基合金には６４Ｔｉが挙げられる。
＜加熱・保持工程＞
前記の熱間加工材を機械加工した後の固溶化処理用素材を所定の温度に加熱・保持して加熱保持材とする。加熱温度や保持時間は、材質や大きさにより変化するが、例えば、ニッケル基合金であれば、おおよそ９００〜１２００℃の温度範囲で、０．５〜６時間程度であれば良い。チタン基合金であれば、おおよそ７００〜１０００℃の温度範囲で、０．５〜６時間程度であれば良い。
前記の熱間加工材を機械加工した後の固溶化処理用素材を所定の温度に加熱・保持して加熱保持材とする。加熱温度や保持時間は、材質や大きさにより変化するが、例えば、ニッケル基合金であれば、おおよそ９００〜１２００℃の温度範囲で、０．５〜６時間程度であれば良い。チタン基合金であれば、おおよそ７００〜１０００℃の温度範囲で、０．５〜６時間程度であれば良い。
＜冷却工程＞
前述の固溶化処理温度に加熱・保持した加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする。冷却工程は、本発明の最も特徴的な工程であるため、図面を用いて説明する。なお、加熱保持材を冷却するための冷媒として用いる流体としては、例えば、ガス、液体、ミストとガスとの混合体などがある。このうち、ガスは高温の加熱保持材と接触しても体積変化が少なく、最も冷却速度の調整がしやすい冷媒である。以下は、流体にガスを用いるものとして説明する。
図１は本発明に係る金属円盤状素材（加熱保持材１０）の冷却工程の一例を簡易的に示した断面模式図であり、図２は本発明に係る別の冷却工程を簡易的に示す模式図である。
図１に示すように、加熱保持材１０に、空間を有した流路形成部材１Ａを覆うように接触するように配置して、前記加熱保持材の表面に、前記流路形成部材１Ａの内面とで構成されるガスの流路を形成する。加熱保持材１０の表面には、機械加工が施されおり、流路形成部材１Ａと加熱保持材１０の破線で示す接触部分４は密着して、通気するガスの漏れが抑制されている。この流路形成部材１Ａを加熱保持材１０に接触させることにより、ガスが通気する流路を加熱保持材１０上に直接形成するものである。これにより、加熱保持材１０の表面を流路の一部とし、前記流路形成部材１Ａの空間の内面と前記加熱保持材１０の表面との間に形成されたガスの流路にガスを流して、流路内を通気するガスが接触した加熱保持材１０の部分を局所冷却が行える。そのため、流路形成部材１Ａは、加熱保持材１０の形状に沿って流路が形成できるように、予めその形状を加工したものであり、加熱保持材１０の局所冷却する部分との間で空間（流路）を形成するように覆う構造とする。
前述の固溶化処理温度に加熱・保持した加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする。冷却工程は、本発明の最も特徴的な工程であるため、図面を用いて説明する。なお、加熱保持材を冷却するための冷媒として用いる流体としては、例えば、ガス、液体、ミストとガスとの混合体などがある。このうち、ガスは高温の加熱保持材と接触しても体積変化が少なく、最も冷却速度の調整がしやすい冷媒である。以下は、流体にガスを用いるものとして説明する。
図１は本発明に係る金属円盤状素材（加熱保持材１０）の冷却工程の一例を簡易的に示した断面模式図であり、図２は本発明に係る別の冷却工程を簡易的に示す模式図である。
図１に示すように、加熱保持材１０に、空間を有した流路形成部材１Ａを覆うように接触するように配置して、前記加熱保持材の表面に、前記流路形成部材１Ａの内面とで構成されるガスの流路を形成する。加熱保持材１０の表面には、機械加工が施されおり、流路形成部材１Ａと加熱保持材１０の破線で示す接触部分４は密着して、通気するガスの漏れが抑制されている。この流路形成部材１Ａを加熱保持材１０に接触させることにより、ガスが通気する流路を加熱保持材１０上に直接形成するものである。これにより、加熱保持材１０の表面を流路の一部とし、前記流路形成部材１Ａの空間の内面と前記加熱保持材１０の表面との間に形成されたガスの流路にガスを流して、流路内を通気するガスが接触した加熱保持材１０の部分を局所冷却が行える。そのため、流路形成部材１Ａは、加熱保持材１０の形状に沿って流路が形成できるように、予めその形状を加工したものであり、加熱保持材１０の局所冷却する部分との間で空間（流路）を形成するように覆う構造とする。
さらに本発明においては、前記加熱保持材１０の表面にて前記流路の断面が狭くなる狭窄部５を設け、いわゆるベンチュリー効果により、導入したガスの流速が高まるように前記流路形成部材１Ａを構成してある。狭窄部５の部分は、流路形成部材１Ａと加熱保持材１０との間隔が狭めてあり、その狭窄部５をガスが通気する際に流速が速くなって優先的に冷却が行える部分１１（図１の一点鎖線で囲んだ部分）であり、他の部分と比較して、局所冷却が行える部分である。この優先的に局所冷却が行える部分１１は、従来の固溶化処理時の冷却過程において、噴射したガスの流れが阻害される部分（例えば、図１に示すように、加熱保持材１０の異なる肉厚間の段差部分）であるが、本発明においては、ガスの通気方向を一定とすることができること、ガスが通気する流路を加熱保持材１０上に直接形成していること、により、所定の場所を優先的に冷却することが可能となる。
なお、ガスの種類は、一種であっても混合ガスであっても良く、さらに、特に冷却が必要な部分には、例えば、Ｈｅガスやそれの混合ガスを用いたり、空気で冷却速度が足りる場合は空気を用いたりすることができる。
なお、ガスの種類は、一種であっても混合ガスであっても良く、さらに、特に冷却が必要な部分には、例えば、Ｈｅガスやそれの混合ガスを用いたり、空気で冷却速度が足りる場合は空気を用いたりすることができる。
図１中の狭窄部５は優先的に冷却が行える部分１１（図１の一点鎖線で囲んだ部分）である。符号Ａ１は、流路形成部材１Ａのガス導入部２における流路の断面の幅であり、符号Ａ２は、狭窄部５における流路の断面の幅である。符号ａ１は、ガス導入部２のガス及びその通流方向を示し、符号ａ２は、狭窄部５でのガス及びその通流方向を示す。Ａ１の幅（流路の断面）がＡ２で狭くなり、ガスａ１の流速はガスａ２で速くなり、例えば、狭窄部５では、ガスの流速を５０ｍ／ｓ相当まで高めることができる。狭窄部５を通過したガスは、流路形成部材１Ａのガス排出部３から排出される。
同様に、図１中の狭窄部８は、加熱保持材１０の優先的に冷却が行える部分１２（貫通穴が形成されたリング形状の加熱保持材１０の内周面）である。符号Ｂ１は、もうひとつの流路形成部材１Ｂのガス導入部６における流路の断面の幅であり、符号Ｂ２は、狭窄部８における流路の断面の幅である。符号ｂ１は、ガス導入部６でのガス及びその通流方向を示し、符号ｂ２は、狭窄部８でのガス及びその通流方向を示す。Ｂ１の幅がＢ２で狭くなり、ガスｂ１の流速はガスｂ２で速くなって、優先的に局所冷却が行える。狭窄部８を通過したガスは、流路形成部材１Ｂのガス排出部７から排出される。
同様に、図１中の狭窄部８は、加熱保持材１０の優先的に冷却が行える部分１２（貫通穴が形成されたリング形状の加熱保持材１０の内周面）である。符号Ｂ１は、もうひとつの流路形成部材１Ｂのガス導入部６における流路の断面の幅であり、符号Ｂ２は、狭窄部８における流路の断面の幅である。符号ｂ１は、ガス導入部６でのガス及びその通流方向を示し、符号ｂ２は、狭窄部８でのガス及びその通流方向を示す。Ｂ１の幅がＢ２で狭くなり、ガスｂ１の流速はガスｂ２で速くなって、優先的に局所冷却が行える。狭窄部８を通過したガスは、流路形成部材１Ｂのガス排出部７から排出される。
流路形成部材１のガス導入部２、６における流路の断面積ＣＡ１と、加熱保持材１０の表面と流路形成部材１の内面との間に形成されたガスの流路における狭窄部５、８の断面積ＣＡ２との比ＣＡ２／ＣＡ１（以下、「面積比」という）は、１．０未満が好ましく、０．８以下がより好ましく、０．４以下が更に好ましい。このように面積比を１未満とすることで、上述したように流路の断面が狭くなり、いわゆるベンチュリー効果によって、導入したガスの流速が高まり、局所的な冷却効果を顕著に発揮させることができる。面積比の下限は、特に限定されないが、例えば、０．０５以上が好ましく、０．１０以上がより好ましく、０．１５以上が更に好ましい。また、狭窄部５、８における流路の断面の幅（「間隙距離」とも言う）Ａ２、Ｂ２は、加熱保持材１０の形状にもよるが、例えば、０．５ｍｍ以上とすることが好ましく、１．０ｍｍ以上とすることがより好ましい。狭窄部５、８の間隙距離Ａ２、Ｂ２の上限は、特に限定されないが、例えば、３０ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましい。
なお、流路形成部材１での局所冷却は、局所冷却した部分が一定温度以下となるまで有効であればよい。この温度は局所冷却によって加熱保持材の冷却速度を制御すべき目的によって変わる。例えば、ニッケル基合金の析出挙動と加熱保持材の冷却時温度分布に起因する不均質性を改善する場合は、局所冷却による冷却速度の制御は７００℃程度まで有効であれば十分に機能する。一方で、加熱保持材の冷却時の熱収縮によるひずみ分布の不均質性を改善する場合は、７００℃より低い温度域まで局所冷却を有効とする必要がある。
次に、図２で示すのは、流路形成部材２０と加熱保持材３０とが接触する部分に、複数のガス出口部２３を備えたものである。加熱保持材３０の形状は円筒状とし、熱間鍛造材製品の平面形状を例示したが加熱保持材３０の形状に応じて、流路形成部材２０の形状を適宜変化させて良いことは言うまでもない。
図２では、スリット状のガス出口部２３は、ガスの流速を高めることができるように、加熱保持材３０と接触する流路形成部材２０の先端を狭窄形状に構成して狭窄部とし、前記ガス出口部２３からガスが噴出した部分をさらに局所冷却することができるものである。図２で示す構造は、流路形成部材２０をガスの出口部を備える遮風部２２と、それにつながる導風部２１との別部品の組立体を流路形成部材２０としたものである。出口部を備える遮風部２２先端部分で、加熱保持材３０と接触し、加熱保持材３０の表面３１の一部が流路の一部となるのは、上記図１で示す構造と同じである。そして、図１と同様、流路形成部材２０と加熱保持材３０との間で形成された流路の断面が、ガス出口部２３として狭まることで、導風部２１でのガスの流速ｃ１よりもガス出口２３でのガスの流速ｃ２が速くなって、この部分で上記の局所冷却を行うことができる。
図２では、スリット状のガス出口部２３は、ガスの流速を高めることができるように、加熱保持材３０と接触する流路形成部材２０の先端を狭窄形状に構成して狭窄部とし、前記ガス出口部２３からガスが噴出した部分をさらに局所冷却することができるものである。図２で示す構造は、流路形成部材２０をガスの出口部を備える遮風部２２と、それにつながる導風部２１との別部品の組立体を流路形成部材２０としたものである。出口部を備える遮風部２２先端部分で、加熱保持材３０と接触し、加熱保持材３０の表面３１の一部が流路の一部となるのは、上記図１で示す構造と同じである。そして、図１と同様、流路形成部材２０と加熱保持材３０との間で形成された流路の断面が、ガス出口部２３として狭まることで、導風部２１でのガスの流速ｃ１よりもガス出口２３でのガスの流速ｃ２が速くなって、この部分で上記の局所冷却を行うことができる。
この図２で示す遮風部２２と導風部２１は、直径の異なる“多重管”の構造によって一定間隔の隙間を有し、多重になった遮風板（管）や導風板（管）の隙間をガスの流路として使用するものである。これらの遮風板や導風板の先端を加熱保持材３０の冷却対象部に接触させ、加熱保持材３０表面をガスの流路の一部とする。急冷のためのガスを、これらの多重になった遮風板もしくは導風板の隙間に流し、加熱保持材３０表面で流れを反転させ、加熱保持材３０外へ導くような流路を上記のガス出口部２３によって形成する。ガスの吹き込み側は背圧を受け止められる構造とし、加熱保持材３０表面での流路はスリットなどで若干の圧力損失を生じる構造とすることで周方向の流速分布をできるだけ均一化する。必要に応じて加熱保持材３０の冷却対象部は、平坦面、あるいは遮風板や導風板を接触固定しやすい形状（例えばこれらの板構造をはめ込む凹部を設ける等）にあらかじめ加工しておくとよい。
なお、この図２で示す構造のものは、ガス出口部２３の周辺を局所冷却するのに好適な構造である。つまり、ガス出口部２３付近で流路を形成する加熱保持材３０の表面と、その周辺を局所冷却するときに好適な構造である。なお、導風部２１と遮風部２２とを別部品とするのは、遮風部２２の出口部の形状を機械加工するときに、所定の形状に加工がしやすいこと、遮風部２２の形状や配置位置の調整により流路の狭窄状態を後から調整できることなどが挙げられる。また、図２のガス出口部２３の形状をスリット状として示したが、半円形状などの別な形状としても良い。広範囲を局所冷却する場合は、形成する出口部の間隔を一定間隔とするのが好ましい。
また、図１に示す流路形成部材１に、図２で示すガス出口部２３を有する流路形成部材２０の構成を組み合わせても差し支えない。
また、図１に示す流路形成部材１に、図２で示すガス出口部２３を有する流路形成部材２０の構成を組み合わせても差し支えない。
以上、例示した図１及び図２の構造を有する流路形成部材を用いた冷却では、金属円盤状素材のような複雑な形状の被処理材であっても、局所的に冷却速度を速めることが可能で、効果的な冷却を行うことが可能となる。
更に、本発明によれば、漏れ出すガスを最小化できるため、同じ流速を与えても解放空間で吹き付ける場合に比べて冷却効率を上げることができる。また、流路形成部材の厚さや形状によっては、流路形成部材自体の熱容量と形成部材自体がガスによって連続的に冷却される効果の組み合わせにより、流路形成部材が被処理材に物理的に接触熱伝達することによる冷却効果を持たせることも期待できる。
また、高圧のノズルを加熱保持材に近接させる必要はなく、大きな導管で流路形成部材にガスを供給することができ、圧力損失によるエネルギーロスを減らすことができる。また、従来技術のような多数の導管やノズルを必要とせず、構造も単純化できる。
更に、流路形成部材に伝熱面積を広げるためのフィンを持たせることで、接触冷却効果を高める構造とすることも可能である。
更に、本発明によれば、漏れ出すガスを最小化できるため、同じ流速を与えても解放空間で吹き付ける場合に比べて冷却効率を上げることができる。また、流路形成部材の厚さや形状によっては、流路形成部材自体の熱容量と形成部材自体がガスによって連続的に冷却される効果の組み合わせにより、流路形成部材が被処理材に物理的に接触熱伝達することによる冷却効果を持たせることも期待できる。
また、高圧のノズルを加熱保持材に近接させる必要はなく、大きな導管で流路形成部材にガスを供給することができ、圧力損失によるエネルギーロスを減らすことができる。また、従来技術のような多数の導管やノズルを必要とせず、構造も単純化できる。
更に、流路形成部材に伝熱面積を広げるためのフィンを持たせることで、接触冷却効果を高める構造とすることも可能である。
なお、図１及び図２には、加熱保持材の表面と流路形成部材の内面とで構成されるガスの流路において、流路の断面が狭くなる狭窄部を設ける実施形態を記載したが、本発明はこれら実施形態に限定されるものではなく、例えば、狭窄部を設けない、すなわち、加熱保持材の表面と流路形成部材の内面とで構成されるガスの流路の断面が一定としてもよい。これにより、従来の固溶化処理時の冷却過程において、噴射したガスの流れが阻害される部分を、加熱保持材の表面と流路形成部材の内面とで構成されるガスの流路によって、十分効果的に冷却することができる。
また、図１及び図２には、加熱保持材上に流路形成部材を接触させて配置して、加熱保持材の表面と流路形成部材の内面とで構成されるガスの流路を形成する実施形態を記載したが、本発明はこれら実施形態に限定されるものではなく、例えば、詳しくは後述する図３及び図４に示すように、加熱保持材と流路形成部材とを接触させることなく、加熱保持材の表面と流路形成部材の内面とで構成されるガスの流路を形成してもよい。これによって、接触させた場合と同様に加熱保持材の所定の表面を冷却することができる。
以下、本発明の実施例および比較例について説明する。
先ず、熱間加工材として、φ２６０ｍｍのニッケル基超耐熱合金（７１８合金）の鍛造丸棒から、鋸切断および旋削の機械加工によって、φ２２０ｍｍ、厚さ４０ｍｍの円盤状の固溶化処理用素材を得た。なお、表面の面粗度はＲａ６．３μｍの並仕上げとした。次に、この固溶化処理用素材を用いて、１１２０℃の固溶化処理温度に加熱し、７０〜１００分間にわたり均熱で保持して、加熱保持材を得た。そして、この加熱保持材を、図３及び図４に示す流路形成部材４０を用いて冷却して、固溶化処理材を得る冷却試験を行った。
流路形成部材４０は、円筒部４１と、円筒部４１の一端に設けられた円盤部４２とを備える。円筒部４１は、素材が機械構造用炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）で、管内径Ｄがφ２０ｍｍ、長さが１００ｍｍである。円盤部４２は、素材が一般構造用炭素鋼（ＳＳ４００）で、直径がφ１５０ｍｍ、厚みが８ｍｍである。この流路形成部材４０の円盤部４２の下面と加熱保持材５０の表面５１とで流体の流路を形成するように、流路形成部材４０を加熱保持材５０に配置した。流路形成部材４０の円盤部４２の下面と加熱保持材５０の表面５１とは、調節ネジ４３を用いて、その間の距離である流路幅Ｈを可変できる構造とした。なお、加熱保持材５０は、断熱材６０上に載せた。
冷却条件としては、流路形成部材４０の円筒部４１に導入するガス（圧縮空気）の風速が約１７ｍ／ｓ（概算値）であり、測定部位の温度が５００℃以下となるまで冷却した。また、固溶化処理後から冷却を開始するまでの加熱保持材の搬送時間は、２４〜４０秒であった。測温方法としては、熱電対（Ｋ熱電対）６１、６２、６３を加熱保持材５０の裏面に接触（断熱材６０とも接触）させて取り付けた。測定位置は、円盤状の加熱保持材５０の中心位置、中心から４５ｍｍの位置、中心から９０ｍｍの位置とした。冷却実験は、流路幅Ｈを２ｍｍ、４ｍｍ、又は８ｍｍの３つの条件でそれぞれ行った。その結果を、表１および図５〜図９に示す。
また、比較例として、流路形成部材に替えて、内径がφ２０ｍｍのノズルを用いて、加熱保持材５０の表面５１に対して、８ｍｍ離れた位置から圧縮空気を噴射した点を除いて、実施例と同様の手順によって冷却試験を行った場合（比較例１）と、流路形成部材を配置せずに、ガスを噴射することなく加熱保持材を放冷させた点を除き、実施例と同様の条件で冷却試験を行った場合（比較例２）の結果も併記した。
表１中の「面積比」は、流路形成部材４０の円筒部４１の流路Ｆ１の断面積ＣＡ１と、流路形成部材４０の円盤部４２の下面と加熱保持材５０の表面５１とで形成された流路Ｆ２の断面積ＣＡ２との比ＣＡ２／ＣＡ１である。なお、断面積ＣＡ２は、流路Ｆ１から流路Ｆ２へと移る流路の位置Ｐ（すなわち、流路形成部材４０の中心から１０ｍｍ（＝Ｄ／２）の位置）における断面積である。よって、面積比ＣＡ２／ＣＡ１は、以下の式によって求められる。この面積比ＣＡ２／ＣＡ１が１未満の場合は、上記の位置Ｐにおいて、流路が狭窄している。
ＣＡ２／ＣＡ１＝（２π×Ｄ／２×Ｈ）／π（Ｄ／２）２
Ｄ：流路形成部材の円筒部の管内径
Ｈ：流路形成部材の円盤部の下面と加熱保持材の表面との幅
ＣＡ２／ＣＡ１＝（２π×Ｄ／２×Ｈ）／π（Ｄ／２）２
Ｄ：流路形成部材の円筒部の管内径
Ｈ：流路形成部材の円盤部の下面と加熱保持材の表面との幅
図５に示すように、流路形成部材を用いて冷却を行った実施例１〜３では、加熱保持材の中心から４５ｍｍの位置において、冷却開始の１１２０℃から５００℃までの冷却を約８００〜１０００秒の時間で行うことができた。一方、単なるノズルを用いて冷却を行った比較例１では、約１１００秒の時間がかかり、放冷の比較例２では、約１６００秒の時間がかかった。このことから、加熱保持材に対して単にノズルからガスを噴射した場合と比較して、加熱保持材との間で流路を形成する流路形成部材を用いることで、流路形成部材を用いた部分の加熱保持材の冷却時間を短縮できることが確認された。
図６に示すように、流路形成部材を用いて冷却を行った実施例１〜３では、加熱保持材の中心から４５ｍｍの位置において、加熱保持材の温度が約１０００℃の際に、約１．０〜１．１℃／秒の最大の冷却速度が観察された。一方、ノズルによる冷却を行った比較例１では、最大の冷却速度は、加熱保持材の温度が約１０５０℃の際の約０．９℃／秒であり、放冷の比較例２では、最大の冷却速度は、加熱保持材の温度が約１０５０℃の際の約０．７℃／秒であった。このように、流路形成部材を用いることで、流路形成部材を用いた部分の加熱保持材の冷却速度を速くできることが確認された。また、実施例１〜３では、その後、冷却速度が徐々に低下していったものの、約５００℃まで約０．４℃／秒以上の冷却速度を維持した。一方、比較例１、２でも冷却速度が徐々に低下して、約５００℃では、ノズルによる冷却の比較例１で約０．３℃／秒、放冷の比較例２で約０．２℃／秒まで冷却速度が低下した。
なお、図６に示すように、実施例および比較例のいずれも、冷却開始の１１２０℃から約１０００℃までの初期に、冷却速度が急激に高くなっている。これは、加熱保持材からの熱放射が大きく影響しているものと推測される。熱放射の影響が比較的に小さくなる１０００℃以下での冷却において、表１に示すように、ノズルによる冷却の比較例１及び放冷の比較例２では、加熱保持材の温度が１０００℃から７００℃へ到達する時間よりも、７００℃から５００℃へ到達する時間の方が長い時間がかかっている。一方、流路形成部材を用いて冷却を行った実施例１〜３では、加熱保持材の温度が１０００℃から７００℃へ到達する時間と、７００℃から５００℃へ到達する時間とがほぼ同じであり、どちらの温度域でも比較例１、２よりも到達時間は大幅に短かった。よって、流路形成部材を用いることで、流路形成部材を用いた部分の加熱保持材の冷却速度を、高温域だけでなく、低温域でも、速くできることが確認された。
図７に示すように、放冷の比較例２では、加熱保持材の中心から９０、４５、０ｍｍの位置の順で、１１００℃から７００℃までの平均冷却速度が高く、加熱保持材の外側の方が冷却速度が高かった。換言すると、加熱保持材の中心が相対的に冷却速度が小さかった。一方、加熱保持材の中心に流路形成部材を配置した実施例では、加熱保持材の中心から０、４５、９０ｍｍの位置の順で、１１００℃から７００℃までの平均冷却速度が高かった。ノズルによる冷却の比較例１では、加熱保持材の中心から０、４５、９０ｍｍのいずれの位置も、ほぼ同様の平均冷却速度であった。また、表１に示すように、７００℃から５００℃までの平均冷却速度は、比較例１、２では、加熱保持材の中心から０、４５、９０ｍｍの位置でほぼ同じであったのに対し、実施例１〜３では、加熱保持材の中心から０、４５、９０ｍｍの順で高かった。よって、流路形成部材を用いることで、流路形成部材を用いた部分の加熱保持材の冷却速度を局所的に速くできることが確認された。
流路に狭窄部を設ける効果について検討すると、表１及び図８に示すように、面積比が１未満である０．４及び０．８である実施例１及び実施例２では、加熱保持材の中心位置（狭窄部である上記の位置Ｐに隣接）において、１０００〜７００℃までの平均冷却速度が、面積比が１．６の実施例３よりも高くなった。また、表１及び図９に示すように、加熱保持材の中心位置での７００〜５００℃までの平均冷却速度も、面積比が１．６の実施例３より、面積比が１未満である実施例１及び実施例２が高くなった。よって、流路に狭窄部が形成されるような流路形成部材を用いることで、流路形成部材を用いた部分の加熱保持材の冷却速度を局所的に速くできることが確認された。
また、図８及び図９には、加熱保持材の中心位置の平均冷却速度の値をプロットした他、加熱保持材の中心から０、４５、９０ｍｍの位置での平均冷却速度を誤差棒として表した。表１、図８、図９に示すように、狭窄部から離れた４５ｍｍ、９０ｍｍの位置でも、面積比が１未満である実施例１及び実施例２の上記の各平均冷却速度は、面積比が１．６の実施例３よりも高かった。これは、冷却速度を高める効果は、狭窄部のみに留まらず、狭窄部からガス下流側の領域にわたって、影響があることが確認された。
本発明で示した流路形成部材を用いる冷却については、ニッケル基合金やチタン基合金の他、他の合金への適用も期待できる。また、用いる流体には、液体やミストとガスとの混合体の適用も可能である。
１ 流路形成部材
４、９ 接触部分
５、８ 狭窄部
１０ 加熱保持材
１１、１２ 優先冷却領域
２０ 流路形成部材
２１ 遮風部
２２ 導風部
２３ ガス出口部
３０ 加熱保持材
４０ 流路形成部材
５０ 加熱保持材
６０ 断熱材
６１、６２、６３ 熱電対
４、９ 接触部分
５、８ 狭窄部
１０ 加熱保持材
１１、１２ 優先冷却領域
２０ 流路形成部材
２１ 遮風部
２２ 導風部
２３ ガス出口部
３０ 加熱保持材
４０ 流路形成部材
５０ 加熱保持材
６０ 断熱材
６１、６２、６３ 熱電対
Claims (4)
- 熱間鍛造または熱間リング圧延後のニッケル基合金またはチタン基合金の熱間加工材を予め所定の形状に機械加工して固溶化処理用素材とする固溶化処理素材準備工程と、
前記固溶化処理用素材を用いて、固溶化処理温度に加熱・保持して加熱保持材とする加熱保持工程と、
前記加熱保持材を冷却して固溶化処理材とする冷却工程とを含み、
前記冷却工程において、前記加熱保持材の表面に、流体の流路を形成するための空間を有する流路形成部材を配置して、前記加熱保持材の表面と前記流路形成部材の前記空間の内面とでなる流体の流路を形成し、前記流路形成部材と前記加熱保持材との間に形成された流体の流路に流体を流して、流路内の流体が、前記加熱保持材の表面の部分を局所冷却することを特徴とするニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法。 - 前記加熱保持材の表面にて、前記流路の断面が狭くなる狭窄部を設けて、導入した流体の流速が高まるように前記流路形成部材を構成することを特徴とする請求項１に記載のニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法。
- 上記流路形成部材は、前記加熱保持材に配置する部分に前記流路形成部材の流路から外部に通じる複数の流体出口部を備え、前記流体出口部は、流体の流速を高めるように前記流路の断面に対して狭窄形状に構成し、前記流体出口部から流体が噴出した部分の前記加熱保持材の表面をさらに局所冷却することを特徴とする請求項１に記載のニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法。
- 前記流路形成部材は、前記加熱保持材の表面に接触させて配置して、前記流体の流路を形成することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019215265 | 2019-11-28 | ||
| JP2019215265 | 2019-11-28 | ||
| PCT/JP2020/043991 WO2021106998A1 (ja) | 2019-11-28 | 2020-11-26 | ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2021106998A1 true JPWO2021106998A1 (ja) | 2021-12-02 |
| JP7068673B2 JP7068673B2 (ja) | 2022-05-17 |
Family
ID=76130538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2021521318A Active JP7068673B2 (ja) | 2019-11-28 | 2020-11-26 | ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP4067527A4 (ja) |
| JP (1) | JP7068673B2 (ja) |
| WO (1) | WO2021106998A1 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10331659A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Hitachi Ltd | 発電用ガスタービン及びコンバインド発電システム |
| JP2000080458A (ja) * | 1998-09-02 | 2000-03-21 | Nkk Corp | チタン合金部材の硬化熱処理方法 |
| WO2012118223A1 (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-07 | 新日本製鐵株式会社 | シートメタルの曲げ加工方法および製品 |
| JP2017515689A (ja) * | 2014-03-14 | 2017-06-15 | インペリアル イノヴェーションズ リミテッド | シート金属合金から部品を成形する方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4842652A (en) * | 1987-11-19 | 1989-06-27 | United Technologies Corporation | Method for improving fracture toughness of high strength titanium alloy |
| US5419792A (en) * | 1994-07-25 | 1995-05-30 | General Electric Company | Method and apparatus for cooling a workpiece |
| US20030098106A1 (en) | 2001-11-29 | 2003-05-29 | United Technologies Corporation | Method and apparatus for heat treating material |
| US7182909B2 (en) | 2003-07-17 | 2007-02-27 | United Technologies Corporation | Forging quench |
| US7033448B2 (en) * | 2003-09-15 | 2006-04-25 | General Electric Company | Method for preparing a nickel-base superalloy article using a two-step salt quench |
-
2020
- 2020-11-26 WO PCT/JP2020/043991 patent/WO2021106998A1/ja unknown
- 2020-11-26 EP EP20892781.4A patent/EP4067527A4/en active Pending
- 2020-11-26 JP JP2021521318A patent/JP7068673B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10331659A (ja) * | 1997-06-02 | 1998-12-15 | Hitachi Ltd | 発電用ガスタービン及びコンバインド発電システム |
| JP2000080458A (ja) * | 1998-09-02 | 2000-03-21 | Nkk Corp | チタン合金部材の硬化熱処理方法 |
| WO2012118223A1 (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-07 | 新日本製鐵株式会社 | シートメタルの曲げ加工方法および製品 |
| JP2017515689A (ja) * | 2014-03-14 | 2017-06-15 | インペリアル イノヴェーションズ リミテッド | シート金属合金から部品を成形する方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP4067527A4 (en) | 2023-01-11 |
| EP4067527A1 (en) | 2022-10-05 |
| US20220389535A1 (en) | 2022-12-08 |
| WO2021106998A1 (ja) | 2021-06-03 |
| JP7068673B2 (ja) | 2022-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI483793B (zh) | 模鍛造方法以及鍛造品的製造方法 | |
| JP7399855B2 (ja) | ベリリウム－銅合金から形成される金属リング | |
| JP2007044764A (ja) | 熱間鍛造設備 | |
| EP2422892A1 (en) | Method of producing seamless pipe and apparatus for performing the same | |
| CN111618112B (zh) | 奥氏体耐热不锈钢无缝管的热挤压制造方法 | |
| KR20190096422A (ko) | 연속 소둔로 | |
| CN113399461B (zh) | 一种含铌奥氏体耐热不锈钢圆管坯的加工方法 | |
| US6394793B1 (en) | Method and apparatus of cooling heat-treated work pieces | |
| EP2103696A1 (en) | Method of cooling hot forged part, apparatus therefor, and process for producing hot forged part | |
| JP7068673B2 (ja) | ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 | |
| US11471923B2 (en) | Production method of seamless steel pipe | |
| US12031190B2 (en) | Method for producing nickel-based alloy product or titanium-based alloy product | |
| US4708750A (en) | Thermal treatment of wrought, nickel base superalloys in conjunction with high energy hole drilling | |
| JP6040944B2 (ja) | 耐熱合金製リングの成形方法 | |
| JP3453990B2 (ja) | 連続鋳造ブルームの冷却方法 | |
| JP7060164B2 (ja) | 連続鋳造鋳片の２次冷却方法及び装置 | |
| US20140007412A1 (en) | Method for manufacturing inner structure of regenerative cooling type combustion chamber | |
| JP7209237B2 (ja) | ニッケル基合金製品またはチタン基合金製品の製造方法 | |
| JP6737321B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JP3717294B2 (ja) | エンジン用排気弁の成形方法 | |
| JP7243505B2 (ja) | Ｎｉ含有ブレーキディスク材のデスケーリング方法 | |
| JPH09164461A (ja) | 連続鋳造用ロール | |
| JPH0224606B2 (ja) | ||
| JPH1017934A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JP3451917B2 (ja) | 表面硬化層を有しない表面性状に優れた継目無鋼管の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210416 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220401 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220414 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7068673 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |