JPWO2020017118A1 - 測光装置 - Google Patents

Abstract

測光装置（１）は、光入射側端面（２ａ）および光出射側端面（２ｂ）が多角形状である、多角柱または多角錐台の導光部材（２）と、対物光学系（３）と、受光部（５）とを備える。対物光学系（３）は、被測定光源（ＬＳ）の像を、導光部材（２）の光入射側端面（２ａ）に形成する。受光部（５）は、被測定光源（ＬＳ）から対物光学系（３）を介して導光部材（２）に入射し、導光部材（２）の光出射側端面（２ａ）から出射される光を受光する。受光部（５）は、特性の異なる複数のセンサ（５１）を有して、導光部材（２）の光出射側端面（２ｂ）の直後に配置され、または、導光部材（２）の光出射側端面（２ｂ）と受光部（５）の受光面（５ａ）とが共役となるように、導光部材（２）の光出射側端面（２ｂ）との間にリレー光学系（４）を介して配置されている。

Description

本発明は、被測定光源の特性を測定する測光装置に関し、特に、被測定光源から出射される光の輝度や色度を測定する色彩輝度計などの測光装置に関する。

色彩輝度計などの測光装置では、色を測定するために、測定光を３つに分割して各センサで受光する。測定光を３つに分割する手段として、例えば特許文献１では、多数本の光ファイバーを束ねた導光体が提案されている。この導光体は、測定光の入射側が１本のファイバー束にまとめられ、出射側が３本のファイバー束に分割されて構成されている。上記３本のファイバー束の端面から出射される光は、それぞれ、赤（Ｒ）、緑（Ｇ）、青（Ｂ）の光を透過させる特性を有するフィルタを介して受光素子に入射する。

上記多数本の光ファイバーは、測定光の入射側の端面に結像した像形成光束の結像位置関係が擬似的にランダムとなるように束ねられて形成される。これにより、光出射側の３本のファイバー束の端面から出射されて各受光素子に入射する像形成光束が擬似的にランダムに混合されるため、像形成光束の光量ムラが軽減される。

特開２０１０−２２５５号公報（請求項１、４、段落〔０００１〕、〔００２３〕〜〔００２８〕、図１〜図３等参照）

ところで、測光装置による色の測定は、測定対象物（被測定光源）の被測定面に測光装置を接触させ、または非接触で近づけ、被測定面の所定の領域から所定の角度範囲で出射された光を測光装置で受光することによって行われる。このとき、被測定面の発光強度（発光輝度）に、発光位置および発光角度によるムラ（位置ムラ、角度ムラ）があると、その影響を測光装置側でも受ける。そして、測光装置側で、上記影響を受けて測定感度の位置ムラおよび角度ムラが大きくなると、測定する位置および測定する角度の違いによって測定値の差（測定誤差）が大きくなる。なお、測定感度の位置ムラとは、被測定光源の被測定面の異なる位置から同じ方向（例えば上記面に垂直な方向）に出射される各光について、測定感度が異なることを指す。また、測定感度の角度ムラとは、被測定光源の被測定面の同じ位置から異なる方向に出射される各光について、測定感度が異なることを指す。したがって、色の測定にあたっては、測定する位置および測定する角度の違いによる測定誤差を小さくするために、被測定光源の発光強度の位置ムラおよび角度ムラの影響を受けにくくして、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減することが必要となる。

上記した特許文献１では、多数本のファイバーを束ねた導光体を用いて測定光を導光するようにしているが、光量ムラを減らして測定誤差を小さくするために、各ファイバーをランダムに編み込むことが必要となり、高コストである。また、ファイバーの充填具合、曲げの状態、応力の状態等の制御が難しいため、被測定光源の発光強度の位置ムラおよび角度ムラの影響を受けにくくするような導光体の設計が困難であり、結果として、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減することが困難となる。

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたもので、その目的は、安価な導光部材を用いた構成で、被測定光源の発光強度の位置ムラおよび角度ムラの影響を受けにくくすることができ、これによって、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減することができる測光装置を提供することにある。

本発明の一側面に係る測光装置は、光入射側端面および光出射側端面が多角形状である、多角柱または多角錐台の導光部材と、被測定光源の像を、前記導光部材の前記光入射側端面に形成する対物光学系と、前記被測定光源から前記対物光学系を介して前記導光部材に入射し、前記導光部材の前記光出射側端面から出射される光を受光する受光部とを備え、前記受光部は、特性の異なる複数のセンサを有して、前記導光部材の前記光出射側端面の直後に配置され、または、前記導光部材の前記光出射側端面と前記受光部の受光面とが共役となるように、前記導光部材の前記光出射側端面との間にリレー光学系を介して配置されている。

被測定光源から出射される光を、対物光学系と導光部材と（必要に応じてリレー光学系と）を介して受光部に導く構成において、導光部材は、単純な多角柱または多角錐台の形状であるため、複数本のファイバーをランダムに編み込んで導光する従来の導光体に比べて、構成が簡単であり、安価である。また、多角柱または多角錐台の形状の導光部材に入射する被測定光源からの光は、導光部材への入射角度に応じた回数だけ導光部材の側面（光入射側端面および光出射側端面以外の面）で全反射されて導光され、受光部に入射する。このため、受光部の各センサは、被測定光源の被測定面の様々な位置から出射された光および被測定面から様々な角度で出射された光が混合された光を受光することになる。その結果、被測定光源の被測定面の発光強度（発光輝度）に位置ムラおよび角度ムラがあっても、受光部側でその影響を受けにくくすることができ、これによって、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減することが可能となる。

本発明の実施の一形態および実施例１の測光装置の概略の構成を示す説明図である。 上記測光装置の導光部材の一構成例を示す斜視図である。 上記導光部材の他の構成例を示す斜視図である。 上記導光部材のさらに他の構成例を示す斜視図である。 上記導光部材のさらに他の構成例を示す斜視図である。 図２Ａの導光部材の光入射側端面を測定範囲規制絞り側から見たときの状態を模式的に示す平面図である。 上記測光装置の受光部の構成を示す平面図である。 上記受光部の構成を示す断面図である。 上記導光部材の内部で導光される光線の光路を模式的に示す説明図である。 図２Ｄの導光部材の内部で導光される光線の光路を展開して示した説明図である。 図２Ｂの導光部材の光入射側端面を測定範囲規制絞り側から見たときの状態を模式的に示す平面図である。 図２Ｂの導光部材を用いた場合の受光部の平面形状を模式的に示す平面図である。 図２Ｃの導光部材の光入射側端面を測定範囲規制絞り側から見たときの状態を模式的に示す平面図である。 図２Ｃの導光部材を用いた場合の受光部の平面形状を模式的に示す平面図である。 実施例２の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例３の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例４の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例５の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例６の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例７の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例８の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 実施例９の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 比較例１の測光装置の概略の構成を模式的に示す説明図である。 測定感度の空間分布および角度分布のシミュレーション結果の一例を模式的に示す説明図である。 被測定光源の座標系を模式的に示す説明図である。 比較例１の４つのセンサの１つであるセンサＡ’での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 比較例１の４つのセンサの１つであるセンサＢ’での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 比較例１の４つのセンサの１つであるセンサＣ’での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 比較例１の４つのセンサの１つであるセンサＤ’での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例１の４つのセンサの１つであるセンサＡでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例１の４つのセンサの１つであるセンサＢでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例１の４つのセンサの１つであるセンサＣでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例１の４つのセンサの１つであるセンサＤでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例２の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例３の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例４の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例５の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例６の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例７の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例８の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。 実施例９の任意のセンサでの測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示す説明図である。

本発明の実施の一形態について、図面に基づいて説明すれば、以下の通りである。図１は、本実施形態（実施例１）の測光装置１の概略の構成を示す説明図である。測光装置１は、導光部材２と、対物光学系３と、リレー光学系４と、受光部５とを有して構成されている。上記の測光装置１の構成では、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀から出射された光を、対物光学系３を介して導光部材２に導き、導光部材２の内部で導光した後、リレー光学系４を介して受光部５に導く。以下、測光装置１を構成する各部材について説明する。

（導光部材）
図２Ａは、導光部材２の一構成例を示す斜視図である。導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂを有し、光入射側端面２ａから内部に入射した光を導光して光出射側端面２ｂから出射する光学素子であり、本実施形態では、ガラス製の中実（中身が詰まった）ロッドで構成されている。本実施形態では、導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが同じ大きさの四角形（例えば正方形）である四角柱の形状であるが、この形状に限定されるわけではない。

図２Ｂは、導光部材２の他の構成例を示す斜視図である。また、図２Ｃは、導光部材２のさらに他の構成例を示す斜視図である。これらの図に示すように、導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが同じ大きさの三角形（例えば正三角形）である三角柱の形状や、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが同じ大きさの六角形（例えば正六角形）である六角柱の形状などであってもよい。つまり、導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが同じ大きさの多角形である多角柱の形状であってもよい。

また、図２Ｄは、導光部材２のさらに他の構成例を示す斜視図である。同図に示すように、導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが異なる大きさの四角形である四角錐台の形状であってもよい。その他、図示はしないが、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが異なる大きさの三角形である三角錐台の形状、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが異なる大きさの六角形である六角錐台の形状であってもよい。つまり、導光部材２は、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂが異なる大きさの多角形である多角錐台の形状であってもよい。

導光部材２が上記した多角柱または多角錐台形状であることにより、導光部材２の内部に光入射側端面２ａを介して入射した光は、光入射側端面２ａに対する入射角度に応じた回数だけ、導光部材２の側面２ｃ（導光部材２における空気との界面）で全反射して導光され、光出射側端面２ｂから出射される。なお、側面２ｃは、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂを連結する面であり、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂを構成する多角形の頂点（または辺）の数だけ設けられる。

なお、例えば、光入射側端面２ａの中心（光入射側端面２ａと対物光学系３の光軸との交点）に垂直またはそれに近い角度で入射する光については、導光部材２の内部に光入射側端面２ａを介して入射した後、側面２ｃで全反射されずに導光されて光出射側端面２ｂから出射される。したがって、上記の「入射角度に応じた回数」には、０回も含まれる。

なお、導光部材２は、例えば断面が多角形の中空のパイプ（ライトパイプ）で構成されてもよい。この場合、パイプの内面に金属からなる反射膜を形成することにより、導光部材２に入射した光をその内面（反射膜）で反射させて導光することができる。また、導光部材２を構成する材料は、ガラスには限定されず、アクリルなどの透明樹脂であってもよい。

（対物光学系）
対物光学系３は、被測定光源ＬＳの像を、導光部材２の光入射側端面２ａに縮小形成する光学系である。この対物光学系３は、被測定光源ＬＳ側に位置する前側レンズ系３１と、導光部材２側に位置する後側レンズ系３２と、被測定光源ＬＳの１点から出射される光の広がり角を規制する絞りＡＰ１（測定角規制絞り）と、被測定光源ＬＳの測定範囲を規制する絞りＡＰ２（測定範囲規制絞り、視野絞り）とを有して構成されている。

対物レンズ系３の配置により、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀と導光部材２の光入射側端面２ａとは、共役な関係となっている。すなわち、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀上のある点から出射された光は、導光部材２の光入射側端面２ａのある点に集光する。本実施形態では、前側レンズ系３１は、２枚のレンズで構成されており、後側レンズ系３２は、３枚のレンズで構成されているが、上記の共役な関係を実現できる構成であればよく、前側レンズ系３１および後側レンズ系３２のレンズの枚数は特に限定されない。

絞りＡＰ１は、前側レンズ系３１の後側焦点位置に配置されている。絞りＡＰ１（開口部）の面内の各点は、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀での光の出射角度に対応している。絞りＡＰ１の配置により、被測定面ＬＳ₀から出射される光の測定角度（出射角度）を過不足なく適切に規制し、測定したい角度範囲の光だけを測定することが可能となる。なお、本実施形態では、絞りＡＰ１の開口部の形状は円形であるが、矩形であってもよいし、他の形状であってもよい。

絞りＡＰ２は、導光部材２の光入射側端面２ａの直前に配置されている。絞りＡＰ２（開口部）の面内の各点は、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀上の各点に対応している。絞りＡＰ２の配置により、被測定光源ＬＳの測定範囲（測定領域）を過不足なく適切に規制し、測定したい範囲の光だけを測定することが可能となる。

図３は、図２Ａの導光部材２の光入射側端面２ａを絞りＡＰ２側から見たときの状態を模式的に示している。本実施形態では、絞りＡＰ２の開口部ＡＰ２ａは、円形であり、その直径は、導光部材２の光入射側端面２ａの内接円の直径よりも若干小さく設定されている。なお、絞りＡＰ２の開口部ＡＰ２ａは、矩形であってもよいし、他の形状であってもよい。また、絞りＡＰ２の配置を省略することも可能である。この場合、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の測定範囲は、導光部材２の光入射側端面２ａの形状と相似になる。

（リレー光学系）
リレー光学系４は、導光部材２の光出射側端面２ｂと受光部５の受光面５ａとが共役となるように、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光を受光部５に導く光学系である。つまり、リレー光学系４の配置により、導光部材２の光出射側端面２ｂ上のある点から出射された光は、受光部５の受光面５ａのある点に集光し、導光部材２の光出射側端面２ｂの像が、受光部５の受光面５ａに拡大結像される。本実施形態では、リレー光学系４は、４枚のレンズで構成されているが、上記の共役関係を実現できる構成であればよく、リレー光学系４のレンズの枚数は特に限定されない。

（受光部）
受光部５は、被測定光源ＬＳから対物光学系３を介して導光部材２に入射し、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光を受光する。この受光部５は、特性の異なる複数のセンサ５１で構成されている。本実施形態では、受光部５の複数のセンサ５１は、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する測定感度を有している。以下、受光部５の構成についてより詳細に説明する。

図４は、受光部５の構成を示す平面図であり、図５は、受光部５の構成を示す断面図である。受光部５は、４つのセンサ５１（５１ａ〜５１ｄ）を有している。各センサ５１は、受光素子５２と、光学フィルタ５３とで構成されている。各受光素子５２は、例えばシリコンフォトダイオードで構成されており、光の受光量に応じた電気信号が後段の電気回路（図示せず）に出力される。各受光素子５２の受光面５ａは、正方形または長方形であり、１つの四角形の四隅にそれぞれ位置している。このことから、受光部５の複数のセンサ５１は、１つの四角形の四隅にそれぞれ位置する四角形の受光面５ａを有していると言うことができる。なお、各受光面５ａは、四角形以外の多角形（例えば三角形）であってもよいし、円形であってもよい。

各センサ５１の光学フィルタ５３は、所定の波長域の光を透過させる光学特性を有しており、受光素子５２よりも大きいサイズで形成されて、受光素子５２の光入射側に配置されている。本実施形態では、４つのセンサ５１のうち、３つのセンサ５１（例えばセンサ５１ａ〜５１ｃ）の光学フィルタ５３は、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する波長域の光を透過させる光学フィルタ５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚで構成されている。これにより、上記３つのセンサ５１は、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する測定感度を有することになる。上記３つのセンサ５１の光学フィルタ５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚをそれぞれ透過した光は、対応する受光素子５２で受光される。各受光素子５２から出力される電気信号を電気回路で処理することにより、色や輝度を測定することができる。

つまり、受光部５の複数のセンサ５１が、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する測定感度を有していることにより、各センサ５１（各受光素子５２）から出力される電気信号（ＸＹＺの３刺激値に対応）に基づいて、電気回路にて、赤（Ｒ）、緑（Ｇ）、青（Ｂ）の各色の比率を求めたり、輝度（例えば（Ｒ＋Ｇ＋Ｂ）／３）を求めることが可能となる。これにより、色や輝度を求める色彩輝度計（測色計）を実現することが可能となる。

また、上記４つのセンサ５１のうちで残りのセンサ５１（例えばセンサ５１ｄ）の光学フィルタ５３は、等色関数Ｙに対応する波長域の光を透過させる光学フィルタ５３Ｙで構成されている。上記光学フィルタ５３Ｙを透過した光を受光する受光素子５２は、例えばフリッカ検出用の電気回路と接続されている。これにより、上記受光素子５２から出力される電気信号に基づき、フリッカを検出することが可能となる。

なお、２つの光学フィルタ５３Ｙのうちの一方を、例えば赤外線を透過させる光学フィルタで構成してもよい。この場合、４種類の光学フィルタ５３が配置されるため、４種類の光学特性を同時に測定することが可能となる。

本実施形態では、４つの光学フィルタ５３のうち、３つの光学フィルタ５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚの光学特性が互いに異なっているが、少なくとも２つの光学フィルタ５３の特性が互いに異なっていればよい（複数の光学フィルタ５３の全てが同じ特性となっていなければよい）。受光部５の複数のセンサ５１が、それぞれ、受光面５ａが正方形または長方形である受光素子５２と、受光素子５２の光入射側に配置される光学フィルタ５３とを含み、光学フィルタ５３の少なくとも２つの特性が互いに異なっていることで、図４のように、複数の特性のセンサ５１を簡易にまとめて配置することが可能となる。

各センサ５１は、受光素子５２よりも光入射側に光学フィルタ５３が位置し、かつ、受光素子５２および光学フィルタ５３が間隙を介して配置されるように、保持部材５４の凹部５４ａに収容されて保持される。凹部５４ａは、光学フィルタ５３の配置側から受光素子５２の配置側に向かって開口径が段階的に狭くなる階段状の形状であり、これによって、光学フィルタ５３および受光素子５２を上記の位置関係となるように凹部５４ａ内に収容することができる。

上記の保持部材５４は、隣り合って位置するセンサ５１を区切る遮光壁を兼ねている。つまり、隣り合う２つのセンサ５１の間に保持部材５４が遮光壁として存在するため、隣り合う一方のセンサ５１の光学フィルタ５３を通過した光が、隣り合う他方のセンサ５１の受光素子５２に入射することが防止され、測定誤差を低減することが可能となる。

また、本実施形態のように、複数のセンサ５１（光学フィルタ５３および受光素子５２）を並べて保持部材５４で保持する構成では、複数のセンサ５１の配置領域が広がる。しかし、リレー光学系４により、導光部材２の光出射側端面２ｂの像が受光面５ａに拡大結像されるため、複数のセンサ５１を保持部材５４で保持する構成であっても、各センサ５１に対して十分な広さの照明範囲を確保することが可能となる。

また、図４に示すように、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光が受光部５を照射するときの照射範囲Ｒは、受光部５の複数のセンサ５１の各受光範囲、つまり、各受光素子５２の受光面５ａを全て包含している。これにより、光学系の組み立て時の誤差（各部品の位置や傾きのズレ）や、環境変化（温度変化、湿度変化、振動、衝撃等）による光学系の変化等によって、各受光面５ａに対して照射範囲Ｒ（導光部材２の光出射側端面２ｂの像の結像範囲）の位置がずれても、受光量（測定値）の変化が小さくなるため、安定した測定が可能となる。

特に、本実施形態では、導光部材２の光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂは、四角形であり（図２Ａ参照）、受光部５の複数のセンサ５１は、１つの四角形の四隅にそれぞれ位置する四角形の受光面５ａを有している。これにより、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光を、受光部５の必要な範囲（各受光面５ａ）に効率良く導くことができる。したがって、光の利用効率が上がるため（照明光の大部分を受光できるため）、Ｓ／Ｎ（Signal-to-Noise）比の高い測定が可能となる。

また、上記した光学フィルタ５３としては、ガラス基板に干渉膜を形成した干渉膜フィルタを用いることが可能である。干渉膜フィルタを用いた場合、干渉膜に対する光線の入射角によって分光透過率が変化するが、本実施形態では、リレー光学系４により、導光部材２の光出射側端面２ｂの像が受光面５ａに拡大結像されることで、各センサ５１への光線の入射角が小さくなる。これにより、干渉膜フィルタにおける光線入射角による分光透過率の変化を低減することができる。

なお、光学フィルタ５３として、特定の波長域の光を吸収する色ガラスフィルタ、広い波長域の光を減光させるＮＤ（Neutral Density）フィルタ、直線偏光板、波長板等を用いることも可能である。また、１つの受光素子５２の光入射側に、複数の光学フィルタ５３を配置してもよい。

なお、光学フィルタ５３は、全て同じフィルタで構成されてもよい。ただし、この場合、複数のセンサ５１で特性を異ならせるために、受光素子５２として異なるセンサを用いる必要がある。例えば、可視光用のシリコンフォトダイオードと、赤外光用のＩｎＧａＡｓフォトダイオードとを組み合わせて用いたり、高感度測定が可能な受光素子と、高速測定が可能な受光素子とを組み合わせて用いることにより、同じ光学フィルタ５３を用いながら多様な光学特性を同時に測定することが可能となる。

なお、受光部５を構成するセンサ５１の数は、本実施形態の４個には限定されない。例えば、センサ５１を９個用いて３行３列で配置したり、１６個用いて４行４列で配置するなど、より多くのセンサ５１を用いて適切に配置することにより、より多くの光学特性を同時に測定することも可能である。

（導光部材による測定感度の位置ムラおよび角度ムラの低減効果について）
次に、本実施形態の導光部材２を用いることにより、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減できる効果について説明する。

本実施形態のように、多角柱または多角錐台の形状の導光部材２を用いた構成では、上述したように、被測定光源ＬＳから出射されて導光部材２の内部に入射した光は、光入射側端面２ａでの入射角度に応じた回数だけ、導光部材２の側面２ｃで全反射を繰り返し、光出射側端面２ｂから出射される。この構成では、光出射側端面２ｂのある１点を考えると、上記１点が、導光部材２の光入射側端面２ａの様々な点からの光で照明されていることになる。また、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀と導光部材２の光入射側端面２ａとが対物光学系３によって共役であり、導光部材２の光出射側端面２ｂと受光部５の受光面５ａとがリレー光学系４によって共役であることから、結局、被測定光源ＬＳの様々な点からの光が、導光部材２を介して受光部５の各センサ５１を照明することになる。すなわち、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の発光強度（輝度）に位置ムラがあっても、各センサ５１は、被測定面ＬＳ₀の様々な位置の光が導光部材２によって混合された光を受光することで、被測定面ＬＳ₀における位置ムラの影響を受けにくくなる。これにより、各センサ５１において、測定感度の位置ムラを低減することができ、安定した測定が可能となる。

また、多角柱または多角錐台の形状の導光部材２を用いた構成では、被測定光源ＬＳから出射される光の出射角度に応じて、導光部材２の光入射側端面２ａに入射する角度が変わる。光入射側端面２ａを介して導光部材２の内部に入射した光は、その角度に応じた回数だけ、導光部材２の側面２ｃで全反射を繰り返し、光出射側端面２ｂの様々な位置（導光部材２への入射角度に応じた位置）に到達することになる。したがって、上記と同様に光出射側端面２ｂのある１点を考えると、上記１点は様々な角度の光で照明されていることになる。被測定光源ＬＳからの光の出射角度は、導光部材２の光入射側端面２ａにおける光の入射角度と対応しており、導光部材２の光出射側端面２ｂと受光部５の受光面５ａとが共役であることから、結局、被測定光源ＬＳから様々な角度で出射された光が、導光部材２を介して受光部５の各センサ５１を照明することになる。すなわち、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の発光強度（輝度）に角度ムラがあっても、各センサ５１は、被測定面ＬＳ₀から出射された様々な角度の光が導光部材２によって混合された光を受光することで、被測定面ＬＳ₀における角度ムラの影響を受けにくくなる。これにより、各センサ５１において、測定感度の角度ムラを低減することができ、安定した測定が可能となる。

しかも、導光部材２は、単純な多角柱または多角錐台の形状であるため（図２Ａ〜図２Ｄ参照）、複数本のファイバーをランダムに編み込んで導光する従来の導光体に比べて、構成が簡単であり、安価である。したがって、安価な導光部材２を用いた簡単な構成で、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減する効果を得ることができる。特に、本実施形態では、上述したように、特性の異なる複数のセンサ５１を受光部５が有していることにより、色や輝度を測定することができるため、そのような色や輝度の測定を行う色彩輝度計において上述の効果を得ることができる。

また、図６は、導光部材２の内部で導光される光線の光路を模式的に示す説明図である。対物光学系３（図１参照）によって、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の像を、導光部材２の光入射側端面２ａに縮小結像させることにより、細い導光部材２（光入射側端面２ａの内接円の直径Ｄ₁および光出射側端面２ｂの内接円の直径Ｄ₂が小さい導光部材）を用いることが可能となり、かつ、被測定光源ＬＳから出射される光の出射角度よりも、導光部材２の光入射側端面２ａにおける光の入射角度θが大きくなる（したがって、導光部材２の内部での屈折角θ_Pも大きくなる）。図６より、光入射側端面２ａにおける光の入射角度θが大きいほど（屈折角θ_Pが大きいほど）、または、直径Ｄ₁およびＤ₂が小さいほど、導光部材２の内部に入射した光の側面２ｃでの反射回数は増加することがわかる。

本実施形態では、Ｄ₁＝Ｄ₂であり、被測定光源ＬＳから出射されて導光部材２の光入射側端面２ａに入射する光線のうち、光軸ＡＸとのなす角度θが最大となる光線ＬＴが、導光部材２の側面２ｃで反射する、おおよその回数は、
（Ｌｔａｎθ_P）／Ｄ₁、または（Ｌｔａｎθ_P）／Ｄ₂
で表される。ただし、ｎ_Pを導光部材２の屈折率としたとき、屈折角θ_Pは、ｎ_Pｓｉｎθ_P＝ｓｉｎθを満足する角度である。また、上記の光軸ＡＸは、導光部材２の光入射側端面２ａの内接円の中心と、光出射側端面２ｂの内接円の中心とを結ぶ軸であって、対物光学系３およびリレー光学系４の光軸と同軸とする。

前述のように、本実施形態の構成では、導光部材２の光出射側端面２ａのある１点を考えたときに、上記１点は、被測定光源ＬＳから出射された様々な角度の光で照明されていることになり、被測定光源ＬＳの角度ムラの影響を低減することができる。導光部材２の内部で光線が反射されると、光線の角度が反転するため、光線の反射回数が増えると、より様々な角度の光で上記の１点が照明されることになる。このため、より効果的に、被測定光源ＬＳの角度ムラの影響を低減して、測定感度の角度ムラを低減することができ、より安定した測定が可能となる。

また、導光部材２での反射回数を一定としたとき、屈折角θ_Pが大きく、Ｄ₁またはＤ₂が小さいほど、導光部材２の光軸ＡＸ方向の長さＬを小さくすることができる。この場合、測光装置１の小型化が可能となる。

（多角錐台の導光部材を用いたときの反射回数について）
図７は、導光部材２として、図２Ｄで示した多角錐台形状の導光部材２を用いたときの、導光部材２の内部で導光される光線の光路を展開して示した説明図である。上記の導光部材２では、光入射側端面２ａおよび光出射側端面２ｂの形状は正方形であるが、光出射側端面２ｂの面積が光入射側端面２ａの面積よりも大きい。このような多角錐台の導光部材２を用いた場合、導光部材２の光出射側端面２ｂの直後に受光部５を配置しても（リレー光学系４を介在させなくても）、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光を受光部５全体に導くことができる。このように、導光部材２の光出射側端面２ｂの直後に受光部５を配置して、リレー光学系４の配置を省略することにより、安価な測光装置１を実現することが可能となる。

ここで、多角錐台の形状の導光部材２を用いたときに内部で導光される光の反射回数については、以下のように考えることができる。すなわち、多角錐台形状の導光部材２を用いた場合、被測定光源ＬＳから出射されて導光部材２の光入射側端面２ａに入射する光線のうち、光軸ＡＸとのなす角度θが最大となる光線ＬＴが、導光部材２の側面２ｃで反射する、おおよその回数は、α／βで表される。ただし、図７において、αは、点Ａと点Ｏとを結ぶ直線と、光軸ＡＸとのなす角度（°）であり、βは、光軸ＡＸを含む断面における導光部材２の側面２ｃと光軸ＡＸとのなす角度の２倍の角度（°）である。ここで、点Ｏは、光軸ＡＸを含む断面において、導光部材２の側面２ｃを延長したときに光軸ＡＸと交わる点を指し、点Ａは、光線ＬＴが導光部材２の光入射側端面２ａで屈折した後の光線（光軸ＡＸとなす角はθ_P）を延長した直線（破線ＬＰ）と、中心が点Ｏで半径Ｌ₀の円とが交わる点である。具体的には、αおよびβは、以下の関係式を満足する角度となる。すなわち、
Ｌ₀ｓｉｎα＝｛Ｌ−Ｌ₀（１−ｃｏｓα）｝ｔａｎθ_P
ｔａｎ（β／２）＝（Ｄ₂−Ｄ₁）／２Ｌ
Ｌ₀＝Ｄ₂Ｌ／（Ｄ₂−Ｄ₁）
ｎ_Pｓｉｎθ_P＝ｓｉｎθ
であり、
Ｌ ：導光部材２の光軸ＡＸ方向の長さ（ｍｍ）
θ ：導光部材２の光入射側端面２ａの中心に入射する光線と光入射側端面２ａの法線とのなす角度の最大値（°）
Ｄ₁：導光部材２の光入射側端面２ａの内接円の直径（ｍｍ）
Ｄ₂：導光部材２の光出射側端面２ｂの内接円の直径（ｍｍ）
ｎ_P：導光部材２の屈折率
である。

α／β＞１であれば、つまり、光線ＬＴの導光部材２の側面２ｃでの反射回数が少なくとも１回あれば、光線ＬＴを側面２ｃで反射させることで、被測定面ＬＳ₀の様々な位置から出射される光、および被測定面ＬＳ₀から様々な角度で出射される光を導光部材２で混合することができる。したがって、被測定光源ＬＳの位置ムラおよび角度ムラの影響を低減して、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを低減することができる。特に、α／β＞２であることが、光線ＬＴを側面２ｃで複数回反射させて、被測定光源ＬＳの位置ムラおよび角度ムラの影響を確実に低減し、測定感度の位置ムラおよび角度ムラを確実に低減できるため、望ましい。なお、本実施形態の効果をさらに確実に得る観点では、後述する実施例の結果より、α／β＞４であることがより望ましく、α／β＞７であることがより一層望ましく、α／β＞１０であることがさらに望ましい。

なお、α≪１、β≪１の場合、
α≒（Ｌ／Ｌ₀）ｔａｎθ_P＝｛（Ｄ₂−Ｄ₁）／Ｄ₂｝／ｔａｎθ_P
β≒（Ｄ₂−Ｄ₁）／Ｌ
となり、
α／β≒（Ｌｔａｎθ_P）／Ｄ₂
となる。つまり、この場合、α／βは、上述したＤ₁＝Ｄ₂の場合の、おおよその反射回数と一致する。

（導光部材の他の形状と受光部との関係）
図８は、図２Ｂで示した三角柱状の導光部材２を用いたときに、その光入射側端面２ａを絞りＡＰ２側から見たときの状態を模式的に示している。同図のように、三角柱状の導光部材２を用いた場合でも、絞りＡＰ２の円形の開口部ＡＰ２ａの大きさは、導光部材２の光入射側端面２ａの内接円よりも若干小さく設定されればよい。

図９は、図２Ｂの導光部材２を用いた場合の受光部５の平面形状を模式的に示している。受光部５は、平面視で円形の３つのセンサ５１（５１ａ〜５１ｃ）で構成され、各センサ５１が、１つの正三角形の各頂点に対応して位置するように配置されていてもよい。導光部材２の光出射側端面２ｂの形状が正三角形であるため、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光が受光部５を照射するときの照射範囲Ｒも、受光部５の３つのセンサ５１の各受光範囲を全て包含する正三角形状となる。

図１０は、図２Ｃで示した六角柱状の導光部材２を用いたときに、その光入射側端面２ａを絞りＡＰ２側から見たときの状態を模式的に示している。同図のように、六角柱状の導光部材２を用いた場合でも、絞りＡＰ２の円形の開口部ＡＰ２ａの大きさは、導光部材２の光入射側端面２ａの内接円よりも若干小さく設定されればよい。

図１１は、図２Ｃの導光部材２を用いた場合の受光部５の平面形状を模式的に示している。受光部５は、平面視で正方形または長方形の７つのセンサ５１（５１ａ〜５１ｇ）で構成され、各センサ５１が、１つの正六角形の各頂点および中心に対応して位置するように配置されていてもよい。導光部材２の光出射側端面２ｂの形状が正六角形であるため、導光部材２の光出射側端面２ｂから出射される光が受光部５を照射するときの照射範囲Ｒも、受光部５の７つのセンサ５１の各受光範囲を全て包含する正六角形状となる。

（実施例）
次に、本発明の具体的な実施例について、実施例１〜９として説明する。また、各実施例との比較のため、比較例についても併せて説明する。

図１２〜図１９は、それぞれ実施例２〜９の測光装置１の概略の構成を模式的に示している。また、図２０は、比較例１の測光装置１’の概略の構成を模式的に示している。なお、実施例１の測光装置１の構成は、図１で示した通りである。なお、図１、図１２〜図２０では、便宜的に、各測光装置のスケールを調整して図示している（スケールは同一ではない）。

実施例２の測光装置１は、実施例１の測光装置１に比べて、射出瞳の位置が被測定光源ＬＳ側にずれており、それ以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。ここで、射出瞳の位置とは、絞りＡＰ１によって形成される像の位置を指す。

実施例３の測光装置１は、実施例２の測光装置１に比べて、射出瞳の位置が被測定光源ＬＳ側にずれており、それ以外は、実施例２の測光装置１と同様の構成である。実施例４の測光装置１は、実施例１の測光装置１に比べて、射出瞳の位置が受光部５側にずれており、それ以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

実施例５の測光装置１は、実施例１の測光装置１に比べて、導光部材２の光軸方向の長さを増大させ、導光部材２の内部に入射する光線の側面２ｃでの反射回数（α／β）を増大させた以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

実施例６の測光装置１は、実施例１の測光装置１の四角柱状の導光部材２を、四角錐台の導光部材２（図２Ｄ参照）に置き換え、リレー光学系４を配置せずに、導光部材２の光出射側端面２ｂの直後に受光部５を配置した以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

実施例７の測光装置１は、実施例１の測光装置１の四角柱状の導光部材２を、三角柱状の導光部材２（図２Ｂ参照）に置き換え、４つの四角形状のセンサ５１を有する受光部５の代わりに、３つの円形のセンサ５１を有する受光部５（図９参照）を用いた以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。実施例８の測光装置１は、実施例１の測光装置１の四角柱状の導光部材２を、六角柱状の導光部材２（図２Ｃ参照）に置き換え、４つの四角形状のセンサ５１を有する受光部５の代わりに、７つの四角形状のセンサ５１を有する受光部５（図１１参照）を用いた以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

実施例９の測光装置１は、実施例１の測光装置１に比べて、導光部材２の光軸方向の長さを短くし、導光部材２の内部に入射する光線の側面２ｃでの反射回数（α／β）を減少させた以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

比較例１の測光装置１’は、実施例１の測光装置１において、導光部材２の配置を省略した以外は、実施例１の測光装置１と同様の構成である。

表１は、実施例１〜９および比較例１における各パラメータを示している。

（評価）
各実施例１〜９、比較例１の構成による効果を確認するために、受光部５の少なくとも１つのセンサ５１での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした。測定感度の空間分布および角度分布のシミュレーションは、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀が、一様な完全拡散面光源とした場合に、被測定面ＬＳ₀の各位置から出射される光がどの程度受光素子に到達するか、および被測定面ＬＳ₀から各方向に出射される光がどの程度受光素子に到達するかを、光学ソフトウェアを用いてシミュレーションしたものである。例えば図２１は、１つのセンサ５１での測定感度の空間分布および角度分布のシミュレーション結果の一例を模式的に示している。これらの分布において、白色部は、相対的に測定感度が高く、黒色部は、相対的に測定感度が低いことを表している。

また、図２２は、被測定光源ＬＳ（被測定面ＬＳ₀）の座標系を模式的に示している。図２１で示した測定感度の空間分布の水平方向（ｘ方向）の位置および垂直方向（ｙ方向）の位置は、被測定面ＬＳ₀内の水平方向（Ｘ方向）の位置および垂直方向（Ｙ方向）の位置とそれぞれ対応している。また、測定感度の角度分布の水平方向の角度（θｘ）および垂直方向の角度（θｙ）は、被測定面ＬＳ₀の法線（Ｚ方向）に対する出射光線の水平方向（Ｘ方向）の角度（θＸ）および垂直方向（Ｙ方向）の角度（θＹ）とそれぞれ対応している。

図２３〜図２６は、比較例１の４つのセンサ５１（ここでは、センサＡ’、センサＢ’、センサＣ’、センサＤ’と称する）での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示している。なお、上記センサＡ’、センサＢ’、センサＣ’、センサＤ’は、図４のセンサ５１ａ、センサ５１ｂ、センサ５１ｃ、センサ５１ｄにそれぞれ対応している。これらの図より、比較例１では、センサＡ’〜Ｄ ’の間で測定感度の空間分布が非常に不均一であることがわかる。

これに対して、図２７〜図３０は、実施例１の受光部５の４つのセンサ５１（ここでは、センサＡ、センサＢ、センサＣ、センサＤと称する）での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示している。なお、上記のセンサＡ、センサＢ、センサＣ、センサＤは、図４のセンサ５１ａ、センサ５１ｂ、センサ５１ｃ、センサ５１ｄにそれぞれ対応している。これらの図より、センサＡ〜Ｄの間で、測定感度の空間分布として同じような分布が得られており、また、測定感度の角度分布についても同じような分布が得られていることがわかる。したがって、実施例１では、複数のセンサ間で、測定感度の空間分布および角度分布を同時に均一にできることがわかる。

また、図３１〜図３８は、実施例２〜９の受光部５を構成する複数のセンサ５１の中の任意のセンサ（ここではセンサＡとする）での測定感度の空間分布および角度分布をシミュレーションした結果を示している。なお、上記のセンサＡは、図４のセンサ５１ａ（実施例２〜６、９）、図９のセンサ５１ａ（実施例７）、または図１１のセンサ５１ａ（実施例８）に対応している。実施例２〜９についても、実施例１と同様に、測定感度の空間分布は、測定範囲内でほぼ均一となっている。導光部材２の配置により、実施例１〜９の各センサ５１は、測定感度分布の重みで平均化された光量を受光することになるため、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の発光強度（輝度）に位置ムラがあっても、受光部５では、上記位置ムラの影響を低減して安定した測定を行うことが可能となる。

また、実施例１〜９において、測定感度の角度分布に関しては、実施例により程度の差はあるが、どの実施例においても、測定範囲内の広い範囲に感度分布を持っている。導光部材２の配置により、実施例１〜９の各センサ５１は、測定感度分布の重みで平均化された光量を受光することになるため、被測定光源ＬＳの被測定面ＬＳ₀の発光強度（輝度）に角度ムラがあっても、受光部５では上記角度ムラの影響を低減して安定した測定を行うことが可能となる。

以上で示した各実施例１〜９のシミュレーション結果から分かるように、測定感度の空間分布および角度分布は、導光部材２の長さＬおよび射出瞳位置によって変化する。したがって、導光部材２の長さＬや射出瞳位置を調整することにより、所望の測定感度の均一性をもつ測光装置１を設計することが可能となる。

〔その他〕
以上で説明した本実施形態の測光装置は、以下のように表現されてもよい。

本実施形態の測光装置は、光入射側端面および光出射側端面が多角形状である、多角柱または多角錐台の導光部材と、被測定光源の像を、前記導光部材の前記光入射側端面に形成する対物光学系と、前記被測定光源から前記対物光学系を介して前記導光部材に入射し、前記導光部材の前記光出射側端面から出射される光を受光する受光部とを備え、前記受光部は、特性の異なる複数のセンサを有して、前記導光部材の前記光出射側端面の直後に配置され、または、前記導光部材の前記光出射側端面と前記受光部の受光面とが共役となるように、前記導光部材の前記光出射側端面との間にリレー光学系を介して配置されている。

上記の測光装置において、前記対物光学系は、前記被測定光源側に位置する前側レンズ系と、前記導光部材側に位置する後側レンズ系と、前記被測定光源の１点から出射される光の広がり角を規制する絞りとを含み、前記絞りは、前記前側レンズ系の後側焦点位置に配置されていてもよい。

上記の測光装置は、
α／β＞２
を満足していることが望ましい。ただし、
Ｌ₀ｓｉｎα＝｛Ｌ−Ｌ₀（１−ｃｏｓα）｝ｔａｎθ_P
ｔａｎ（β／２）＝（Ｄ₂−Ｄ₁）／２Ｌ
Ｌ₀＝Ｄ₂Ｌ／（Ｄ₂−Ｄ₁）
ｎ_Pｓｉｎθ_P＝ｓｉｎθ
であり、
Ｌ ：前記導光部材の光軸方向の長さ（ｍｍ）
θ ：前記導光部材の光入射側端面の中心に入射する光線と前記光入射側端面の法線とのなす角度の最大値（°）
Ｄ₁：前記導光部材の光入射側端面の内接円の直径（ｍｍ）
Ｄ₂：前記導光部材の光出射側端面の内接円の直径（ｍｍ）
ｎ_P：前記導光部材の屈折率
であり、Ｄ₁＝Ｄ₂の場合、
α／β＝Ｌｔａｎθ_p／Ｄ₂＞２
である。

上記の測光装置において、前記受光部の前記複数のセンサは、それぞれ、受光面が正方形または長方形である受光素子と、前記受光素子の光入射側に配置される光学フィルタとを含み、前記光学フィルタの少なくとも２つは、特性が互いに異なっていてもよい。

上記の測光装置において、前記導光部材の前記光出射側端面から出射される光が前記受光部を照射するときの照射範囲は、前記受光部の前記複数のセンサの各受光範囲を全て包含してもよい。

上記の測光装置において、前記受光部の前記複数のセンサは、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する測定感度を有していてもよい。

上記の測光装置において、前記導光部材の前記光入射側端面および前記光出射側端面は、四角形であり、前記受光部の複数のセンサは、１つの四角形の四隅にそれぞれ位置する四角形の受光面を有していてもよい。

以上、本発明の実施形態につき説明したが、本発明の範囲はこれに限定されるものではなく、発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えて実施することができる。

本発明は、例えば色彩輝度計に利用可能である。

１ 測光装置
２ 導光部材
２ａ 光入射側端面
２ｂ 光出射側端面
２ｃ 側面
３ 対物光学系
４ リレー光学系
５ 受光部
５ａ 受光面
３１ 前側レンズ系
３２ 後側レンズ系
５１ センサ
５２ 受光素子
５３ 光学フィルタ
ＡＰ１ 絞り
ＬＳ 被測定光源

Claims (7)

1. 光入射側端面および光出射側端面が多角形状である、多角柱または多角錐台の導光部材と、
   被測定光源の像を、前記導光部材の前記光入射側端面に形成する対物光学系と、
   前記被測定光源から前記対物光学系を介して前記導光部材に入射し、前記導光部材の前記光出射側端面から出射される光を受光する受光部とを備え、
   前記受光部は、特性の異なる複数のセンサを有して、前記導光部材の前記光出射側端面の直後に配置され、または、前記導光部材の前記光出射側端面と前記受光部の受光面とが共役となるように、前記導光部材の前記光出射側端面との間にリレー光学系を介して配置されている、測光装置。
2. 前記対物光学系は、前記被測定光源側に位置する前側レンズ系と、前記導光部材側に位置する後側レンズ系と、前記被測定光源の１点から出射される光の広がり角を規制する絞りとを含み、
   前記絞りは、前記前側レンズ系の後側焦点位置に配置されている、請求項１に記載の測光装置。
3. α／β＞２
   を満足する、請求項１または２に記載の測光装置；
   ただし、
   Ｌ₀ｓｉｎα＝｛Ｌ−Ｌ₀（１−ｃｏｓα）｝ｔａｎθ_P
   ｔａｎ（β／２）＝（Ｄ₂−Ｄ₁）／２Ｌ
   Ｌ₀＝Ｄ₂Ｌ／（Ｄ₂−Ｄ₁）
   ｎ_Pｓｉｎθ_P＝ｓｉｎθ
   であり、
   Ｌ ：前記導光部材の光軸方向の長さ（ｍｍ）
   θ ：前記導光部材の光入射側端面の中心に入射する光線と前記光入射側端面の法線とのなす角度の最大値（°）
   Ｄ₁：前記導光部材の光入射側端面の内接円の直径（ｍｍ）
   Ｄ₂：前記導光部材の光出射側端面の内接円の直径（ｍｍ）
   ｎ_P：前記導光部材の屈折率
   であり、Ｄ₁＝Ｄ₂の場合、
   α／β＝Ｌｔａｎθ_p／Ｄ₂＞２
   である。
4. 前記受光部の前記複数のセンサは、それぞれ、受光面が正方形または長方形である受光素子と、前記受光素子の光入射側に配置される光学フィルタとを含み、
   前記光学フィルタの少なくとも２つは、特性が互いに異なる、請求項１から３のいずれかに記載の測光装置。
5. 前記導光部材の前記光出射側端面から出射される光が前記受光部を照射するときの照射範囲は、前記受光部の前記複数のセンサの各受光範囲を全て包含する、請求項１から４のいずれかに記載の測光装置。
6. 前記受光部の前記複数のセンサは、それぞれ、等色関数Ｘ、Ｙ、Ｚに対応する測定感度を有している、請求項１から５のいずれかに記載の測光装置。
7. 前記導光部材の前記光入射側端面および前記光出射側端面は、四角形であり、
   前記受光部の複数のセンサは、１つの四角形の四隅にそれぞれ位置する四角形の受光面を有している、請求項１から６のいずれかに記載の測光装置。

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