JPWO2018142971A1 - 一体化成形体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部に別の構造体（Ｃ）を接合した一体化成形体であって、サンドイッチ構造体は少なくとも端部の一部に段差部を有し、該段差部は、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成され、かつ、別の構造体（Ｃ）は境界面に接しておらず、最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されている一体化成形体、及びその製造方法。軽量、高強度・高剛性でかつ薄肉であり、しかも優れた意匠面を有する一体化成形体が得られる。

Description

本発明は、例えばパソコンやＯＡ機器、携帯電話等の部品や筐体部分として用いられ、軽量、高強度・高剛性でかつ薄肉化が要求され、優れた意匠面が要求される用途に適した一体化成形体及びその製造方法に関する。

現在、パソコン、ＯＡ機器、ＡＶ機器、携帯電話、電話機、ファクシミリ、家電製品、玩具用品などの電気・電子機器の携帯化が進むにつれ、より小型、軽量化が要求されている。その要求を達成するために、機器を構成する部品、特に筐体には、外部から荷重がかかった場合に筐体が大きく撓んで内部部品と接触、破壊を起こさないようにする必要があるため、高強度・高剛性化を達成しつつ、かつ薄肉化が求められている。

また、上記のような要求を満たすために、強化繊維と樹脂からなるコア層と強化繊維と樹脂からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体に、別の構造体を接合させて一体化成形し小型軽量化した成形構造体が知られているが、このような成形構造体においては、より一層の薄肉化、接合の信頼性が要求されている。

特許文献１では、「サンドイッチ構造を有する積層部材（ＩＩ）と該積層部材（ＩＩ）の板端部周囲の少なくとも一部に樹脂部材（ＩＩＩ）を配した複合成形品（Ｉ）において、積層部材（ＩＩ）と樹脂部材（ＩＩＩ）との接合部において、樹脂部材（ＩＩＩ）が軟質部材層（ＩＩｂ）に対し、少なくとも一部が凸形状を形成している構成」が、記載され、「軽量、高強度・高剛性で、かつ薄肉化を図ることができる」効果が開示されている。その軟質部材層（ＩＩｂ）としては軽量化のため、発泡材、樹脂シート等が好ましく使用でき、発泡材のような比較的圧縮強度の低い積層部材（ＩＩ）を用いる目的は、射出成形でより樹脂部材（ＩＩＩ）を凸形状に形成しやすいと共に積層部材（ＩＩ）をより軽量化することを目的としている（段落［００２３］）。しかし、この特許文献１の構成では、軟質部材層（ＩＩｂ）の凹形状部位に、樹脂部材（ＩＩＩ）を射出成形して凸形状となることで軟質部材層（ＩＩｂ）と接合させる構成では、線状態で接触している領域にしか接合強度を持たせられず、接触面積が少なく、接合強度には限界がある。また接合強度を高めるには、凸形状を形成する軟質部材層（ＩＩｂ）の層厚を厚くする必要があり、薄肉化を阻害する。

また、特許文献２では、「繊維強化樹脂Ａを予備成形体として型内に配置し、前記繊維強化樹脂Ａの樹脂Ｂに接触する側面として、互いに異なる角度で凹型に傾斜する少なくとも２つの傾斜面を有する形状の側面を、インサート成形前に形成しておき、液状化した樹脂Ｂを供給して繊維強化樹脂Ａをインサート成形する製造方法」が、記載され、これにより、「両傾斜面間には、樹脂Ｂが流れ込みにくい閉空間は形成され難くなり、樹脂Ｂは繊維強化樹脂Ａの側面全面にわたって良好に接触するまで流れ込むことが可能になる。その結果、繊維強化樹脂Ａと樹脂Ｂとの接着性およびその信頼性が確保される」効果が開示されている。しかし、この特許文献２の構成では、互いに異なる角度で凹型に傾斜する少なくとも２つの傾斜面を有する形状の側面をどのように作成するのかについての記載はなされていない。確かに傾斜を設けることによりインサート成形において樹脂Ｂが流れ込みやすくなるが、その傾斜を設ける複雑形状の加工に手間がかかる。また、２つの異なる角度の傾斜を設けるため、どうしても繊維強化樹脂Ａの薄肉化が困難となる。

また、特許文献３では、「芯材と、芯材の両面に設けられた表皮材とを有するサンドイッチ構造体であって、芯材及び表皮材は、短繊維がマトリックス樹脂中にランダムに分散した繊維強化樹脂よりなり、芯材中の強化繊維含有率が２０〜８０ｗｔ％であり、表皮材中の強化繊維含有率が３０〜８０ｗｔ％であり、表皮材の曲げ弾性率が１０ＧＰａ以上が必須であり、芯材の見かけ密度が０．２〜１．２ｇ／ｃｍ^３以上である。好ましくは、表皮材の空隙率が１０ｖｏｌ％未満であり、芯材の空隙率が１０〜８０ｖｏｌ％であるとする構成」が、記載され、「サンドイッチ構造体の厚さの許容範囲が広がり、軽量で高剛性であるサンドイッチ構造体が得られる効果」が、開示されている。この空隙形成は、芯材用マトリックス樹脂が溶融している状態で、加熱プレス盤による加圧を解除する。これにより、溶融状態の芯材部分は、その強化繊維のスプリングバックにより膨張し、形成されることが記載されており（段落［００３７］）、また、芯材と表皮材との強固な接着について、芯材用マット状成形体中の強化繊維の一部が、繊維強化成形体中に入り込むアンカー効果現象によるものと記載されている（段落［００４１］）。しかし、この特許文献３の構成では、芯材用の強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するマット状成形体を加熱加圧成形したものを、表皮材用の強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するマット状成形体を加熱加圧成形したものを用いて挟んで軽量で高剛性のサンドイッチ状構造体を得る方法であるが、このサンドイッチ状構造体と別の構造体とを接合することに関し、記載はなされておらず、また示唆なされるものはない。

さらに、不連続繊維の形状の復元力を発現させる方法を用いた成形方法が開示されている。特許文献４では、「芯材（Ｉ）と、該芯材（Ｉ）の両面に配置された、連続した強化繊維（Ａ）とマトリックス樹脂（Ｂ）からなる繊維強化材（ＩＩ）とからなるサンドイッチ構造体（ＩＩＩ）であって、前記芯材（Ｉ）が、空隙を有するサンドイッチ構造体」が記載され、「前記空隙が、不連続の強化繊維と熱可塑性樹脂からなり、該強化繊維のフィラメント同士の交差で形成される空隙である」ことが開示され、この構成により、「軽量性、薄肉性に優れたサンドイッチ構造体を提供でき、また、このサンドイッチ構造体を他の部材と一体化することができる」効果が開示されている。そのサンドイッチ構造体を他の部材と一体化する方法として、第１の部材と、第２の部材との、接着層を介しての接合が開示され、その接着層を構成する熱可塑性樹脂が、繊維強化材（ＩＩ）を構成する強化繊維束に含浸させることで一体化することが記載されている。しかし、この特許文献４の構成では、サンドイッチ構造体を他の部材と一体化する方法として、第１の部材と第２の部材が接着層を介してオーバーラップされるため、接合部分の厚さが周囲よりも厚くなる。また、コア層に空隙率が異なる領域を設け、肉厚が異なる部位を形成し、サンドイッチ状構造体と別の構造体とを同じ厚さにて接合することに関し示唆等はなされていない。

また、特許文献５では、コア層中の不連続繊維の形状復元力を利用した成形方法が開示されている。すなわち、「コア層の少なくとも一面に非膨張性の繊維強化熱可塑性樹脂からなる表皮材を配置して成形用基材を形成し、該成形用基材を加熱し溶融させることによりコア層と表皮材とを一体化させるとともに、コア層中の不連続繊維にコア層の形状復元力を発現させてコア層が所定の低い密度となるようにコア層を膨張させ、しかる後に、成形用基材を成形型内にセットし、プレス成形する構造体の製造方法」が記載され、これにより、「コア層が所望の低い密度とされることにより、構造体の軽量化が達成され、コア層が所望の膨張倍率とされてコア層の厚さが膨張前の初期厚さに比べ適切に増大された状態とされることにより、構造体の高い機械特性、とくに肉厚増大に伴う高い剛性が達成される」効果が開示されている。しかし、この特許文献５の構成では、コア層の厚さを膨張前の初期厚さに比べ適切に増大させることにより、高い機械特性の構造体を得ることはできるが、構造体自体の薄肉化には限界がある。また、コア層の形状復元力を発現させる機能を用いて、サンドイッチ状構造体と別の構造体とを接合することに関し示唆等はなされていない。

そして、上記のような従来技術の問題点を解消するために、先に本出願人により、軽量、高強度・高剛性で、かつ別の構造体との高い接合強度を有し、薄肉化を可能とする一体化成形体及びその製造方法が提供されている（特許文献６）。特許文献６では、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の板端部の少なくとも一部を接合部とし、前記接合部に別の構造体（Ｃ）を配した一体化成形体であって、前記サンドイッチ構造体のうち前記接合部以外の本体部におけるコア層の空隙率が前記接合部におけるコア層の空隙率より高い領域を有する一体化成形体と、その製造方法が提供されている。

特開２００７−０３８５１９号公報 特開２００９−１１３２４４号公報 特開２０１２−０００８９０号公報 国際公開２００６/０２８１０７号公報 特開２０１３−１９８９８４号公報 特開２０１６−０４９６４９号公報

しかしながら、上記特許文献６により提供された技術だけでは、未だ以下のような問題点が残されていることが判明した。すなわち、とくに特許文献６の図４に示されている一体化成形体を成形する場合、例えば図１に示すように、コア層１０１とスキン層１０２から構成されるサンドイッチ構造体１０３の板端部を接合部１０４とし該接合部１０４に別の構造体（Ｃ）１０５を配することにより一体化成形体１０６を成形する場合、サンドイッチ構造体１０３のうち接合部１０４以外の本体部１０７におけるコア層１０１ａの空隙率が接合部１０４におけるコア層１０１ｂの空隙率より高くなるようにサンドイッチ構造体１０３を賦形した状態で、接合される別の構造体（Ｃ）１０５を形成する樹脂Ｒを金型１０８内に射出することになる。射出樹脂Ｒは、接合部１０４を形成する領域全体に供給されるが、その際、スキン層１０２を介して内部のコア層１０１に射出樹脂Ｒの熱が伝熱され、コア層１０１のうち比較的空隙が多い領域では、冷却時におけるコア層の収縮量が大きくなり、それによって成形される一体化成形体１０６の意匠面１０９側に、コア層の収縮に伴うヒケによる変形等の不具合、とくに凹み１１０が発生するおそれがあるという問題点が残されていることが判明した。

そこで本発明の課題は、とくに上記特許文献６により提供された技術における残された問題点に着目し、特許文献６による技術の利点を活かしつつ、サンドイッチ構造体とそれとは別の構造体を一体化する場合に、射出樹脂からの伝熱によるヒケ等の問題の発生を防止して容易に優れた意匠面の成形が可能であり、軽量、高強度・高剛性で、かつ別の構造体との高い接合強度を有し、薄肉化を可能とする一体化成形体及びその製造方法を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明に係る一体化成形体は以下の構成を採用している。
（１）不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に別の構造体（Ｃ）を配した一体化成形体であって、
前記サンドイッチ構造体は少なくとも端部の一部に段差部を有し、該段差部は、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成され、かつ、前記別の構造体（Ｃ）は前記境界面に接しておらず、前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されていることを特徴とする一体化成形体。
（２）前記境界面部の境界面は、前記本体部の面内方向に対して、１〜２０°の角度を有している、（１）に記載の一体化成形体。
（３）前記スキン層と前記別の構造体（Ｃ）との間の少なくとも一部に接合層が設けられている、（１）または（２）に記載の一体化成形体。
（４）前記コア層と前記別の構造体（Ｃ）との間の少なくとも一部に接合層が設けられている、（１）〜（３）のいずれかに記載の一体化成形体。
（５）前記本体部を形成する領域における前記コア層の空隙率が５０％以上８０％以下、前記最薄肉部を形成する領域における前記コア層の空隙率が０％以上５０％未満である、（１）〜（４）のいずれかに記載の一体化成形体。
（６）前記サンドイッチ構造体の全周にわたって前記接合部が形成されてなる、（１）〜（５）のいずれかに記載の一体化成形体。
（７）前記接合部の前記サンドイッチ構造体の端面からの長さＬｂが３〜３０ｍｍの範囲にある、（１）〜（６）のいずれかに記載の一体化成形体。
（８）前記本体部の厚さＤｂが０．４〜２ｍｍ、前記接合部の厚さＴｃが０．１〜１．７ｍｍの範囲にある、（１）〜（７）のいずれかに記載の一体化成形体。
（９）Ｄｂ／Ｔｃが１．１〜２０の範囲にある、（８）に記載の一体化成形体。
（１０）前記本体部の前記境界面部側端縁から前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合された前記別の構造体（Ｃ）までの距離Ｌが０．１〜３０ｍｍの範囲にある、（１）〜（９）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１１）前記サンドイッチ構造体は前記端部の一部以外にも別の段差部を有するとともに前記別の構造体（Ｃ）が配され、前記別の段差部は、該別の段差部の両側における高い面を形成する本体部、該別の段差部の両側の高い面と該両側の高い面間に位置する低い面をつなぐ別の境界面を形成する別の境界面部及び前記両側の本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する別の最薄肉部から構成され、かつ、前記別の構造体（Ｃ）は前記別の境界面に接しておらず、前記別の最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されている、（１）〜（１０）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１２）前記本体部の厚さと、前記接合部を介して接合された前記別の構造体（Ｃ）のみからなる部分の厚さとが同じ厚さを有する、（１）〜（１１）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１３）前記コア層は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とからなるコア層前駆体を加熱によるスプリングバックにより厚さ方向に膨張させて空隙を形成させてなる、（１）〜（１２）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１４）前記コア層を構成する不連続繊維が５〜７５重量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が２５〜９５重量％の範囲にある、（１）〜（１３）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１５）前記コア層を構成する不連続繊維の数平均繊維長が０．５〜５０ｍｍの範囲にある、（１）〜（１４）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１６）前記コア層を構成する不連続繊維が５００本以下の単繊維からなる繊維束で存在し、前記繊維束がランダムに配向してなる、（１）〜（１５）のいずれかに記載の一体化成形体。
（１７）コア層を構成する不連続繊維がモノフィラメント状に分散し、不連続な単繊維（ａ）と、前記不連続な単繊維（ａ）と交差する他の不連続な単繊維（ｂ）とで形成される二次元配向角の平均値が１０〜８０度の範囲にある、（１６）に記載の一体化成形体。

また、本発明に係る一体化成形体の製造方法は以下の構成を採用している。
（１８）不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に、別の構造体（Ｃ）を接合させる一体化成形体の製造方法であって、少なくとも以下の工程[１]〜工程[５]からなることを特徴とする、一体化成形体の製造方法。
[１]前記不連続繊維からなるウエブの少なくとも片面に前記熱可塑性樹脂（Ａ）層を配したコア層前駆体を準備する工程
[２]前記コア層前駆体の両面に、前記連続繊維に前記樹脂（Ｂ）を含浸させたスキン層前駆体を配して成形体前駆体を形成する工程
[３]前記成形体前駆体を加熱プレス成形し、前記スキン層前駆体を固化または硬化させてスキン層を形成するとともに、前記コア層前駆体と前記スキン層とを一体化させる工程
[４]前記コア層前駆体中の前記不連続繊維の復元力を発現させコア層内に空隙を形成させて前記サンドイッチ構造体を所定厚さに膨張させるにあたり、プレス金型を当接させることにより前記サンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部に段差部を形成し、該段差部を、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成するサンドイッチ構造体賦形工程
[５]金型内に前記賦形されたサンドイッチ構造体を配置し、金型内の前記接合部に対し、溶融させた別の構造体（Ｃ）の樹脂を、前記境界面には接せず前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接するように樹脂の流動を金型内の途中でせき止めた状態にて射出することにより、前記サンドイッチ構造体と前記別の構造体（Ｃ）を接合して一体化させる工程
（１９）前記[４]サンドイッチ構造体賦形工程において、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とを含有する前記コア層前駆体を、前記熱可塑性樹脂（Ａ）の軟化点または融点以上に加熱及び加圧した後、加圧を解除し、スプリングバックにより膨張させることにより前記空隙を形成させる、（１８）に記載の一体化成形体の製造方法。
（２０）前記[２]成形体前駆体の形成工程において、前記コア層の少なくとも一方の表面における本体部に相当する領域にのみにスキン層を配したスキン層前駆体を形成し、加熱プレスにより前記スキン層前駆体を固化または硬化してスキン層を形成するとともに、所定厚さに膨張させて空隙を有するコア層を備えた前記本体部を形成する、（１８）または（１９）に記載の一体化成形体の製造方法。
（２１）前記接合部を構成するスキン層又はコア層に熱可塑性樹脂フィルム若しくは不織布を配置、又は接着剤を塗布し、その後に溶融させた別の構造体（Ｃ）の樹脂を射出成形することにより、前記サンドイッチ構造体と別の構造体（Ｃ）とを接合一体化させる、（１８）〜（２０）のいずれかに記載の一体化成形体の製造方法。

本発明に係る一体化成形体及びその製造方法によれば、サンドイッチ構造体の端部にコア層の空隙率が異なり厚さの異なる部位を形成することにより段差部を設け、その段差部の一部に別の構造体（Ｃ）を接合する構成とすることにより、一体化成形体の薄肉形成を可能とし、軽量、高強度・高剛性で、かつ別の構造体との高い接合強度を達成しつつ、段差部を本体部、境界面部及び最薄肉部から構成し、かつ、別の構造体（Ｃ）は境界面には接しておらず、前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されている構成とすることにより、別の構造体（Ｃ）を構成する樹脂から境界面部への伝熱を実質的に阻止することが可能になり、該伝熱によるヒケ等に起因する意匠面側の不具合の発生のおそれを除去でき、所望の一体化成形体をより確実かつ容易に得ることができる。

特許文献６における残された問題点を示す一体化成形体成形時の概略部分断面図である。 本発明の一実施形態に係る一体化成形体の概略斜視図である。 図２のＡ―Ａ’線に沿って見た一体化成形体の厚さ方向における概略断面図である。 図１と対比させた本発明の一実施形態に係る一体化成形体の製造方法の一工程を示す概略部分断面図である。 本発明におけるパラメータの一部を説明するための一体化成形体の厚さ方向における概略断面図である。 本発明の別の実施形態に係る一体化成形体の厚さ方向における概略断面図である。 本発明の一実施形態に係る一体化成形体のスキン層に接合層を設けた場合の概略断面図である。 本発明の一実施形態に係る一体化成形体の上下両面に段差部と接合層を設けた場合の概略断面図である。 本発明に用いるコア層を構成する不連続繊維の分散状態を表した模式図である。 本発明の一実施形態に係る一体化成形体の製造方法の一例を示した概略構成図である。 本発明においてサンドイッチ構造体の端部以外にも別の段差部と別の構造体（Ｃ）を設けた場合の一例を示す一体化成形体の厚さ方向における概略断面図である。 本発明においてサンドイッチ構造体の端部以外にも別の段差部と別の構造体（Ｃ）を設けた場合の別の例を示す一体化成形体の厚さ方向における概略断面図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明はこれら図面によって何ら制限されるものではない。

本発明に係る一体化成形体は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に別の構造体（Ｃ）を配した一体化成形体であって、
前記サンドイッチ構造体は少なくとも端部の一部に段差部を有し、該段差部は、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成され、かつ、前記別の構造体（Ｃ）は前記境界面に接しておらず、前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されていることを特徴とする一体化成形体である。

図２は、本発明の一実施形態に係る一体化成形体を示しており、図３は、図２のＡ―Ａ’線に沿って見た一体化成形体の厚さ方向における概略断面を示している。図２におけるコア層３及びスキン層２から構成されるサンドイッチ構造体１において、コア層３は不連続繊維４とマトリクス樹脂の熱可塑性樹脂（Ａ）とから構成され、コア層３に一定の大きさの空隙５が形成されている。サンドイッチ構造体１の端部の少なくとも一部に接合部６が設けられ、該接合部６に、別の構造体（Ｃ）７を構成する樹脂（Ｃ）(便宜上、コア層を構成するマトリクス樹脂を熱可塑性樹脂（Ａ）、スキン層を構成するマトリクス樹脂を樹脂（Ｂ）、別の構造体（Ｃ）を構成するマトリックス樹脂を樹脂（Ｃ）と称する場合がある。）が射出成形されて接合されることにより、一体化成形体１００が構成されている。サンドイッチ構造体１の端部の少なくとも一部に段差部１１が設けられ、該段差部１１は、該段差部１１における高い面８ａを形成する本体部８、段差部１１の高い面８ａと低い面１０ａをつなぐ境界面９ａを形成する境界面部９及び前記本体部８におけるコア層３ａの空隙率よりも低い空隙率のコア層３ｂを有する最薄肉部１０から構成されている。上記別の構造体（Ｃ）７は、境界面９ａには接しておらず、上記最薄肉部１０の少なくとも一部のみと接合されている。この一体化成形体１００においては、まず、単にサンドイッチ構造体の側面平坦部に別の構造体（Ｃ）を接合する場合に比べて、その接合面積を広くすることができ、接合強度を高める効果が得られる。

この実施形態に係る一体化成形体１００においては、図３にも示すように、本体部８におけるコア層３ａに比べて空隙率の低い（空隙のない場合を含む）コア層３ｂを有する最薄肉部１０の少なくとも一部のみに別の構造体（Ｃ）７が接合されており、図３の下面側が意匠面に形成されている。上記接合部６は、サンドイッチ構造体１の全周にわたって設けられていてもよく、サンドイッチ構造体１の周方向における必要な部位のみに設けられていてもよい。一体化成形体１００の用途に応じて決めればよい。

製造方法の詳細については後述するが、上記一体化成形体１００における、別の構造体（Ｃ）７が、境界面９ａには接しておらず、最薄肉部１０の少なくとも一部のみと接合されている構造は、例えば、図１と対比させて示した図４に示すように形成される。図３に示したように賦形されたサンドイッチ構造体１が金型１２内に配置され、該金型１２内に別の構造体（Ｃ）７を構成する樹脂（Ｃ）が射出されるが、金型１２の内面側に、金型１２と一体に、あるいは金型１２とは別体で、射出されてくる樹脂Ｒを、最薄肉部１０の側面１０ｂと、上面１０ａの一部（端部側の一部）のみと接して接合され、境界面９ａには接しないようにせき止めるせき止め部１３が配置される。このように樹脂Ｒが最薄肉部１０の一部のみと接合されるように射出されることにより、前述の図１にて示したような、境界面部９や本体部８内のコア層３に射出樹脂Ｒの熱が伝熱され、コア層３のうち比較的空隙が多い領域で冷却時におけるコア層の収縮量が大きくなり、それによって成形される一体化成形体の意匠面側に、コア層の収縮に伴うヒケによる変形等の不具合が発生するおそれがあるという問題が解消され、確実に所望の意匠面が得られるようになる。すなわち、別の構造体（Ｃ）７が高い接合強度をもって接合されつつ、意匠面側に不具合が発生しない、薄型軽量化可能な一体化成形体１００が得られる。最薄肉部１０ではそのコア層の空隙率が低くされて強度が高められるとともに最薄肉部１０が薄肉化されているので、別の構造体（Ｃ）７の厚さを本体部８の厚さに揃えることも可能になり、つまり、本体部８の厚さと、接合部６を介して接合された別の構造体（Ｃ）７のみからなる部分の厚さとが同じ厚さを有する構造とすることができ、一体化成形体１００の厚みを全体にわたって均一にすることが可能になる。あるいは別の構造体（Ｃ）７を含む一体化成形体１００の全体について所定範囲内の厚さ、形状とすることも可能になる。その結果、一体化成形体１００の全体を薄型軽量化することが可能になる。

上記のような一体化成形体１００における本体部８を形成する領域におけるコア層３の空隙率としては５０％以上８０％以下、最薄肉部１０を形成する領域におけるコア層３の空隙率としては０％以上５０％未満であることが好ましい。コア層に一定の空隙を設け、その空隙率を変えることで、所望の厚さを形成することができる。本体部８を形成する領域におけるコア層３の空隙率は、好ましくは５２〜７８％、より好ましくは５８〜７５％、さらに好ましくは６０〜７０％である。空隙率が５０％よりも小さいと本体部８における一定の高さを確保することが出来ず、サンドイッチ構造体１と別の構造体（Ｃ）７との接合強度を高める効果が弱まる場合がある。空隙率が８０％よりも大きいとサンドイッチ構造体１の強度が不足する場合がある。また、最薄肉部１０を形成する領域におけるコア層３の空隙率は、好ましくは０〜４５％、より好ましくは０〜４０％、さらに好ましくは０〜３５％である。空隙率が５０％以上であると本体部８との間で一定の高低差を確保することが出来ず、サンドイッチ構造体１と別の構造体（Ｃ）接合強度を高める効果が弱まる場合がある。

上記のような一体化成形体１００における各形状に関するパラメータは以下のように設定されることが好ましい。図５に各形状パラメータを示すが、まず、境界面部９の境界面９ａは、本体部８の面内方向に対して、１〜２０°の角度θを有していることが好ましい。なお、角度θが９０°の場合、境界面部９の境界面９ａは最薄肉部１０から垂直に立ち上がることになるが、後述するようにそのような場合にも本発明は成立する。この角度θ（°）は、より好ましくは２〜１０°、更に好ましくは３〜８°である。

また、接合部６のサンドイッチ構造体１の端面からの長さＬｂは３〜３０ｍｍの範囲にあることが好ましい。長さＬｂを特定の範囲内とすることにより、サンドイッチ構造体１の強度や薄肉化、別の構造体（Ｃ）７との接合強度を高めることが可能になる。Ｌｂが３ｍｍ未満であると、別の構造体（Ｃ）７との接合強度が弱まる場合がある。３０ｍｍを超えると、サンドイッチ構造体１の本体部８の占める領域が減少しすぎるおそれがあり、サンドイッチ構造体１自身の剛性が低下する場合がある。

また、サンドイッチ構造体１の本体部８の厚さＤｂが０．４〜２ｍｍ、接合部６の厚さＴｃが０．１〜１．７ｍｍの範囲にあることが好ましい。さらに、ＤｂとＴｃとの関係において、Ｄｂ／Ｔｃが１．１〜２０の範囲にあることが好ましい。Ｄｂが０．４ｍｍ未満、又は、Ｄｂ／Ｔｃが１．１未満であると、サンドイッチ構造体１と別の構造体（Ｃ）７との接合強度が弱まる場合がある。Ｄｂが２ｍｍを超えるか、Ｄｂ／Ｔｃが２０を超える場合には、サンドイッチ構造体１の薄肉化の妨げになる場合がある。

さらに、本体部８の境界面部９側端縁から最薄肉部１０の少なくとも一部のみと接合された別の構造体（Ｃ）７までの距離Ｌは、０．１〜３０ｍｍの範囲にあることが好ましい。距離Ｌが０．１ｍｍ未満であると、別の構造体（Ｃ）７の境界面部９との非接触状態が確保しにくくなり、３０ｍｍを超えると、別の構造体（Ｃ）７と本体部８との間に形成される空間部が長くなり過ぎ、一体化成形体１００の適用上不具合が生じるおそれがある。

本発明に係る一体化成形体においては、例えば図６に示すように、前述の境界面部９の境界面９ａの本体部８の面内方向に対する角度θを９０°とすることも可能であり、その場合、境界面部９を形成する領域としては実質的に現れないが、別の構造体（Ｃ）７の境界面部９に対する非接触状態は図示の如く確保される。この場合の角度θ以外の各形状に関するパラメータについて、図５に用いた符号と同一の符号を使用して図６に表す。

また、本発明においては、例えば図７に示すように、スキン層２と別の構造体（Ｃ）７との間、または／およびコア層３と別の構造体（Ｃ）７との間の少なくとも一部に接合層２１を設けることができる。図７はスキン層２に接合層を設けた場合を示しており、上述の境界面部９の境界面９ａの本体部８の面内方向に対する角度を９０°とした場合について例示している。接合部６を構成するスキン層２上にあらかじめ接合層２１を設けておき、その後に別の構造体（Ｃ）７を形成した構成である。また、図８のように、上下両面のスキン層２に段差部と接合層２１を設けることもできる。これらの構成により、スキン層２と別の構造体（Ｃ）７との接合力を強化できる。

ここで接合層２１としては、アクリル系、エポキシ系、スチレン系、ナイロン系、エステル系などの接着剤や、熱可塑性樹脂フィルム、不織布等を用いることができる。また、接着性をより高めるには、スキン層２またはコア層３の最表層に、接合層として熱可塑性樹脂層を設けることが好ましい。スキン層２またはコア層３の最外層に設ける接合層２１を別の構造体（Ｃ）７と同材質にすれば、接合強度を高めることも可能である。スキン層２またはコア層３の最外層に設ける樹脂は、接合層に用いる接着剤と同一樹脂でなくとも相溶性が良いものであれば特に限定されるものではなく、別の構造体（Ｃ）７を構成する樹脂の種類によって最適なものを選定することが好ましい。

本発明においてスキン層２に用いられる連続繊維とは、少なくとも一方向に１５０ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上の長さにわたり連続した強化繊維を意味する。つまり、本発明に用いられる不連続繊維は１５０ｍｍ未満の長さの繊維を意味する。

本発明において、コア層３に用いられる不連続繊維に特に制限はなく、例えば、アルミニウム、黄銅、ステンレスなどの金属繊維や、ポリアクリルニトリル（ＰＡＮ）系、レーヨン系、リグニン系、ピッチ系の炭素繊維や、黒鉛繊維や、ガラスなどの絶縁性繊維や、アラミド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ナイロン樹脂、ポリエチレン樹脂などの有機繊維や、シリコンカーバイト、シリコンナイトライドなどの無機繊維が挙げられる。また、これらの繊維に表面処理が施されているものであってもよい。表面処理としては、導電体として金属の被着処理のほかに、カップリング剤による処理、サイジング剤による処理、結束剤による処理、添加剤の付着処理などがある。また、これらの強化繊維は１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。中でも、軽量化効果の観点から、比強度、比剛性に優れるＰＡＮ系、ピッチ系、レーヨン系などの炭素繊維が好ましく用いられる。また、得られる成形品の経済性を高める観点からは、ガラス繊維が好ましく用いられ、とりわけ力学特性と経済性のバランスから炭素繊維とガラス繊維を併用することが好ましい。さらに、得られる成形品の衝撃吸収性や賦形性を高める観点からは、アラミド繊維が好ましく用いられ、とりわけ力学特性と衝撃吸収性のバランスから炭素繊維とアラミド繊維を併用することが好ましい。また、得られる成形品の導電性を高める観点からは、ニッケルや銅やイッテルビウムなどの金属を被覆した強化繊維を用いることもできる。これらの中で、強度と弾性率などの力学的特性に優れるＰＡＮ系の炭素繊維をより好ましく用いることができる。

また、本発明において、コア層３に用いられる熱可塑性樹脂（Ａ）の種類としては特に制限はなく、以下に例示される熱可塑性樹脂のいずれの樹脂も用いることができる。例えばポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）樹脂、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ樹脂）、液晶ポリエステル樹脂等のポリエステル樹脂や、ポリエチレン（ＰＥ）樹脂、ポリプロピレン（ＰＰ）樹脂、ポリブチレン樹脂等のポリオレフィン樹脂や、ポリオキシメチレン（ＰＯＭ）樹脂、ポリアミド（ＰＡ）樹脂、ポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂などのポリアリーレンスルフィド樹脂、ポリケトン（ＰＫ）樹脂、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）樹脂、ポリエーテルニトリル（ＰＥＮ）樹脂、ポリテトラフルオロエチレン樹脂などのフッ素系樹脂、液晶ポリマー（ＬＣＰ）などの結晶性樹脂、スチレン系樹脂の他、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）樹脂、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）樹脂、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）樹脂、ポリイミド（ＰＩ）樹脂、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）樹脂、ポリサルホン（ＰＳＵ）樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアリレート（ＰＡＲ）樹脂などの非晶性樹脂、その他、フェノール系樹脂、フェノキシ系樹脂、更にポリスチレン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリブタジエン系樹脂、ポリイソプレン系樹脂、フッ素系樹脂、およびアクリロニトリル系樹脂等の熱可塑エラストマー等や、これらの共重合体および変性体等から選ばれる熱可塑性樹脂が挙げられる。中でも、得られる成形品の軽量性の観点からはポリオレフィン樹脂が好ましく、強度の観点からはポリアミド樹脂が好ましく、表面外観の観点からポリカーボネート樹脂やスチレン系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂のような非晶性樹脂が好ましく、耐熱性の観点からポリアリーレンスルフィド樹脂が好ましく、連続使用温度の観点からポリエーテルエーテルケトン樹脂が好ましく用いられる。

例示された熱可塑性樹脂は、本発明の目的を損なわない範囲で、エラストマーあるいはゴム成分などの耐衝撃性向上剤、他の充填材や添加剤を含有してもよい。これらの例としては、無機充填材、難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、制振剤、抗菌剤、防虫剤、防臭剤、着色防止剤、熱安定剤、離型剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤、顔料、染料、発泡剤、制泡剤、あるいは、カップリング剤が挙げられる。

本発明において、スキン層２に用いられる連続繊維は、例えば、前述したコア層３で用いられる不連続繊維と同様の種類の強化繊維を用いることができる。

また、連続繊維の引張弾性率は、サンドイッチ構造体の剛性の点から好ましくは３６０〜１０００ＧＰａ、より好ましくは５００〜８００ＧＰａの範囲内であるものが使用できる。強化繊維の引張弾性率が、３６０ＧＰａよりも小さい場合は、サンドイッチ構造体の剛性が劣る場合があり、１０００ＧＰａよりも大きい場合は、強化繊維の結晶性を高める必要があり、強化繊維を製造するのが困難となる。強化繊維の引張弾性率が、前記範囲内であるとサンドイッチ構造体の更なる剛性向上、強化繊維の製造性向上の点で好ましい。なお、強化繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ Ｒ７６０１−１９８６に記載のストランド引張試験により測定することができる。

本発明において、スキン層２に用いられる樹脂（Ｂ）に特に制限はなく、熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂を用いることができる。熱可塑性樹脂の場合、例えば前述したコア層３で用いられる熱可塑性樹脂（Ａ）と同様の種類の樹脂を用いることができる。また、熱硬化性樹脂での例示としては、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール（レゾール型）樹脂、ユリア・メラミン樹脂、ポリイミド樹脂、マレイミド樹脂、ベンゾオキサジン樹脂などの熱硬化性樹脂などを好ましく用いることができる。これらは、２種以上をブレンドした樹脂などを適用してもよい。この中でも、特に、エポキシ樹脂は、成形体の力学特性や、耐熱性の観点から好ましい。エポキシ樹脂は、その優れた力学特性を発現するために、使用する樹脂の主成分として含まれるのが好ましく、具体的には樹脂組成物当たり６０重量％以上含まれることが好ましい。

本発明において、別の構造体（Ｃ）に使用される樹脂としては特に制限はなく、前述した熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂を用いることができる。とりわけ、耐熱性、耐薬品性の観点からはＰＰＳ樹脂が、成形品外観、寸法安定性の観点からはポリカーボネート樹脂やスチレン系樹脂が、成形品の強度、耐衝撃性の観点からはポリアミド樹脂がより好ましく用いられる。

また、一体化成形体の高強度・高剛性化を図るために別の構造体（Ｃ）に用いる樹脂（Ｃ）として、強化繊維を含有させたものを用いることも好ましい。強化繊維としては、例えばアルミニウム繊維、黄銅繊維、ステンレス繊維などの金属繊維、ポリアクリロニトリル系、レーヨン系、リグニン系、ピッチ系等の炭素繊維や黒鉛繊維、ガラス繊維、シリコンカーバイト繊維、シリコンナイトライド繊維などの無機繊維や、アラミド繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ポリフェニレンスルフィド繊維、ポリエステル繊維、アクリル繊維、ナイロン繊維、ポリエチレン繊維などの有機繊維等が使用できる。これらの強化繊維は単独で用いても、また、２種以上併用してもよい。中でも、比強度、比剛性、軽量性のバランスの観点から炭素繊維が好ましく、比強度・比弾性率に優れる点でポリアクリロニトリル系炭素繊維を少なくとも含むことが好ましい。

さらに、別の構造体（Ｃ）を構成する樹脂（Ｃ）には、要求される特性に応じ、本発明の目的を損なわない範囲で他の充填材や添加剤を含有してもよい。例えば、無機充填材、リン系以外の難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、制振剤、抗菌剤、防虫剤、防臭剤、着色防止剤、熱安定剤、離型剤、帯電防止剤、可塑剤、滑剤、着色剤、顔料、染料、発泡剤、制泡剤、カップリング剤などが挙げられる。

また、本発明において、サンドイッチ構造体１は底面積に比べて側面部面積が小さい直方体形状であることが好ましい。例えば、パソコンの筺体のように底面積に比べて側面部面積が小さい、いわゆる薄肉型直方体形状においては、側面部の面積は狭く、その部分に別の構造体を接合するには強い接合強度が必要である。このような形態であっても、本発明の接合構成や後述する接合方法を採ることにより、狭い面積の接合部であっても、強い強度を持って、別の構造体を接合することができる。

また、本発明において、コア層３は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とからなるコア層前駆体を加熱によるスプリングバックにより厚さ方向に膨張させて空隙を形成させてなることが好ましい。コア層３を構成する不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とを含有する成形体を樹脂の軟化点または融点以上に加熱及び加圧した後、加圧を解除し、不連続繊維の残留応力解放時に元に戻ろうとする復元力、いわゆるスプリングバックにより膨張させることにより、コア層３内に所望の空隙を形成することができる。その復元過程において、一部の領域で一定の加圧手段等によりその復元作用を抑えると、空隙率を低く抑えることができる。

また、本発明において、コア層３を構成する不連続繊維が、５〜７５質量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が２５〜９５質量％であることが好ましい。

コア層３の形成において、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）の配合量比は、空隙率を特定する一つの要素である。不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）の配合量比の求め方に特に制限はないが、例えば、コア層３に含まれる樹脂成分を除去し、残った不連続繊維のみの重量を測定することで求めることができる。コア層３に含まれる樹脂成分を除去する方法として、溶解法、あるいは焼き飛ばし法などを例示することができる。重量の測定には、電子はかり、電子天秤を用いて測定することができる。測定する成形材料の大きさを１００ｍｍ×１００ｍｍ角とし、測定数はｎ＝３で行い、その平均値を用いることができる。コア層３の配合量比は、好ましくは、不連続繊維が７〜７０質量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が３０〜９３質量％、より好ましくは不連続繊維が２０〜５０質量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が５０〜８０質量％、さらに好ましくは不連続繊維が２５〜４０質量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が６０〜７５質量％である。不連続繊維が５質量％よりも少なく、熱可塑性樹脂（Ａ）が９５質量％よりも多いと、スプリングバックが起きにくくなるため空隙率を高めることができず、コア層３に空隙率が異なる領域を設けにくくなる場合があり、その結果、別の構造体（Ｃ）７との接合強度も低下する。一方、不連続繊維が７５質量％よりも多く、熱可塑性樹脂（Ａ）が２５質量％よりも少ないと、サンドイッチ構造体１の比剛性が低下する。

また、本発明において、コア層を構成する不連続繊維の数平均繊維長が、０．５〜５０ｍｍであることが好ましい。

不連続繊維の数平均繊維長を特定の長さとすることで、コア層のスプリングバックによる空隙の生成を確実なものとすることができる。数平均繊維長は、好ましくは０．８〜４０ｍｍ、より好ましくは１．５〜２０ｍｍ、さらに好ましくは３〜１０ｍｍである。数平均繊維長が０．５ｍｍよりも短いと、一定大きさ以上の空隙形成が困難となる場合がある。一方、数平均繊維長が５０ｍｍよりも長いと、繊維束からランダム分散させることが困難となり、コア層３が十分なスプリングバックを生じることができなくなるため、空隙の大きさが限定的となり、別の構造体（Ｃ）７との接合強度が低下する。

不連続繊維の繊維長を測定する方法としては、例えば、不連続繊維群から直接不連続繊維を摘出して顕微鏡観察により測定する方法がある。不連続繊維群に樹脂が付着している場合には、不連続繊維群から、それに含まれる樹脂のみを溶解する溶剤を用いて樹脂を溶解させ、残った不連続繊維を濾別して顕微鏡観察により測定する方法（溶解法）や、樹脂を溶解する溶剤がない場合には、不連続繊維が酸化減量しない温度範囲において樹脂のみを焼き飛ばし、不連続繊維を分別して顕微鏡観察により測定する方法（焼き飛ばし法）などがある。不連続繊維群から不連続繊維を無作為に４００本選び出し、その長さを１μｍ単位まで光学顕微鏡にて測定し、繊維長とその割合を求めることができる。なお、不連続繊維群から直接不連続繊維を摘出する方法と、焼き飛ばし法や溶解法で不連続繊維を摘出する方法とを比較した場合、条件を適切に選定することで、得られる結果に特別な差異を生じることはない。これらの測定方法の中で溶解法を採用するのが、不連続繊維の重量変化が少ない点で好ましい。

また、本発明は、コア層を構成する不連続繊維が、５００本以下の単繊維からなる繊維束で存在し、かつランダムに配向してなることが好ましい。

また、本発明は、コア層を構成する不連続繊維が、モノフィラメント状に分散し、不連続な単繊維（ａ）と、前記不連続な単繊維（ａ）と交差する他の不連続な単繊維（ｂ）とで形成される二次元配向角の平均値が１０〜８０度であることが好ましい。

不連続繊維が５００本以下の単繊維からなる繊維束で存在し、かつランダムに配向することで、コア層を構成する不連続繊維同士が交差して存在できるため、大きなスプリングバックを得ることができ、一定大きさ以上の空隙を形成できる。ここで、モノフィラメント状に分散しているとは、サンドイッチ構造体のコア層中にて任意に選択した不連続繊維について、その二次元接触角が１度以上である単繊維の割合（以下、繊維分散率とも称す）が８０％以上であることを指し、言い換えれば、構成要素中において単繊維の２本以上が接触して並行した束が２０％未満であることをいう。従って、ここでは、少なくとも不連続繊維からなるコア層におけるフィラメント数１００本以下の繊維束の重量分率が１００％に該当するもののみを対象とする。

ここで、二次元接触角とは、不連続な単繊維と該不連続な単繊維と接触する不連続な単繊維とで形成される角度のことであり、接触する不連続な単繊維同士が形成する角度のうち、０度以上９０度以下の鋭角側の角度と定義する。この二次元接触角について、図面を用いてさらに説明する。図９（ａ）、（ｂ）は本発明における一実施態様であって、サンドイッチ構造体のコア層中の不連続繊維を面方向（ａ）および厚さ方向（ｂ）から観察した場合の模式図である。不連続な単繊維１４を基準とすると、不連続な単繊維１４は図９（ａ）では不連続な単繊維１５〜１９と交わって観察されるが、図９（ｂ）では不連続な単繊維１４は不連続な単繊維１８および１９とは接触していない。この場合、基準となる不連続な単繊維１４について、二次元接触角度の評価対象となるのは不連続な単繊維１５〜１７であり、接触する２つの不連続な単繊維が形成する２つの角度のうち、０度以上９０度以下の鋭角側の角度２０である。

二次元接触角を測定する方法としては、特に制限はないが、例えば、サンドイッチ構造体１のコア層３表面から不連続繊維の配向を観察する方法が例示できる。この場合、サンドイッチ構造体１の表面を研磨してコア層３の不連続繊維を露出させることで、より不連続繊維を観察しやすくなる。また、Ｘ線ＣＴ透過観察して不連続繊維の配向画像を撮影する方法も例示できる。Ｘ線透過性の高い不連続繊維の場合には、不連続繊維にトレーサ用の繊維を混合しておく、あるいは不連続繊維にトレーサ用の薬剤を塗布しておくと、不連続繊維を観察しやすくなるため好ましい。また、上記方法で測定が困難な場合には、サンドイッチ構造体１からコア層３を分離させた後、コア層３を加熱炉等により高温下に置いて、熱可塑性樹脂成分を焼失させた後、取り出した不連続繊維からなるマットから、光学顕微鏡または電子顕微鏡を用いて、不連続繊維の配向を観察する方法が例示できる。前記観察方法に基づき、繊維分散率は次の手順で測定する。無作為に選択した不連続な単繊維（図９における不連続な単繊維１４）に対して接触している全ての不連続な単繊維（図９における不連続な単繊維１５〜１７）との二次元接触角を測定する。これを１００本の不連続な単繊維についておこない、二次元接触角を測定した全ての不連続な単繊維の総本数と、二次元接触角が１度以上である不連続な単繊維の本数との比率から、割合を算出する。

さらに、コア層３を構成する不連続繊維は、ランダムに分散していることが、とりわけ好ましい。ここで、不連続繊維がランダムに分散しているとは、サンドイッチ構造体１における任意に選択した強化繊維の二次元配向角の平均値が３０〜６０度であることをいう。かかる二次元配向角とは、不連続な単繊維と該不連続な単繊維と交差する不連続な単繊維とで形成される角度のことであり、交差する不連続な単繊維同士が形成する角度のうち、０度以上９０度以下の鋭角側の角度と定義する。この二次元配向角について、図面を用いてさらに説明する。図９（ａ）、（ｂ）において、不連続な単繊維１４を基準とすると、不連続な単繊維１４は他の不連続な単繊維１５〜１９と交差している。ここで交差とは、観察する二次元平面において、基準とする不連続な単繊維が他の不連続な単繊維と交わって観察される状態のことを意味し、不連続な単繊維１４と不連続な単繊維１５〜１９が必ずしも接触している必要はなく、投影して見た場合に交わって観察される状態についても例外ではない。つまり、基準となる不連続な単繊維１４について見た場合、不連続な単繊維１５〜１９の全てが二次元配向角の評価対象であり、図９（ａ）中において二次元配向角は交差する２つの不連続な単繊維が形成する２つの角度のうち、０度以上９０度以下の鋭角側の角度２０である。

二次元配向角を測定する方法としては、特に制限はないが、例えば、構成要素の表面から不連続繊維の配向を観察する方法が例示でき、上述した二次元接触角の測定方法と同様の手段を取ることができる。二次元配向角の平均値は、次の手順で測定する。無作為に選択した不連続な単繊維（図９における不連続な単繊維１４）に対して交差している全ての不連続な単繊維（図９における不連続な単繊維１５〜１９）との二次元配向角の平均値を測定する。例えば、ある不連続な単繊維に交差する別の不連続な単繊維が多数の場合には、交差する別の不連続な単繊維を無作為に２０本選び測定した平均値を代用してもよい。前記測定について別の不連続な単繊維を基準として合計５回繰り返し、その平均値を二次元配向角の平均値として算出する。

不連続繊維がモノフィラメント状かつランダムに分散していることで、上述した不連続繊維が５００本以下の単繊維からなる繊維束状に分散するよりも、コア層３中に空隙を均一に存在させることができる。例えば空隙が一定の大きさで形成されていたとしても、それが偏って存在した場合、局所的に空隙が多い領域ではサンドイッチ構造体１が弱くなる可能性がある。このため、空隙をコア層３中に均一に連続した状態で存在させることは、サンドイッチ構造体１を高強度にする観点で好ましい。

かかる観点から、不連続繊維からなるコア層３の繊維分散率は９０％以上が好ましく、１００％に近づくほどより好ましい。また、不連続繊維の二次元配向角の平均値としては、４０〜５０度が好ましく、理想的な角度である４５度に近づくほど好ましい。

空隙を有するコア層３または不連続繊維に熱可塑性樹脂（Ａ）を含浸させた成形体に好適に用いられる不連続繊維のマットは、例えば、不連続繊維を予め、５００本以下の単繊維からなる繊維束状および／またはモノフィラメント状に分散して製造される。不連続繊維マットの製造方法としては、具体的には、不連続繊維を空気流にて分散シート化するエアレイド法や不連続繊維を機械的にくし削りながら形成してシート化するカーディング法などの乾式プロセス、不連続繊維を水中にて攪拌して抄紙するラドライト法による湿式プロセスを用いることができる。不連続繊維をよりモノフィラメント状に近づける手段としては、乾式プロセスにおいては、開繊バーを設ける方法やさらに開繊バーを振動させる方法、さらにカードの目をファイン（極細状態）にする方法や、カードの回転速度を調整する方法などが例示でき、湿式プロセスにおいては、不連続繊維の攪拌条件を調整する方法、分散液の強化繊維濃度を希薄化する方法、分散液の粘度を調整する方法、分散液を移送させる際に渦流を抑制する方法などが例示できる。特に、不連続繊維マットは、湿式法で製造されることが好ましく、投入繊維の濃度を増やしたり、分散液の流速（流量）とメッシュコンベアの速度を調整したりすることで不連続繊維マットの強化繊維の割合を容易に調整することができる。例えば、分散液の流速に対して、メッシュコンベアの速度を遅くすることで、得られる不連続繊維からなるマット中の繊維の配向が引き取り方向に向き難くなり、嵩高い不連続繊維からなるマットを製造可能である。不連続繊維からなるマットとしては、不連続繊維単体から構成されていてもよく、不連続繊維が粉末形状や繊維形状のマトリックス樹脂成分と混合されていたり、不連続繊維が有機化合物や無機化合物と混合されていたり、不連続の強化繊維同士が樹脂成分で目止めされていてもよい。

次に、本発明に係る一体化成形体の製造方法について図面を参照しながら説明する。
本発明は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に、別の構造体（Ｃ）を接合させる一体化成形体の製造方法であって、少なくとも以下の工程[１]〜工程[５]からなることを特徴とする一体化成形体の製造方法である。
[１]前記不連続繊維からなるウエブの少なくとも片面に前記熱可塑性樹脂（Ａ）層を配したコア層前駆体を準備する工程
[２]前記コア層前駆体の両面に、前記連続繊維に前記樹脂（Ｂ）を含浸させたスキン層前駆体を配して成形体前駆体を形成する工程
[３]前記成形体前駆体を加熱プレス成形し、前記スキン層前駆体を固化または硬化させてスキン層を形成するとともに、前記コア層前駆体と前記スキン層とを一体化させる工程
[４]前記コア層前駆体中の前記不連続繊維の復元力を発現させコア層内に空隙を形成させて前記サンドイッチ構造体を所定厚さに膨張させるにあたり、プレス金型を当接させることにより前記サンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部に段差部を形成し、該段差部を、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成するサンドイッチ構造体賦形工程
[５]金型内に前記賦形されたサンドイッチ構造体を配置し、金型内の前記接合部に対し、溶融させた別の構造体（Ｃ）の樹脂を、前記境界面には接せず前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接するように樹脂の流動を金型内の途中でせき止めた状態にて射出することにより、前記サンドイッチ構造体と前記別の構造体（Ｃ）を接合して一体化させる工程

本発明の製造方法の一工程例を、図１０［１］〜［５］を用いて説明する。
図１０［１］は、不連続繊維からなるウエブ３１の両面に熱可塑性樹脂（Ａ）層３２を配したコア層前駆体３３を準備する工程[１]を示している。熱可塑性樹脂（Ａ）層３２は他の基材と積層する作業性の観点からフィルムや不織布が好ましい。

図１０［２］は、コア層前駆体３３の両面に、連続繊維に樹脂（Ｂ）を含浸させたスキン層前駆体３４を配して成形体前駆体を形成する工程[２]を示している。スキン層前駆体３４としては、例えば、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂からなる樹脂（Ｂ）が連続繊維に含浸されたプリプレグであることが好ましい。

図１０［３］は、コア層前駆体３３とスキン層前駆体３４とを、上型３５と下型３６による加熱プレス成形により一体化させ、サンドイッチ構造体を成形する工程[３]を示している。この工程［３］において、スキン層前駆体３４に用いられた樹脂（Ｂ）が熱硬化性樹脂の場合には、加熱により硬化または固化するが、熱可塑性樹脂の場合には、加熱により軟化させた後、熱可塑性樹脂が固化する温度まで冷却が必要となる。

ここで、フィルムや不織布の形態を有する熱可塑性樹脂（Ａ）層３２を不連続繊維からなるウエブ３１内に含浸させる際の圧力は、０．５〜３０ＭＰａが好ましく、さらに好ましくは１〜５ＭＰａとするのがよい。０．５ＭＰａよりも圧力が小さいと熱可塑性樹脂（Ａ）層３２が不連続繊維ウエブ３１に含浸しないことがあり、また３０ＭＰａよりも大きいとコア層前駆体３３の不連続繊維が熱可塑性樹脂（Ａ）層３２により流動することで、不連続繊維ウエブ３１が割れることがある。熱可塑性樹脂（Ａ）層３２のフィルムや不織布を含浸させる際の温度は、熱可塑性樹脂の場合、熱可塑性樹脂の融点あるいは軟化点以上の温度であることが好ましく、融点あるいは軟化点＋１０℃以上、さらに好ましくは、融点あるいは軟化点＋２０℃以上が良い。なお、熱可塑性樹脂（Ａ）層３２のフィルムや不織布を含浸させる際の温度が、熱可塑性樹脂の融点あるいは軟化点よりも温度が高すぎる場合、熱可塑性樹脂の分解や劣化が生じることがあるため、熱可塑性樹脂の融点あるいは軟化点＋１５０℃以下であるのが好ましい。

次に、スキン層３４を作製する工程について説明する。例えば、樹脂（Ｂ）が熱硬化性樹脂の場合、連続繊維に含浸されたプリプレグをスキン層前駆体として準備する。工程［１］で得られたコア層前駆体３３の少なくとも片面にスキン層前駆体３４を配した積層体を形成し、この積層体を加熱プレス成形により加熱し０．５〜３０ＭＰａの圧力を付与すると、スキン層前駆体の樹脂（Ｂ）が硬化してスキン層を作製することができる。また、樹脂（Ｂ）が熱可塑性樹脂の場合は、連続繊維に含浸されたプリプレグをスキン層前駆体３４とすることができ、加熱プレス成形により加熱し、０．５〜３０ＭＰａの圧力を付与することで、熱可塑性樹脂を軟化させた後、冷却用プレス成形機に搬送し、熱可塑性樹脂が固化する温度まで加圧することでスキン層を作製することができる。このとき、コア層前駆体とスキン層前駆体とを同時に加熱プレス成形を行うことにより、コア層前駆体の不連続繊維ウエブがスキン層内に入り込み、不連続繊維ウエブによるアンカリング効果により、コア層前駆体とスキン層前駆体の一体化成形体を得ることができる。コア層またはコア層前駆体とスキン層とが強固に密着していることは、サンドイッチ構造体の曲げ特性を最大限発現させる観点から好ましい。

上記した工程［３］において、コア層前駆体とスキン層を作製するための設備としては、プレス成形機、ダブルベルトプレスを好適に用いることができる。バッチ式の場合は前者を適用することが好ましく、さらに熱可塑性樹脂を用いる場合には加熱用と冷却用の２機以上を並列した間欠式プレスシステムとすることで生産性を向上させることができる。連続式の場合は後者を適用することが好ましく、連続的な加工を容易におこなうことができるため連続生産性に優れる。

図１０［４］Ａは、コア層前駆体中の不連続繊維の復元力を発現させて所定厚さに膨張させるにあたり、サンドイッチ構造体の板端部の少なくとも一部の接合部と、接合部以外の本体部の形状を付与したプレス金型を当接させた状態を示している。具体的には、上型３５を、サンドイッチ構造体の本体部に対応するキャビティ（領域）３７を備えた金型に変更し、再度プレス成形してコア層を形成する工程である。プレス成形により、コア層前駆体３３が加熱されると、プレス成形の加熱により熱可塑性樹脂（Ａ）の不連続繊維に対する結合力が弱まり、その後、加圧を解除することで強化繊維の残留応力が解放され、内部の不連続繊維マットがスプリングバックし、所定の膨張倍率に厚さが調整された、空隙を有するコア層となる。この時、サンドイッチ構造体の板端部において、本体部に対応する領域３７と接合部に対応する領域の高さを変えることで、図１０［４］Ｂに示すような、本体部と接合部とのコア層の空隙率が異なる領域を有するサンドイッチ構造体１を賦形することができる。

その後、図１０［５］に示すように、サンドイッチ構造体１の端部の少なくとも一部に形成した接合部６に、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形することにより、別の構造体（Ｃ）７を接合一体化させた一体化成形体１００が得られる。樹脂（Ｃ）を射出成形するに際しては、図１０［５］に示すように、溶融させた別の構造体（Ｃ）７の樹脂を、境界面９ａには接せず最薄肉部１０の少なくとも一部のみと接するように樹脂の流動を金型内の途中でせき止めた状態にて射出する。別の構造体（Ｃ）とサンドイッチ構造体の一体化方法に特に制限はなく、例えば、（１）サンドイッチ構造体と別の構造体（Ｃ）とを別々に予め成形しておき、両者を接合する方法、（２）サンドイッチ構造体を予め成形しておき、別の構造体（Ｃ）を成形すると同時に両者を接合する方法、がある。前記（１）の具体例としては、サンドイッチ構造体をプレス成形し、別の構造体（Ｃ）を射出成形にて作製する。作製したそれぞれの部材を、熱板溶着、振動溶着、超音波溶着、レーザー溶着、抵抗溶着、誘導加熱溶着、などの公知の溶着手段により接合する方法がある。一方、前記（２）の具体例としては、サンドイッチ構造体をプレス成形し、次いで射出成形金型に挿入し、別の構造体（Ｃ）を形成する材料を金型に射出成形し、一体化させる方法がある。一体化成形品の量産性の観点からは、好ましくは（２）の方法であって、インサート射出成形やアウトサート射出成形が好ましく使用される。

また、[４] サンドイッチ構造体賦形工程において、コア層に形成された空隙は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とを含有するコア層前駆体を、熱可塑性樹脂（Ａ）の軟化点または融点以上に加熱及び加圧した後、加圧を解除し、スプリングバックにより膨張させることにより形成されることが好ましい。このようにコア層前駆体全体を一度に加熱加圧し、加圧を解除することで、大面積を有するサンドイッチ構造体や接合部が複雑な段差部を有するものであっても、サンドイッチ構造体全体を一度に精度良く成形することができる。

空隙率の制御はコア層の厚さ調整により行うことができる。加圧を解除する際にコア層の厚さを大きくさせるほど、スプリングバックによる膨張量は増え、コア層に形成する空隙率を増加させることができる。具体的には、上型のキャビティ高さを所定のコア層高さとなるようにする他、製品種類が増える場合には、加圧を解除する際に上型と下型との距離を制御する方法も使用することができる。

ここで、接合部の製造方法について更に説明する。図１０［４］Ｂに示すように、コア層前駆体のスプリングバックにより、スキン層も上型の領域３７の形状に沿うよう変形させることができるが、これ以外の方法でも接合部を形成することができる。

また、スキン層前駆体やコア層前駆体を加熱するための設備としては、熱風オーブン、ＩＲ（赤外線）ヒーターを好適に用いることができる。

また、本発明において、サンドイッチ構造体のスキン層又はコア層に接合層を設け、その後に溶融させた別の構造体の樹脂（Ｃ）を射出成形することにより、サンドイッチ構造体の周端部に形成された肉厚が異なる部位に、射出成形樹脂（Ｃ）を固化または硬化させることにより、別の構造体（Ｃ）を接合一体化させることが好ましい。サンドイッチ構造体のスキン層又はコア層に接合層を設ける方法は、サンドイッチ構造体の周端部側面に形成された肉厚が異なる部位に別の構造体（Ｃ）と同材質の接着剤を塗布する方法、スキン層またはコア層の最表層に別の構造体（Ｃ）と同材質のフィルムや不織布を積層し、加熱プレス成形で接合層をサンドイッチ構造体と一体化する方法、がある。生産性に優れる点から、スキン層またはコア層の最表層に別の構造体（Ｃ）と同材質のフィルムや不織布を積層し、加熱プレス成形で接合層をサンドイッチ構造体と一体化する方法が好ましい。

以上の如く、本発明に係る一体化成形体においては、サンドイッチ構造体の端部に段差部を形成してその最薄肉部の少なくとも一部のみに別の構造体（Ｃ）が接合されていることを必須の構成とするが、サンドイッチ構造体の端部以外の部位に同様の構造部を設けることができる。例えば図１１に、サンドイッチ構造体の端部以外にも別の段差部と別の構造体（Ｃ）を設けた場合の一例を示す一体化成形体２００の厚さ方向における概略断面図示すように、サンドイッチ構造体４１の端部の少なくとも一部には、図２、図３に示したのと同様の段差部４２が形成され、その最薄肉部４３の少なくとも一部のみに別の構造体（Ｃ）４４が接合されているが、本例においては、サンドイッチ構造体４１は上記端部の一部以外の任意の部位にも別の段差部４５が形成されるとともに別の構造体（Ｃ）４４とは別の構造体（Ｃ）４６が配され、この別の段差部４５は、該別の段差部４５の両側における高い面４７ａを形成する本体部４７、該別の段差部４５の両側の高い面４７ａと該両側の高い面４７ａ間に位置する低い面４９ａをつなぐ別の境界面４８ａを形成する別の境界面部４８及び両側の本体部４７におけるコア層５０ａの空隙率よりも低い空隙率のコア層５０ｂを有する別の最薄肉部４９から構成され、かつ、別の構造体（Ｃ）４６は別の境界面４８ａに接しておらず、別の最薄肉部４９の少なくとも一部のみと接合されている。図示例では、段差部４５の両側に位置する別の境界面４８ａは、図２、図３に示したのと同様の傾斜角度を有しており、別の構造体（Ｃ）４６は、別の最薄肉部４９の上側コア層の上面の一部に接合されている。

このように、本発明における別の構造体（Ｃ）を境界面部の境界面とは接せず、最薄肉部の少なくとも一部のみと接合する技術は、サンドイッチ構造体の端部以外の部位にも同様に展開可能である。したがって、サンドイッチ構造体の端部以外の部位においても、別の構造体（Ｃ）を構成する樹脂から境界面部への伝熱を実質的に阻止することが可能になり、該伝熱によるヒケ等に起因する意匠面側の不具合の発生のおそれを除去でき、所望の一体化成形体をより確実かつ容易に得ることができるようになる。

また、上記本発明における技術をサンドイッチ構造体の端部以外の部位に展開する場合、例えば図１２にさらに別の一体化成形体２０１の例を示すように、サンドイッチ構造体４１の端部の一部以外の任意の部位に形成される別の段差部５１の別の境界面部５２（図示例では一方の別の境界面部５２）の別の境界面５２ａが、別の最薄肉部４９の上面（別の段差部５１における低い面）から垂直に立ち上がる面に形成されており、別の構造体（Ｃ）５３が、別の境界面４８ａと別の境界面５２ａには接しておらず、別の最薄肉部４９の少なくとも一部のみと接合されている。図示例では、別の構造体（Ｃ）５３は、別の最薄肉部４９の上面（別の段差部５１における低い面）の中央から一方側にずれた位置に配置されている。このように別の構造体（Ｃ）５３は、別の境界面４８ａと別の境界面５２ａに接しない構造を採る限り、任意の位置に配置でき、別の段差部４５、５１も実質的に任意の形状に形成でき、さらに、接合される別の構造体（Ｃ）４６、５３についても、実質的に任意の形状、サイズに形成できる。

上記のようなサンドイッチ構造体の端部以外の部位においても、前述のサンドイッチ構造体の端部において適用可能な構造、例えば、境界面部の境界面が、本体部の面内方向に対して、１〜２０°の角度を有している構造、スキン層と別の構造体（Ｃ）との間の少なくとも一部に接合層が設けられている構造、本体部を形成する領域におけるコア層の空隙率が５０％以上８０％以下、最薄肉部を形成する領域におけるコア層の空隙率が０％以上５０％未満である構造、本体部の厚さＤｂが０．４〜２ｍｍ、別の構造体（Ｃ）の接合部における厚さＴｃが０．１〜１．７ｍｍの範囲にある構造、Ｄｂ／Ｔｃが１．１〜２０の範囲にある構造、本体部の境界面部側端縁から最薄肉部の少なくとも一部のみと接合された別の構造体（Ｃ）までの距離Ｌが０．１〜３０ｍｍの範囲にある構造については、同様に適用可能である。

以下、実施例によって、本発明の効果について具体的に説明するが、下記の実施例は本発明を何ら制限するものではない。実施例に用いた測定方法を下記する。

（１）サンドイッチ構造体と別の構造体（Ｃ）の長さと角度
一体化成形体から接合部を含んだ小片を切り出し、エポキシ樹脂に包埋した後、一体化成形体の厚さ方向の断面を研磨することで試料を作製した。この試料をレーザー顕微鏡（（株）キーエンス製、ＶＫ−９５１０）を用いて撮影した後、画像計測ツールを用いて、図５に示すように、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）の接合部長さ（Ｌｂ）、境界面部端縁から別の構造体（Ｃ）までの距離（Ｌ）、サンドイッチ構造体の境界面部角度（θ）を測定した。

（２）接合強度
一体化成形体のうち、接合部が長手方向中央となるように、一体化成形体の厚さ方向に垂直な面内において長さ５０ｍｍ、幅２５ｍｍのサイズになるように試験片を切り出し、支点間距離が試験片厚さの３２倍で、ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して曲げ強度を求め、これを接合強度とした。さらに、得られた接合強度を以下の基準で評価した。Ａ、Ｂが合格であり、Ｃ、Ｄが不合格とした。
Ａ：１００ＭＰａ以上
Ｂ：６０ＭＰａ以上１００ＭＰａ未満
Ｃ：４０ＭＰａ以上６０ＭＰａ未満
Ｄ：４０ＭＰａ未満あるいは測定不可

（３）一体化成形体の意匠面側凹みと外観
図１に示すような、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みを表面粗さ計（（株）東京精密製、サーフコム４８０Ａ）のうねり測定で測定するとともに、目視で外観を確認した。さらに、得られた凹み量と外観を以下の基準で評価した。○が合格であり、△、×が不合格とした。
○：凹みが５μｍ未満でかつ目視で凹みが見えない
△：凹みが５μｍ以上２０μｍ未満
×：凹みが２０μｍ以上

（実施例１）
図１０〔４〕Ｂに示すような、本体部と最薄肉部とのコア層の空隙率が異なるサンドイッチ構造体を製造する際に、境界面部に４度の角度をつけた上型３５を用いることで、境界面部の角度（θ）が４度のサンドイッチ構造体を得た。

上記で得たサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形して、図５の模式図に示す一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が高く、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが無い良外観が得られた。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（実施例２）
図１０〔４〕Ｂに示すような、本体部と最薄肉部とのコア層の空隙率が異なるサンドイッチ構造体を製造する際に、境界面部に９０度の角度をつけた上型３５を用いることで、境界面部の角度（θ）が９０度のサンドイッチ構造体を得た。

上記で得たサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形して、図５の模式図に示す一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が高く、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが無い良外観が得られた。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（実施例３）
図１０〔４〕Ｂに示すような、本体部と最薄肉部とのコア層の空隙率が異なるサンドイッチ構造体を製造する際に、境界面部に２度の角度をつけた上型３５を用いることで、境界面部の角度（θ）が２度のサンドイッチ構造体を得た。

上記で得たサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形して、図５の模式図に示す一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が高く、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが無い良外観が得られた。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（実施例４）
図１０〔４〕Ｂに示すような、本体部と最薄肉部とのコア層の空隙率が異なるサンドイッチ構造体を製造する際に、境界面部に１８度の角度をつけた上型３５を用いることで、境界面部の角度（θ）が１８度のサンドイッチ構造体を得た。

上記で得たサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形して、図５の模式図に示す一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が高く、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが無い良外観が得られた。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（参考実施例５）
サンドイッチ構造体は実施例１同様に作製した。得られたサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形した際に、接合部の長さ（Ｌｂ）が２ｍｍと短い、図５の模式図に示す一体化成形体を製造した。サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが無い良外観が得られたが、一体化成形体の接合強度が低く合格レベルに達しなかった。その結果、接合強度も合格レベルにするには、実施例３との比較から、接合部の長さ（Ｌｂ）を３ｍｍとすることが好ましいことが判明した。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（比較例１）
サンドイッチ構造体は実施例１同様に作製した。得られたサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形した際に、図１に示すように境界面部まで別の構造体（Ｃ）が接合した一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が高いものの、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みが大きかった。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

（比較例２）
サンドイッチ構造体は実施例４同様に作製した。得られたサンドイッチ構造体を射出成形金型内にセットし、型締めを行った後、溶融させた樹脂（Ｃ）を射出成形した際に、接合部の長さ（Ｌｂ）が２ｍｍと短く、図１に示すように境界面部まで別の構造体（Ｃ）が接合した一体化成形体を製造した。一体化成形体は接合強度が低く合格レベルに達しなかった。また、サンドイッチ構造体に接合された別の構造体（Ｃ）との接合部近傍の意匠面側凹みも大きかった。一体化成形体の特性をまとめて表１に示す。

本発明に係る一体化成形体及びその製造方法は、軽量、高強度・高剛性でかつ薄肉化が要求されるあらゆる用途に適用可能である。

１、４１ サンドイッチ構造体
２ スキン層
３ コア層
３ａ 空隙率の高いコア層
３ｂ 空隙率の低いコア層
４ コア層内での繊維
５ 空隙
６ 接合部
７ 別の構造体（Ｃ）
８ 本体部
８ａ 段差部の高い面
９、４２ 境界面部
９ａ 境界面
１０、４３ 最薄肉部
１０ａ 段差部の低い面（最薄肉部の上面）
１０ｂ 最薄肉部の側面
１１ 段差部
１２ 金型
１３ せき止め部
１４、１５、１６、１７、１８、１９ 不連続な単繊維
２０ 二次元接触角、二次元配向角
２１ 接合層
３１ 不連続繊維ウエブ
３２ 熱可塑性樹脂（Ａ）
３３ コア層前駆体
３４ スキン層前駆体
３５ プレス金型の上型
３６ プレス金型の下型
３７ プレス金型の間隙が異なる領域
４５，５１ 別の段差部
４６、５３ 別の構造体（Ｃ）
４７ 本体部
４７ａ 別の段差部の高い面
４８、５２ 別の境界面部
４８ａ、５２ａ 別の境界面
４９ 別の最薄肉部
４９ａ 別の段差部の低い面（別の最薄肉部の上面）
５０ａ 空隙率の高いコア層
５０ｂ 空隙率の低いコア層
１００、２００、２０１ 一体化成形体

Claims (21)

1. 不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に別の構造体（Ｃ）を配した一体化成形体であって、
   前記サンドイッチ構造体は少なくとも端部の一部に段差部を有し、該段差部は、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成され、かつ、前記別の構造体（Ｃ）は前記境界面に接しておらず、前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されていることを特徴とする一体化成形体。
2. 前記境界面部の境界面は、前記本体部の面内方向に対して、１〜２０°の角度を有している、請求項１に記載の一体化成形体。
3. 前記スキン層と前記別の構造体（Ｃ）との間の少なくとも一部に接合層が設けられている、請求項１または２に記載の一体化成形体。
4. 前記コア層と前記別の構造体（Ｃ）との間の少なくとも一部に接合層が設けられている、請求項１〜３のいずれかに記載の一体化成形体。
5. 前記本体部を形成する領域における前記コア層の空隙率が５０％以上８０％以下、前記最薄肉部を形成する領域における前記コア層の空隙率が０％以上５０％未満である、請求項１〜４のいずれかに記載の一体化成形体。
6. 前記サンドイッチ構造体の全周にわたって前記接合部が形成されてなる、請求項１〜５のいずれかに記載の一体化成形体。
7. 前記接合部の前記サンドイッチ構造体の端面からの長さＬｂが３〜３０ｍｍの範囲にある、請求項１〜６のいずれかに記載の一体化成形体。
8. 前記本体部の厚さＤｂが０．４〜２ｍｍ、前記接合部の厚さＴｃが０．１〜１．７ｍｍの範囲にある、請求項１〜７のいずれかに記載の一体化成形体。
9. Ｄｂ／Ｔｃが１．１〜２０の範囲にある、請求項８に記載の一体化成形体。
10. 前記本体部の前記境界面部側端縁から前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接合された前記別の構造体（Ｃ）までの距離Ｌが０．１〜３０ｍｍの範囲にある、請求項１〜９のいずれかに記載の一体化成形体。
11. 前記サンドイッチ構造体は前記端部の一部以外にも別の段差部を有するとともに前記別の構造体（Ｃ）が配され、前記別の段差部は、該別の段差部の両側における高い面を形成する本体部、該別の段差部の両側の高い面と該両側の高い面間に位置する低い面をつなぐ別の境界面を形成する別の境界面部及び前記両側の本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する別の最薄肉部から構成され、かつ、前記別の構造体（Ｃ）は前記別の境界面に接しておらず、前記別の最薄肉部の少なくとも一部のみと接合されている、請求項１〜１０のいずれかに記載の一体化成形体。
12. 前記本体部の厚さと、前記接合部を介して接合された前記別の構造体（Ｃ）のみからなる部分の厚さとが同じ厚さを有する、請求項１〜１１のいずれかに記載の一体化成形体。
13. 前記コア層は、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とからなるコア層前駆体を加熱によるスプリングバックにより厚さ方向に膨張させて空隙を形成させてなる、請求項１〜１２のいずれかに記載の一体化成形体。
14. 前記コア層を構成する不連続繊維が５〜７５重量％、熱可塑性樹脂（Ａ）が２５〜９５重量％の範囲にある、請求項１〜１３のいずれかに記載の一体化成形体。
15. 前記コア層を構成する不連続繊維の数平均繊維長が０．５〜５０ｍｍの範囲にある、請求項１〜１４のいずれかに記載の一体化成形体。
16. 前記コア層を構成する不連続繊維が５００本以下の単繊維からなる繊維束で存在し、前記繊維束がランダムに配向してなる、請求項１〜１５のいずれかに記載の一体化成形体。
17. コア層を構成する不連続繊維がモノフィラメント状に分散し、不連続な単繊維（ａ）と、前記不連続な単繊維（ａ）と交差する他の不連続な単繊維（ｂ）とで形成される二次元配向角の平均値が１０〜８０度の範囲にある、請求項１６に記載の一体化成形体。
18. 不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）からなるコア層及び連続繊維と樹脂（Ｂ）からなるスキン層から構成されるサンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部を接合部とし、前記接合部に、別の構造体（Ｃ）を接合させる一体化成形体の製造方法であって、少なくとも以下の工程[１]〜工程[５]からなることを特徴とする、一体化成形体の製造方法。
    [１]前記不連続繊維からなるウエブの少なくとも片面に前記熱可塑性樹脂（Ａ）層を配したコア層前駆体を準備する工程
    [２]前記コア層前駆体の両面に、前記連続繊維に前記樹脂（Ｂ）を含浸させたスキン層前駆体を配して成形体前駆体を形成する工程
    [３]前記成形体前駆体を加熱プレス成形し、前記スキン層前駆体を固化または硬化させてスキン層を形成するとともに、前記コア層前駆体と前記スキン層とを一体化させる工程
    [４]前記コア層前駆体中の前記不連続繊維の復元力を発現させコア層内に空隙を形成させて前記サンドイッチ構造体を所定厚さに膨張させるにあたり、プレス金型を当接させることにより前記サンドイッチ構造体の少なくとも端部の一部に段差部を形成し、該段差部を、該段差部における高い面を形成する本体部、段差部の高い面と低い面をつなぐ境界面を形成する境界面部及び前記本体部におけるコア層の空隙率よりも低い空隙率のコア層を有する最薄肉部から構成するサンドイッチ構造体賦形工程
    [５]金型内に前記賦形されたサンドイッチ構造体を配置し、金型内の前記接合部に対し、溶融させた別の構造体（Ｃ）の樹脂を、前記境界面には接せず前記最薄肉部の少なくとも一部のみと接するように樹脂の流動を金型内の途中でせき止めた状態にて射出することにより、前記サンドイッチ構造体と前記別の構造体（Ｃ）を接合して一体化させる工程
19. 前記[４]サンドイッチ構造体賦形工程において、不連続繊維と熱可塑性樹脂（Ａ）とを含有する前記コア層前駆体を、前記熱可塑性樹脂（Ａ）の軟化点または融点以上に加熱及び加圧した後、加圧を解除し、スプリングバックにより膨張させることにより前記空隙を形成させる、請求項１８に記載の一体化成形体の製造方法。
20. 前記[２]成形体前駆体の形成工程において、前記コア層の少なくとも一方の表面における本体部に相当する領域にのみにスキン層を配したスキン層前駆体を形成し、加熱プレスにより前記スキン層前駆体を固化または硬化してスキン層を形成するとともに、所定厚さに膨張させて空隙を有するコア層を備えた前記本体部を形成する、請求項１８または１９に記載の一体化成形体の製造方法。
21. 前記接合部を構成するスキン層又はコア層に熱可塑性樹脂フィルム若しくは不織布を配置、又は接着剤を塗布し、その後に溶融させた別の構造体（Ｃ）の樹脂を射出成形することにより、前記サンドイッチ構造体と別の構造体（Ｃ）とを接合一体化させる、請求項１８〜２０のいずれかに記載の一体化成形体の製造方法。

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