JPWO2018139095A1 - コイルドチュービング用熱延鋼板 - Google Patents
コイルドチュービング用熱延鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2018139095A1 JPWO2018139095A1 JP2018516094A JP2018516094A JPWO2018139095A1 JP WO2018139095 A1 JPWO2018139095 A1 JP WO2018139095A1 JP 2018516094 A JP2018516094 A JP 2018516094A JP 2018516094 A JP2018516094 A JP 2018516094A JP WO2018139095 A1 JPWO2018139095 A1 JP WO2018139095A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot
- steel sheet
- rolled steel
- yield strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
(i)熱間圧延ままの組織をマルテンサイト主体とすると、ロール成形に必要な加工性が不足する。
(ii)ロール成形前の熱処理により組織を焼戻しマルテンサイト主体とすると、ロール成形は可能であるが、電縫溶接部の品質向上のために再度全管熱処理が必要となる。
[1]質量%で、C:0.10%超0.16%以下、Si:0.1%以上0.5%以下、Mn:1.6%以上2.5%以下、P:0.02%以下、S:0.005%以下、Al:0.01%以上0.07%以下、Cr:0.5%超1.5%以下、Cu:0.1%以上0.5%以下、Ni:0.1%以上0.3%以下、Mo:0.1%以上0.3%以下、Nb:0.01%以上0.05%以下、V:0.01%以上0.10%以下、Ti:0.005%以上0.05%以下、N:0.005%以下を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
体積分率で、3%以上20%以下のマルテンサイトと、10%以下の残留オーステナイトと、残部としてベイナイトと、からなる組織を有し、降伏強度600MPa以上であり、引張強度が950MPa以上であり、一様伸びが7.0%以上である、コイルドチュービング用熱延鋼板。
[2]前記成分組成に加えてさらに、質量%で、Sn:0.001%以上0.005%以下、Ca:0.001%以上0.003%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有する、前記[1]に記載のコイルドチュービング用熱延鋼板。
Cは鋼の強度を上昇させる元素であり、また焼入れ性を向上させる元素であることから、所望の強度および組織を確保するために0.10%超えでCを含有することを必要とする。しかしながら、C含有量が0.16%を超えると溶接性が悪化する上に、マルテンサイトおよび残留オーステナイト分率が高くなり所望の降伏強度が得られない。このため、C含有量は0.10%超0.16%以下とする。好ましくは、C含有量は0.11%以上であり、好ましくは0.13%以下である。
Siは脱酸剤として作用するとともに、熱間圧延時のスケール形成を抑制し、スケールオフ量の低減に寄与する元素である。このような効果を得るためには、0.1%以上のSiの含有を必要とする。一方、Si含有量が0.5%を超えると溶接性が悪化する。このため、Si含有量は0.1%以上0.5%以下とする。好ましくは、Si含有量は0.2%以上であり、好ましくは0.4%以下である。
Mnは焼入れ性を向上させる元素であり、また仕上圧延後の冷却においてフェライト変態を遅延させベイナイト主体組織の形成に寄与する元素である。所望の強度および組織を確保するために1.6%以上含有することを必要とする。しかしながら、Mn含有量が2.5%を超えると溶接性が悪化する上に、マルテンサイトおよび残留オーステナイト分率が高くなり所望の降伏強度が得られない。このため、Mn含有量は1.6%以上2.5%以下とする。好ましくは、Mn含有量は1.8%以上であり、好ましくは2.1%以下である。
Pは、粒界に偏析し材料の不均質を招くため、不可避的不純物としてできるだけ低減することが好ましいが、0.02%程度の含有量までは許容できる。このため、P含有量は0.02%以下の範囲内とする。好ましくは、P含有量は0.01%以下である。
Sは、鋼中では通常、MnSとして存在するが、MnSは、熱間圧延工程で薄く延伸され、延性に悪影響を及ぼす。このため、本発明ではできるだけ低減することが好ましいが、0.005%程度のS含有量までは許容できる。このため、S含有量は0.005%以下とする。好ましくは、S含有量は0.003%以下である。
Alは、強力な脱酸剤として作用する元素で、このような効果を得るためには、0.01%以上Alを含有する必要がある。しかし、Al含有量が0.07%を超えるとアルミナ系介在物が多くなり、表面性状が悪化する。このため、Al含有量は0.01%以上0.07%以下とする。好ましくは、Al含有量は0.02%以上であり、好ましくは0.05%以下である。
Crは、耐食性を付与するために添加される元素である。また、焼戻し軟化抵抗を高めるため、造管後の全管熱処理時の軟化を抑制する。更に、焼入れ性の向上により、所望の強度およびマルテンサイト分率の確保に寄与する元素である。このような効果を得るためには、Crを0.5%超えで含有する必要がある。しかしながら、Cr含有量が1.5%を超えると溶接性が悪化する。このため、Cr含有量は0.5%超1.5%以下とする。好ましくは、Cr含有量は0.5%超1.0%以下である。より好ましくは、Cr含有量は0.8%以下である。
Cuも、Crと同様に耐食性を付与するために添加される元素である。このような効果を得るためには、Cuを0.1%以上含有する必要がある。しかしながら、Cu含有量が0.5%を超えると溶接性が悪化する。このため、Cu含有量は0.1%以上0.5%以下とする。好ましくは、Cu含有量は0.2%以上であり、好ましくは0.4%以下である。
Niも、Cr、Cuと同様に耐食性を付与するために添加される元素である。このような効果を得るためには、Niを0.1%以上含有する必要がある。しかしながら、Ni含有量が0.3%を超えると溶接性が悪化する。このため、Ni含有量は0.1%以上0.3%以下とする。好ましくは、Ni含有量は0.1%以上0.2%以下である。
Moは、焼入れ性を向上させる元素であることから、本発明では所望の強度およびマルテンサイト分率を確保するために0.1%以上含有することを必要とする。しかしながら、Mo含有量が0.3%を超えると溶接性が悪化する上に、マルテンサイト分率が高くなり所望の降伏強度が得られない。このため、Mo含有量は0.1%以上0.3%以下とする。好ましくは、Mo含有量は0.2%以上0.3%以下である。
Nbは、熱間圧延において微細なNbCとして析出し高強度化に寄与する元素であることから、所望の強度を確保するために0.01%以上Nbを含有することを必要とする。しかし、Nb含有量が0.05%を超えると、熱間圧延加熱温度で固溶し難くなり、含有量に見合った高強度化がなされない。このため、Nb含有量は0.01%以上0.05%以下とする。好ましくは、Nb含有量は0.03%以上0.05%以下である。
Vは、熱間圧延において微細な炭窒化物として析出し高強度化に寄与する元素であることから、所望の強度を確保するためにVを0.01%以上含有することを必要とする。しかし、V含有量が0.10%を超えると粗大な析出物が形成され、溶接性が低下する。このため、V含有量は0.01%以上0.10%以下とする。好ましくは、V含有量は0.04%以上であり、好ましくは0.08%以下である。
TiはTiNとして析出し、NbとNの結合を抑制することで微細なNbCを析出させる。前述のように、Nbは鋼の高強度化の観点から重要な元素であるが、NbがNと結合するとNb(CN)を核としてNbCが析出し、高強度が得られにくくなる。このような効果を得るためには、Tiを0.005%以上含有する必要がある。一方、Ti含有量が0.05%を超えると、TiCの量が多くなり、微細なNbCが少なくなる。このため、Ti含有量は0.005%以上0.05%以下とする。好ましくは、Ti含有量は0.010%以上であり、好ましくは0.03%以下である。
Nは、不可避的不純物であるが、Nb窒化物が形成されると微細なNbCが少なくなる。このため、Nの含有量は0.005%以下の範囲内とする。好ましくは0.003%以下である。
Snは、耐食性のため必要に応じて添加する。このような効果を得るためには、0.001%以上Snを含有する。しかし、Sn含有量が0.005%を超えると、偏析して強度ばらつきを引き起こす場合がある。このため、Snを含有する場合は、Sn含有量は0.001%以上0.005%以下とすることが好ましい。
Caは、熱間圧延工程で薄く延伸されるMnS等の硫化物を球状化することで鋼の靱性向上に寄与する元素であり、必要に応じて添加する。このような効果を得るためには、0.001%以上Caを含有する。しかし、Ca含有量が0.003%を超えると、鋼中にCa酸化物クラスターが形成され靱性が悪化する場合がある。このため、Caを含有する場合は、Ca含有量は0.001%以上0.003%以下とする。
組織をベイナイト主体(70%以上)としたのは、所望の降伏強度を得るためである。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.10%超0.16%以下、
Si:0.1%以上0.5%以下、
Mn:1.6%以上2.5%以下、
P:0.02%以下、
S:0.005%以下、
Al:0.01%以上0.07%以下、
Cr:0.5%超1.5%以下、
Cu:0.1%以上0.5%以下、
Ni:0.1%以上0.3%以下、
Mo:0.1%以上0.3%以下、
Nb:0.01%以上0.05%以下、
V:0.01%以上0.10%以下、
Ti:0.005%以上0.05%以下、
N:0.005%以下を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
体積分率で、3%以上20%以下のマルテンサイトと、10%以下の残留オーステナイトと、残部としてベイナイトと、からなる組織を有し、降伏強度が600MPa以上であり、引張強度が950MPa以上であり、一様伸びが7.0%以上である、コイルドチュービング用熱延鋼板。 - 前記成分組成に加えてさらに、質量%で、Sn:0.001%以上0.005%以下、
Ca:0.001%以上0.003%以下のうちから選ばれた1種または2種を含有する、請求項1に記載のコイルドチュービング用熱延鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017010788 | 2017-01-25 | ||
JP2017010788 | 2017-01-25 | ||
PCT/JP2017/044845 WO2018139095A1 (ja) | 2017-01-25 | 2017-12-14 | コイルドチュービング用熱延鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6384635B1 JP6384635B1 (ja) | 2018-09-05 |
JPWO2018139095A1 true JPWO2018139095A1 (ja) | 2019-01-31 |
Family
ID=62979066
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018516094A Active JP6384635B1 (ja) | 2017-01-25 | 2017-12-14 | コイルドチュービング用熱延鋼板 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11326240B2 (ja) |
JP (1) | JP6384635B1 (ja) |
KR (1) | KR102274265B1 (ja) |
CN (1) | CN110234777A (ja) |
CA (1) | CA3048358C (ja) |
MX (1) | MX2019008766A (ja) |
RU (1) | RU2712159C1 (ja) |
WO (1) | WO2018139095A1 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102175575B1 (ko) * | 2018-11-26 | 2020-11-09 | 주식회사 포스코 | 연신율이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR102551615B1 (ko) * | 2019-03-29 | 2023-07-05 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 전봉 강관 및 그의 제조 방법, 그리고 강관 말뚝 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3812108B2 (ja) | 1997-12-12 | 2006-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 中心部特性に優れる高張力鋼およびその製造方法 |
JP4475023B2 (ja) * | 2004-06-10 | 2010-06-09 | 住友金属工業株式会社 | 低温靱性に優れた超高強度ベンド管 |
JP4655670B2 (ja) | 2005-02-24 | 2011-03-23 | Jfeスチール株式会社 | 低降伏比且つ溶接部靭性に優れた高強度溶接鋼管の製造方法 |
JP5176271B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2013-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | コーティング処理による加熱後の降伏強度の上昇を抑制した引張強さ760MPa以上のラインパイプ用高強度鋼板の製造方法およびそれを用いたラインパイプ用高強度鋼管の製造方法 |
JP5124988B2 (ja) | 2005-05-30 | 2013-01-23 | Jfeスチール株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強度900MPa以上の高張力鋼板およびその製造方法 |
JP5141073B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2013-02-13 | Jfeスチール株式会社 | X70グレード以下の低降伏比高強度高靱性鋼管およびその製造方法 |
JP5391656B2 (ja) | 2008-11-07 | 2014-01-15 | Jfeスチール株式会社 | 自動車部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法 |
JP5728836B2 (ja) * | 2009-06-24 | 2015-06-03 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 |
RU2502820C1 (ru) * | 2009-09-30 | 2013-12-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Толстолистовая сталь, характеризующаяся низким соотношением между пределом текучести и пределом прочности, высокой прочностью и высоким равномерным относительным удлинением, и способ ее изготовления |
JP5834534B2 (ja) * | 2010-06-29 | 2015-12-24 | Jfeスチール株式会社 | 高一様伸び特性を備えた高強度低降伏比鋼、その製造方法、および高強度低降伏比溶接鋼管 |
US9163296B2 (en) | 2011-01-25 | 2015-10-20 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment |
JP5919756B2 (ja) | 2011-11-22 | 2016-05-18 | 日本精機株式会社 | 計器装置 |
WO2013108861A1 (ja) | 2012-01-18 | 2013-07-25 | Jfeスチール株式会社 | コイルドチュービング用鋼帯およびその製造方法 |
US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
US20180030557A1 (en) | 2015-03-06 | 2018-02-01 | Jfe Steel Corporation | High-strength electric resistance welded steel pipe and method for producing the same |
JP6558252B2 (ja) | 2016-01-15 | 2019-08-14 | 日本製鉄株式会社 | 油井用高強度電縫鋼管 |
-
2017
- 2017-12-14 JP JP2018516094A patent/JP6384635B1/ja active Active
- 2017-12-14 WO PCT/JP2017/044845 patent/WO2018139095A1/ja active Application Filing
- 2017-12-14 US US16/480,803 patent/US11326240B2/en active Active
- 2017-12-14 CA CA3048358A patent/CA3048358C/en active Active
- 2017-12-14 KR KR1020197021802A patent/KR102274265B1/ko active IP Right Grant
- 2017-12-14 MX MX2019008766A patent/MX2019008766A/es unknown
- 2017-12-14 CN CN201780084494.8A patent/CN110234777A/zh active Pending
- 2017-12-14 RU RU2019123464A patent/RU2712159C1/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6384635B1 (ja) | 2018-09-05 |
CA3048358A1 (en) | 2018-08-02 |
KR102274265B1 (ko) | 2021-07-06 |
MX2019008766A (es) | 2019-09-18 |
CN110234777A (zh) | 2019-09-13 |
US20190390311A1 (en) | 2019-12-26 |
WO2018139095A1 (ja) | 2018-08-02 |
US11326240B2 (en) | 2022-05-10 |
CA3048358C (en) | 2022-06-07 |
KR20190096423A (ko) | 2019-08-19 |
RU2712159C1 (ru) | 2020-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4575995B2 (ja) | 変形特性に優れた鋼管 | |
JP5679114B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
US10767250B2 (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
EP2692875B1 (en) | Electroseamed steel pipe and process for producing same | |
US11555233B2 (en) | Thick steel plate for structural pipes or tubes, method of producing thick steel plate for structural pipes or tubes, and structural pipes and tubes | |
JP6048621B1 (ja) | 高強度電縫鋼管、高強度電縫鋼管用の鋼板の製造方法、及び高強度電縫鋼管の製造方法 | |
WO2013099192A1 (ja) | 高張力熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6384637B1 (ja) | コイルドチュービング用電縫鋼管およびその製造方法 | |
JP5742123B2 (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管向け高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR102002241B1 (ko) | 구조관용 강판, 구조관용 강판의 제조 방법, 및 구조관 | |
JP6384635B1 (ja) | コイルドチュービング用熱延鋼板 | |
KR20170043662A (ko) | 전기 저항 용접 강관용 강대 및 전기 저항 용접 강관 그리고 전기 저항 용접 강관용 강대의 제조 방법 | |
WO2019146458A1 (ja) | コイルドチュービング用熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6123734B2 (ja) | 鋼管杭向け低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
JPH06340922A (ja) | 低降伏比高張力鋼管の製造方法 | |
KR20130013545A (ko) | 열연강판 및 그 제조 방법과, 이를 이용한 강관 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180423 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20180423 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20180502 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20180509 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20180509 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180710 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180723 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6384635 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D04 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |