JPWO2018117015A1 - 軟窒化用非調質鋼、軟窒化部品、及び、軟窒化部品の製造方法 - Google Patents
軟窒化用非調質鋼、軟窒化部品、及び、軟窒化部品の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2018117015A1 JPWO2018117015A1 JP2018526272A JP2018526272A JPWO2018117015A1 JP WO2018117015 A1 JPWO2018117015 A1 JP WO2018117015A1 JP 2018526272 A JP2018526272 A JP 2018526272A JP 2018526272 A JP2018526272 A JP 2018526272A JP WO2018117015 A1 JPWO2018117015 A1 JP WO2018117015A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- soft nitriding
- pro
- steel
- soft
- eutectoid ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/30—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for crankshafts; for camshafts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/04—Crankshafts, eccentric-shafts; Cranks, eccentrics
- F16C3/06—Crankshafts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
式(1)及び(2)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
Description
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
ここで、上記式(1)及び式(2)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
軟窒化部品の曲げ疲労強度を高めるためには、軟窒化部品の表面硬さを高めることが有効である。しかしながら、表面硬さを高めれば、曲げ矯正性が低下する。したがって、軟窒化部品の曲げ疲労強度と曲げ矯正性とを両立させるためには、軟窒化部品の表面硬さを適切な範囲に制御することが有効である。
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
本発明者らは、非調質鋼において、上記(A)に加えて、曲げ疲労強度を高めつつ、曲げ矯正性も高く維持できる方法について、さらに検討を重ねた。
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
ここで、式(1)及び式(2)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本発明の軟窒化用非調質鋼の化学組成は、次の元素を含有する。
炭素(C)は、鋼の曲げ疲労強度を高める。C含有量が0.20%未満であれば、この効果は得られない。一方、C含有量が0.40%を超えれば、軟窒化部品の表面硬さが高くなりすぎ、曲げ矯正性が低下する。C含有量が高すぎればさらに、初析フェライト分率が低下する場合がある。この場合、軟窒化部品の曲げ矯正性が低下する。したがって、C含有量は0.20〜0.40%である。C含有量の好ましい下限は0.22%であり、より好ましくは0.23%である。C含有量の好ましい上限は0.38%であり、より好ましくは0.36%である。
シリコン(Si)は、鋼を脱酸する。Si含有量が0.10%未満であれば、この効果は得られない。一方、Si含有量が0.80%を超えれば、軟窒化部品の曲げ矯正性が低下する。したがって、Si含有量は0.10〜0.80%である。Si含有量の好ましい下限は0.11%であり、より好ましくは0.15%であり、さらに好ましくは0.20%である。Si含有量の好ましい上限は0.70%であり、より好ましくは0.65%である。
マンガン(Mn)は、鋼の曲げ疲労強度を高める。Mn含有量が1.20%以下であれば、この効果は得られない。一方、Mn含有量が1.60%を超えれば、軟窒化部品の表面硬さが高くなりすぎ、曲げ矯正性が低下する。したがって、Mn含有量は1.20%超〜1.60%である。Mn含有量の好ましい下限は1.25%である。Mn含有量の好ましい上限は1.55%であり、より好ましくは1.50%である。
硫黄(S)は不可避的に含有される。したがって、S含有量は0%超である。Sは被削性を高める。しかしながら、S含有量が0.100%を超えれば、軟窒化部品の曲げ疲労強度及び曲げ矯正性が低下する場合がある。したがって、S含有量は0.100%以下である。S含有量の好ましい上限は0.090%であり、より好ましくは0.080%であり、さらに好ましくは0.070%である。被削性を有効に得る場合のS含有量の好ましい下限は0.010%であり、より好ましくは0.015%である。
アルミニウム(Al)は、鋼を脱酸する。Alはさらに、軟窒化時に拡散層深さを増加し、鋼の曲げ疲労強度を高める。Al含有量が0.005%未満であれば、これらの効果は得られない。一方、Al含有量が0.030%を超えれば、軟窒化部品の表面硬さが高くなりすぎ、曲げ矯正性が低下する。したがって、Al含有量は0.005〜0.030%である。Al含有量の好ましい上限は0.025%であり、より好ましくは0.020%である。Al含有量の好ましい下限は0.006%であり、より好ましくは0.008%である。
チタン(Ti)は、結晶粒を微細化し、鋼の曲げ疲労強度を高める。Ti含有量が0.001%未満であれば、この効果は得られない。一方、Ti含有量が0.020%を超えれば、曲げ矯正性が低下する。したがって、Ti含有量は0.001〜0.020%である。Ti含有量の好ましい上限は0.015%であり、より好ましくは0.013%である。Ti含有量の好ましい下限は0.002%であり、より好ましくは0.004%である。
窒素(N)は、鋼の曲げ疲労強度及び曲げ矯正性を高める。N含有量が0.008%未満であれば、これらの効果は得られない。一方、N含有量が0.025%を超えれば、これらの効果は飽和し、さらに、鋼材コストが増加する。したがって、N含有量は0.008〜0.025%である。N含有量の好ましい上限は0.022%であり、より好ましくは0.020%である。N含有量の好ましい下限は0.010%であり、より好ましくは0.012%である。
リン(P)は不純物であり、鋼材中に不可避的に含有される。したがって、P含有量は0%超である。Pは鋼の曲げ疲労強度を低下する。したがって、P含有量は0.050%以下である。P含有量の好ましい上限は0.030%であり、より好ましくは0.025%である。P含有量はなるべく低い方が好ましい。したがって、P含有量の下限は特に限定されない。しかしながら、P含有量が0.002%未満に低下するには製造コストが過剰に高くなる。したがって、P含有量の好ましい下限は0.002%である。
クロム(Cr)は不純物である。Crは含有されなくてもよい。つまり、Cr含有量は0%であってもよい。Crは鋼の曲げ疲労強度及び曲げ矯正性を低下する。Cr含有量が0.10%を超えれば、軟窒化処理により導入された窒素と結合して窒化物等を形成する。その結果、軟窒化部品の表面硬さが高くなりすぎ、曲げ矯正性が大きく低下する。したがって、Cr含有量は0.10%以下である。Cr含有量の好ましい上限は0.08%であり、より好ましくは0.05%未満である。Cr含有量はなるべく低い方が好ましい。したがって、Cr含有量の下限は特に限定されない。しかしながら、Cr含有量が0.01%未満に低下するには製造コストが過剰に高くなる。したがって、Cr含有量の好ましい下限は0.01%である。
O:0.0030%以下、V:0.02%以下、Nb:0.02%以下、B:0.0005%以下、希土類元素(REM):0.0003%以下、Mg:0.0003%以下、W:0.0003%以下、Sb:0.0003%以下、Bi:0.0003%以下、Co:0.0003%以下、及び、Ta:0.0003%以下。
本発明による軟窒化用非調質鋼はさらに、Feの一部に代えて、Cu、Ni及びMoからなる群から選択される1種又は2種以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも、鋼の強度を高める。
銅(Cu)は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Cu含有量は0%であってもよい。Cuが含有される場合、Cuは鋼に固溶して鋼の強度を高める。Cuが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Cu含有量が0.20%を超えれば、曲げ矯正性が低下する。したがって、Cu含有量は0〜0.20%である。Cu含有量の好ましい下限は0%超であり、より好ましくは0.02%であり、さらに好ましくは0.03%である。Cu含有量の好ましい上限は0.18%であり、より好ましくは0.15%である。
ニッケル(Ni)は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ni含有量は0%であってもよい。Niが含有される場合、Niは鋼に固溶して鋼の強度を高める。Niが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ni含有量が0.20%を超えれば、曲げ矯正性が低下する。したがって、Ni含有量は0〜0.20%である。Ni含有量の好ましい下限は0%超であり、より好ましくは0.02%であり、さらに好ましくは0.03%である。Ni含有量の好ましい上限は0.18%であり、より好ましくは0.15%である。
モリブデン(Mo)は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Mo含有量は0%であってもよい。Moが含有される場合、Moは鋼に固溶して鋼の強度を高める。Moが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Mo含有量が0.20%を超えれば、曲げ矯正性が低下する。したがって、Mo含有量は0〜0.20%である。Mo含有量の好ましい下限は0%超であり、より好ましくは0.02%であり、さらに好ましくは0.03%である。Mo含有量の好ましい上限は0.18%であり、より好ましくは0.15%である。
カルシウム(Ca)は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ca含有量は0%であってもよい。Caが含有される場合、Caは鋼の被削性を高める。しかしながら、Ca含有量が0.0027%を超えれば、粗大な酸化物を形成し、曲げ疲労強度が低下する場合がある。したがって、Ca含有量は0〜0.0027%である。Ca含有量の好ましい下限は0%超であり、より好ましくは0.0003%であり、さらに好ましくは0.0005%である。Ca含有量の好ましい上限は0.0025%であり、より好ましくは0.0020%である。
鉛(Pb)は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Pb含有量は0%であってもよい。Pbが含有される場合、Pbは鋼の被削性を高める。しかしながら、Pb含有量が0.05%を超えれば、曲げ疲労強度が低下する場合がある。したがって、Pb含有量は0〜0.05%である。Pb含有量の好ましい下限は0%超であり、より好ましくは0.02%であり、さらに好ましくは0.03%である。Pb含有量の好ましい上限は0.04%である。
本発明による軟窒化用非調質鋼はさらに、式(1)を満たす。
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
式(1)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本発明による軟窒化用非調質鋼はさらに、式(2)を満たす。
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
式(2)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。
本実施形態による軟窒化用非調質鋼のミクロ組織は、初析フェライト及びパーライトの合計面積率が95%以上である。好ましくは、本実施形態による軟窒化用非調質鋼のミクロ組織は、初析フェライト及びパーライトの合計面積率が100%である。初析フェライト及びパーライトの合計面積率が100%未満である場合、残部はたとえば、ベイナイト、及び、マルテンサイトである。そのため、初析フェライト及びパーライトの合計面積率が95%未満であれば、硬さの高いベイナイト、マルテンサイトの面積率が高くなる。その結果、軟窒化用非調質鋼の硬さが高くなりすぎ、曲げ矯正性が低下する。したがって、軟窒化用非調質鋼の初析フェライト及びパーライトの合計面積率は95%以上である。
上述の軟窒化用非調質鋼及び軟窒化部品の製造方法の一例を説明する。
上述の化学組成を有し、かつ、式(1)及び式(2)を満たす溶鋼から素材(鋳片又はインゴット)を製造する。たとえば、溶鋼を用いて連続鋳造法により鋳片を製造する。又は、溶鋼を用いて造塊法により溶鋼をインゴット(鋼塊)を製造する。
本発明の軟窒化用非調質鋼を用いた軟窒化部品の製造方法の一例は、次のとおりである。軟窒化用非調質鋼を熱間加工して、所定の形状を有する中間品を製造する。熱間加工後の中間品に対して切削加工に代表される機械加工を実施して、その後、後述の軟窒化処理を実施してもよい。
本実施形態の軟窒化部品は、母材と窒化層とを備える。母材は、上述の軟窒化用非調質鋼と同一の化学組成を有する。窒化層は、母材の表層に形成されている。窒化層は化合物層と、拡散層とを含む。化合物層は、窒化層の最表層に形成されている。拡散層は、化合物層下に形成されている。軟窒化処理により母材の表層に窒化層(化合物層及び拡散層)が形成されることは周知である。
ミクロ組織観察は、次の方法で実施した。各小野式試験片のつかみ部の長手方向の横断面を樹脂埋めし、鏡面研磨を行った。観察面を研磨した後、上述の方法で、各視野での初析フェライト、及び、パーライトの合計面積率(%)を求めた。表2に「F+P面積率(%)」として示す。各視野での初析フェライトの面積率の平均を、初析フェライト分率(%)として求めた。表2に「F分率(%)」として示す。さらに、上述の方法で、初析フェライト粒の円相当径を求め、初析フェライトの平均結晶粒径(μm)を求めた。表2に「F粒径(μm)」として示す。
ミクロ組織観察に使用しなかった各試験番号の小野式試験片及び4点曲げ試験片について、軟窒化処理を実施した。軟窒化処理は、ガス軟窒化を実施した。具体的に、NH3ガス:RXガス=1:1の雰囲気中で、均熱温度600℃、保持時間150分とした。
曲げ疲労強度評価試験を次の方法で実施した。軟窒化処理後の各小野式試験片に対して、室温(25℃)、大気雰囲気中にて、JIS Z 2274(1978)に準拠した小野式回転曲げ疲労試験を実施した。回転数を3000rpmとし、応力負荷繰返し回数が107サイクル後において破断しなかった最大応力を曲げ疲労強度(MPa)と定義した。
ビッカース硬さ評価試験は、次の方法で実施した。軟窒化処理した各4点曲げ試験片の表面から0.05mm深さの位置について、任意の5点を特定した。特定した5点について、JIS Z 2244(2011)に準拠したビッカース硬さ試験を実施した。試験力は4.9Nであった。得られた5点の数値の平均値を、その試験番号の表面硬さ(Hv)と定義した。
曲げ矯正性評価試験は、次の方法で実施した。軟窒化処理した各4点曲げ試験片の切欠き底に2mmの歪みゲージを接着した。歪みゲージは4点曲げ試験片の長手方向と平行に接着した。歪みゲージを接着させた各4点曲げ試験片に、歪みゲージが断線するまで曲げ矯正歪みを付与した。歪みゲージが断線したときの歪み量を曲げ矯正可能歪み量(με)と定義した。
試験結果を表2に示す。表面硬さが320〜350Hvの場合、表面硬さが適切であると判断した。一方、表面硬さが320Hv未満の場合、表面硬さが低すぎると判断した。また、表面硬さが350Hvを越える場合、表面硬さが高すぎると判断した。曲げ疲労強度が600MPa以上の場合、曲げ疲労強度が優れると判断した。一方、曲げ疲労強度が600MPa未満の場合、曲げ疲労強度が低いと判断した。曲げ矯正可能歪み量が20000με以上の場合、曲げ矯正性が優れると判断した。また、曲げ矯正可能歪み量が25000με以上の場合、曲げ矯正性がさらに優れると判断した。一方、曲げ矯正可能歪み量が20000μεより低い場合、曲げ矯正性が低いと判断した。
Claims (6)
- 質量%で、
C:0.20〜0.40%、
Si:0.10〜0.80%、
Mn:1.20%超〜1.60%、
S:0.100%以下、
Al:0.005〜0.030%、
Ti:0.001〜0.020%、
N:0.008〜0.025%、
Cu:0〜0.20%、
Ni:0〜0.20%、
Mo:0〜0.20%、
Ca:0〜0.0027%、及び
Pb:0〜0.05%を含有し、残部はFe及び不純物からなり、前記不純物中のP及びCrは、
P:0.050%以下、及び
Cr:0.10%以下であり、式(1)及び式(2)を満たす化学組成を有し、
鋼のミクロ組織は、初析フェライト及びパーライトの合計面積率が95%以上であり、初析フェライト分率が55%以上であり、初析フェライトの平均結晶粒径は10〜90μmである、軟窒化用非調質鋼。
0.94≦C+0.43Mn+2.19Cr≦1.02 (1)
C−0.006Si+0.076Mn+0.46Cr≦0.50 (2)
ここで、式(1)及び式(2)中の元素記号には、対応する元素の含有量(質量%)が代入される。 - 請求項1に記載の軟窒化用非調質鋼であって、
前記化学組成は、
Cu:0.02〜0.20%、
Ni:0.02〜0.20%、及び
Mo:0.02〜0.20%からなる群から選択される1種又は2種以上を含有する、軟窒化用非調質鋼。 - 請求項1又は請求項2に記載の軟窒化用非調質鋼であって、
前記化学組成は、
Ca:0.0003〜0.0027%、及び
Pb:0.02〜0.05%からなる群から選択される1種又は2種を含有する、軟窒化用非調質鋼。 - 請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の化学組成を有する母材と、
前記母材の表層に形成されている窒化層とを備える、軟窒化部品。 - 請求項4に記載の軟窒化部品であって、前記軟窒化部品はクランクシャフトである、軟窒化部品。
- 請求項1〜請求項3のいずれか1項に記載の軟窒化用非調質鋼を熱間加工して中間品を製造する工程と、
前記中間品に対して軟窒化処理を実施する工程とを備える、軟窒化部品の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016249209 | 2016-12-22 | ||
JP2016249209 | 2016-12-22 | ||
PCT/JP2017/045279 WO2018117015A1 (ja) | 2016-12-22 | 2017-12-18 | 軟窒化用非調質鋼、軟窒化部品、及び、軟窒化部品の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2018117015A1 true JPWO2018117015A1 (ja) | 2018-12-20 |
JP6458908B2 JP6458908B2 (ja) | 2019-01-30 |
Family
ID=62626198
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018526272A Active JP6458908B2 (ja) | 2016-12-22 | 2017-12-18 | 軟窒化用非調質鋼、軟窒化部品、及び、軟窒化部品の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6458908B2 (ja) |
WO (1) | WO2018117015A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112442641A (zh) * | 2019-08-29 | 2021-03-05 | 广州汽车集团股份有限公司 | 一种发动机高强度曲轴及其制备方法 |
JP7436826B2 (ja) | 2020-03-27 | 2024-02-22 | 日本製鉄株式会社 | 窒化部品及び窒化部品の製造方法 |
CN114182173B (zh) * | 2021-11-26 | 2022-06-28 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 发动机曲轴用非调质钢的生产方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10219393A (ja) * | 1997-02-04 | 1998-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
JP2002226939A (ja) * | 2001-02-01 | 2002-08-14 | Daido Steel Co Ltd | 軟窒化用非調質鋼 |
JP2006233300A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
JP2010013729A (ja) * | 2008-06-06 | 2010-01-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼、軟窒化用鋼材およびクランクシャフト |
WO2012070349A1 (ja) * | 2010-11-22 | 2012-05-31 | 住友金属工業株式会社 | 軟窒化用非調質鋼および軟窒化部品 |
-
2017
- 2017-12-18 WO PCT/JP2017/045279 patent/WO2018117015A1/ja active Application Filing
- 2017-12-18 JP JP2018526272A patent/JP6458908B2/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10219393A (ja) * | 1997-02-04 | 1998-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
JP2002226939A (ja) * | 2001-02-01 | 2002-08-14 | Daido Steel Co Ltd | 軟窒化用非調質鋼 |
JP2006233300A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼軟窒化処理部品 |
JP2010013729A (ja) * | 2008-06-06 | 2010-01-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼、軟窒化用鋼材およびクランクシャフト |
WO2012070349A1 (ja) * | 2010-11-22 | 2012-05-31 | 住友金属工業株式会社 | 軟窒化用非調質鋼および軟窒化部品 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6458908B2 (ja) | 2019-01-30 |
WO2018117015A1 (ja) | 2018-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101401130B1 (ko) | 질화용 강 및 질화 처리 부품 | |
JP5742801B2 (ja) | 熱間圧延棒鋼または線材 | |
JP5333682B2 (ja) | 熱間鍛造用圧延棒鋼または線材 | |
JP6384626B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
JP5790517B2 (ja) | 熱間鍛造用圧延棒鋼または線材 | |
JP6384627B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
JP5561436B2 (ja) | 熱間鍛造用圧延棒鋼又は線材 | |
JP5660259B2 (ja) | 浸炭部品 | |
JP6458908B2 (ja) | 軟窒化用非調質鋼、軟窒化部品、及び、軟窒化部品の製造方法 | |
JP3460659B2 (ja) | 軟質で熱処理歪みの小さい高炭素鋼帯とその製造方法 | |
JP5639188B2 (ja) | 軟窒化用非調質鋼および軟窒化部品 | |
US10077489B2 (en) | Steel sheet for soft-nitriding and method for manufacturing the same | |
JPH10306343A (ja) | 冷間鍛造性及び耐ピッチング性に優れた軟窒化用鋼 | |
JP5153221B2 (ja) | 軟窒化非焼準機械部品の製造方法 | |
JP6477904B2 (ja) | クランク軸粗形材、窒化クランク軸及びその製造方法 | |
JP2019019396A (ja) | 窒化部品および窒化処理方法 | |
JP7013833B2 (ja) | 浸炭部品 | |
JP2012077333A (ja) | 被削性に優れた窒化用鋼及び窒化処理部品 | |
JP2012177176A (ja) | 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法 | |
JP7135485B2 (ja) | 浸炭用鋼及び部品 | |
JP6838508B2 (ja) | 真空浸炭用鋼及び浸炭部品 | |
JP5582296B2 (ja) | 鉄系材料およびその製造方法 | |
JP5151662B2 (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法 | |
JPH09291339A (ja) | 窒化鋼 | |
JP2019218585A (ja) | 浸炭用鋼及び部品 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180518 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20180518 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20180606 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180710 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180903 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180918 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181114 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181127 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20181210 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6458908 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |