JPWO2016163034A1 - 丸棒材の超音波探傷方法および超音波探傷装置 - Google Patents
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Abstract
Description
丸棒材の自動超音波探傷装置では、被検査材である丸棒材を、水や油中に一部或いは全長を浸漬して探傷する方法が一般的である(それぞれ水浸法、油浸法という)。
これら水浸法、油浸法では、探触子と被検査材間に適当な距離(水距離という)を確保して超音波を垂直に入射することで、内部欠陥(非金属介在物)を検出する超音波探傷を行い、これらは一般に、垂直法と言われている。
前記した超音波探傷方式では、探触子の設置形態に差があるものの、探触子から被検査材に対して垂直に超音波を入射して、欠陥部からの反射エコーを検出する方法は同一である。
したがって、前掲した図1の探触子Dでは、破線で示した領域:Mを探傷する必要があり、探触子Bでは、破線で示した領域:Nを探傷する必要がある。
しかしながら、特に、直径が6mmφ以下となる細径材では 細径材表面での反射エコーの幅が無視できなくなる。
それ故、被検査材横断面の中心部分も欠損なく、全断面にわたり探傷領域を確保するには、感度を下げて表面エコー幅を被検査材径の1/2未満に抑える必要が出てくる。
このため、太径材に比較して、きず検出能を十分確保できないという問題が存在する。
なお、8mmφを超える径の丸棒では、粗粒材(粒度番号が8以下)においては(ビーム路程が長くなる効果により)散乱雑音が徐々に大きくなる一方で、細粒材(粒度番号が8超)では被検査材横断面中心部の欠陥からの反射エコーのビーム位置と底面側欠陥からの反射エコーのビーム位置が被検査材長手方向でずれてくるために単一探触子では両ビームを最大強度で受信することが難しくなる。そのため、本発明でも、通常の垂直法に対して優位性が少なくなる傾向にある。
一般に、水浸法(あるいは油浸法)では、水中(油浸法においては油中)を材料が通過する際に、水中(あるいは油中)に気泡が発生する。
特に、被検査材の終端部が通過直後の水中(油浸法においては油中)は、負圧となるため気泡が発生しやすい。
特に、油は、水に比較して粘性が高いため、発生した気泡が浮き上がりにくく誤動作が発生しやすい。
そして、この誤動作は、検査工程では大きな作業損失となって、実際の操業上無視できない問題になる。
1.直径:8mmφ以下の丸棒材の超音波探傷方法であって、
上記丸棒材の長軸方向に対して送信探触子と受信探触子とを対向配置し、該送信探触子を傾斜して、入射超音波を斜入射し、該送信探触子および受信探触子と該丸棒材との角度および/または位置を調整して、該丸棒材の欠陥部からの反射エコーを検出することを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。
丸棒材の長軸に垂直方向の粒度番号が8超の場合には、
送信探触子の設置角に依らず、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を9MHz以上とし、
丸棒材の長軸に垂直方向の粒度番号が8以下の場合には、
超音波探傷の音響結合に使用する媒質の音速をC(m/秒)、丸棒材の縦波音速をCL(m/秒)、丸棒材の横波音速をCS(m/秒)とするとき、
θL=sin−1(C/CL)
で決まる縦波臨界角θL(度)と、
θS=sin−1(C/CS)
で決まる横波臨界角θS(度)とを用いて、
受信探触子設置場所に向かい、丸棒材の長軸方向に対する送信探触子の設置角(A)が、90+θL度未満の場合には、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を13MHz以下とし、
受信探触子設置場所に向かい、丸棒材の長軸方向に対する送信探触子の設置角(A)が、90+θL度超90+θS度未満の場合には、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を11MHz以下とすることを
特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。
送信探触子と受信探触子の間に遮蔽板を設置することを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。
丸棒材位置と、送信探触子および受信探触子の位置とを相対的に移動させる機構と、該送信探触子と該受信探触子とは対向配置して備え、該送信探触子および該受信探触子は、それぞれ角度調節機能および位置調節機能を有していることを特徴とする超音波探傷装置。
前記送信探触子と前記受信探触子とを丸棒材の周方向に固定配置することを特徴とする超音波探傷装置。
前記送信探触子と前記受信探触子とを丸棒材の周方向に回転させる機能を有することを特徴とする超音波探傷装置。
送信探触子と受信探触子の間に遮蔽板を備えることを特徴とする超音波探傷装置。
さらに本発明の探傷方法および探傷装置によれば、水中、油中に発生する気泡起因のエコーによる誤動作を防止する効果を有する。
本発明では、図3に示したように、丸棒材長軸を含む同一面上に、送信探触子と受信探触子(以下、送信・受信探触子ともいう)とを対向配置して2探触子法により欠陥を検出する。
そして、さらに反射法を使用し、送信探触子から送られる送信超音波によって生じる欠陥部からの反射エコーを受信探触子で受信する。
図3に示したように、送信探触子を傾斜して、入射超音波を斜入射することで、受信探触子で検出する表面エコー幅を、従来の垂直法に比較して大きく減少させることが可能となる。
本発明は、8mmφ以下の丸棒材において、垂直法に比較し検出能力を大幅に向上させ、さらに、従来超音波探傷は困難として実施されていなかったおおよそ6mmφよりも細径の領域においても超音波探傷を可能にする技術である。
透過法では、受信探触子で検出する健全部での透過波を基準とし、欠陥部における透過波の当該基準からの減少量によって欠陥を評価するのに対し、反射法では、欠陥部からの反射エコー強度により欠陥を評価するため、反射法の方が透過法に比べて高感度な評価が可能だからである。
そこで、本発明では、結晶粒径の指標として用いられる粒度番号という量を用いる。
この粒度番号は、試験片断面の1mm2当たりの平均結晶粒数:mを用いて次の式で計算されるGの値として定義される。
m=8×2G
一方、検出できる欠陥の大きさも、超音波の波長と関係し、波長が小さければ検出可能な欠陥も小さくなると考えられている。
従って、微小な欠陥まで検出するためには波長を短くすることが有効であるが、散乱や、減衰の影響が出てくる。
実際の探傷条件の設定においては、散乱・減衰の影響をそれほど受けずに微小欠陥まで検出できる適当な波長を選択することになる。
これらの臨界角は、通常平面境界面に入射する場合を仮定しているが、丸棒表面において丸棒体長軸方向に入射する場合も同様に定義すると、
超音波探傷の音響結合に使用する媒質の音速をC(m/秒)、丸棒材の縦波音速をCL(m/秒)、丸棒材の横波音速をCS(m/秒)とするとき、
θL=sin−1(C/CL)
で決まる縦波臨界角θL(度)を用いて、
受信探触子設置場所に向かい、丸棒材の長軸方向に対する送信探触子の設置角:Aが、90+θL度未満であるときには、丸棒材中の屈折波には縦波と横波がともに存在する。なお、上記設置角:Aは、図3に示している。
θS=sin−1(C/CS)
で決まる横波臨界角θS(度)を用いて、
上記設置角:Aが、90+θL度超90+θS度未満であるときには、丸棒材中の屈折波は横波のみとなる。
超音波の波長は、
波長(m)=音速(m/秒)/周波数(Hz)
で決まる。
ここで、横波の音速(鋼材では3230m/秒)は縦波音速(鋼材では5900m/秒)の約半分なので、同一周波数で比較すると横波の波長は縦波の約半分になる。
すなわち、粒度番号が8超の結晶粒が細かい丸棒材に対しては、送信探触子の設置角度に依らず、送信探触子、受信探触子のピーク周波数を9MHz以上とすることが好ましい。
一方、上記設置角:Aが、90+θL度超90+θS度未満(設置角度II)であるときには、丸棒材中の屈折波は横波のみとなる。
きる。なお、上記ピーク周波数の上限に特に制限はないが、工業的に縦波では14MHz程度、横波では13MHz程度である。
設置角度Iの領域で縦波を使用すると、設置角度IIの領域に比べて、入射角や、屈折角が小さくなるので送信−受信探触子間距離を小さくすることができる、すなわち探傷装置長さを短くできる効果がある。
また、設置角度IIの領域で横波を使用する場合は、設置角度Iの縦波より高効率で探傷可能である。
従って、それぞれの場合に応じてより適切な角度、波(縦波、横波)を選択することができる。
そして、設置角度Iでは、屈折波として、縦波、横波がともに存在するが、縦波で探傷する。縦波の方が高効率で探傷可能であるからである。
そして、設置角度IIでは屈折波として、横波のみが存在するので、横波で探傷する。粒度番号が8以下である時は、8超である場合に比較して結晶粒は大きく、散乱・減衰の影響が信号に表れやすいが、上記の周波数を上限として散乱・減衰の影響を抑えつつ探傷可能となるからである。
なお、上記ピーク周波数の下限に特に制限はないが、探傷効果が得られるのは、設置角度Iでは4MHz程度まで、設置角度IIでは2MHz程度までである。
本発明により、横波で探傷する場合には、横波の11MHz以下を用いるが、11MHzの横波の波長は0.29mmである。
この場合も本発明を適用することで、垂直法より短波長での探傷が可能になる。
すなわち、本発明に用いる波長と垂直法に用いる波長とを比較すると上述のとおりであるが、この波長の相違に加え、本発明では前述したように斜入射を適用することにより表面エコーを低減し、ひいては感度を垂直法に比較して上げることが可能になる結果、より微小な欠陥まで検出可能になる。
一般的には焼き入れ、焼戻し工程(あるいは焼きなまし工程)を経た段階ではフェライト地に炭化物が分散した組織となる。
この組織のフェライト粒の大きさは顕微鏡で確認できないが、十分小さい(粒度番号:10以上)と考えられ、超音波の散乱・減衰は少ない。
ピーク周波数はJIS Z 2350:2002「超音波探触子の性能測定方法」に定義されており、周波数スペクトルの最大振幅点の周波数である。
鋼材(縦波音速:5900m/秒、横波音速:3230m/秒)で、音響結合媒質としてマシン油(縦波音速:1400m/秒)を使用した場合、縦波臨界角は13.7度、横波臨界角は25.7度である。
すなわち、入射角(丸棒材長軸方向に対する、探触子側への垂線を基準としたときの入射波の角度)が縦波臨界角を超え横波臨界角未満の範囲で、屈折角(丸棒材長軸方向に対する、探触子と反対側への垂線を基準としたときの屈折波の角度)を40度から70度あたりまで変化させることができる。
屈折角を45度あたりに設定するとビーム路程を短くすることが可能で散乱・減衰の影響を受けにくくなる。
さらに本発明ではこの屈折角を選択することにより、音圧往復透過率(JIS Z 2300:2003)をほぼ最大にすること、すなわち探傷効率を垂直法よりも大きくすることが可能になる。
さらに、入射角を縦波臨界角以下に設定することによって屈折波として縦波を用いることで、横波より波長を長くし減衰を抑えながら探傷することも可能になる。
さらに、縦波臨界角未満(設置角度Iの領域)で縦波を使用すると設置角度IIの領域に比べ入射角、屈折角が小さくなるので送信−受信探触子間距離を小さくできる、すなわち探傷装置長さを短くできる利点がある。
なお、このように丸棒材探傷において屈折角を選択することで散乱・減衰の影響を制御したり表皮下欠陥の検出能を向上したりすることは従来実現できていなかったもので、本発明により初めて実現可能となった。
気泡起因の誤動作については前述したとおりである。
垂直法では気泡が存在すると気泡に対しほぼ垂直に入射波が入り、ほぼ垂直に反射するため大きな反射エコーが検出される。
このような反射エコーの方向の性質は気泡の形状が球状であることによる。
このため本発明を適用すると受信探触子に戻る気泡起因のエコーは皆無となる。
以下の実施例にも示したように、実際の自動超音波探傷ラインでの操業でも気泡起因のエコーによる誤動作は発生しないことを確認しており、本発明のもう一つの大きな効果である。
集束型探触子には、一般的には線集束型及び点集束型があるが、さらに特殊な集束ビーム形状を形成することも、本発明では適用可能である。
線集束型の場合は、探触子の凹部中心軸(非集束方向)が丸棒材長軸と一致するように配置するかあるいは長軸方向に対し垂直方向に配置するかは検出すべき欠陥により選択できる。一方、点収束型は丸棒材長軸方向に長さの短い欠陥を検出する場合に有効である。
なお、音響結合媒質中での探触子の焦点距離は、JIS Z 2350:2002に記載の方法により測定可能である。
すなわち、表面エコーを抑えて欠陥エコーを大きくとることが可能となる。
なお、本明細書では音響結合媒質として水以外の油などを使用する場合にも丸棒材表面と送信探触子中心との距離を表す語として水距離という語を使用している。
さらに補足すると、水距離は丸棒材表面と送信探触子の送信面中心部との超音波ビームに沿った距離であって探触子から丸棒表面への垂線に沿った距離ではない。
また、図5には、中心部の0.5mmφ横穴、探触子と反対側の裏面部の0.5mmφ横穴(横穴の中心−被検査材裏面間距離:0.35mm)について、探査した結果を示した。
したがって、水距離を焦点距離の1.3倍以下とすることで、本発明は、通常の垂直法よりも中心部・裏面部の欠陥エコーを大きく検出することが可能であることが分かる。
送信探触子についての前述の規定のように、受信探触子についても、線集束探触子あるいは点集束探触子を使用する場合には、受信探触子の焦点距離を19mm以下として、水距離は焦点距離の1.3倍以下にすることが有効である。
送信探触子に比べ受信探触子は欠陥エコー強度、表面エコー強度に与える影響は小さく、欠陥を評価できればその設置位置に限定はないが、集束型探触子を使用する場合の焦点距離は送信探触子と同値で良い。
送信探触子−受信探触子間距離:Lの適当な値の目安は、丸棒材長軸に垂直方向の断面での中心部欠陥による反射エコーを受信できる位置での送信探触子−受信探触子間距離:L1、底面による反射エコーを受信できる位置での送信探触子−受信探触子間距離:L2を用いて、L1からL2の範囲である。
丸棒材径をD(mmφ)、送信探触子の水距離(丸棒材表面と送信探触子送信面中心との距離)をWdt(mm)、受信探触子の水距離(丸棒材表面と受信探触子受信面中心との距離)をWdr(mm)、送信探触子の設置角を90+θt(設置角:Aと同義)、受信探触子の設置角を90+θrとすると、送信探触子と受信探触子との距離:Lは、以下のL1(mm)からL2(mm)の範囲にすることが目安となる。
但し、
L1= D + Wdt×sinθt + Wdr×sinθr
L2= 5.5×D + Wdt×sinθt + Wdr×sinθr
である。
本発明には従来方式の探触子だけではなく、送信探触子、受信探触子にフェーズドアレー探触子(位相制御配列探触子)を用いてビームの角度及び集束範囲を電子的に制御することにより、被検査材中の欠陥位置に応じて検出能を独立に設計し、検出能の向上を図ることが可能になる。
遮蔽板の位置は、所望の遮蔽効果、低減効果が得られるように、適宜決めることが可能である。
表面エコー強度・幅が大きくなって探傷領域の確保が難しい場合、あるいは中心部欠陥のエコー高さに比較して裏面部欠陥のエコー高さが小さい場合には、遮蔽板を丸棒材に近接させることで適正化することができる。
一方、表面エコーが小さく抑えられすぎている場合、あるいは中心部欠陥のエコー高さに比較して裏面部欠陥のエコー高さが大きい場合には、遮蔽板を丸棒材から離すことで適正化することができる。
例えば、ゴム材を使用する場合は、ゴム材を支持枠に保持しやすい数mm厚程度の厚みを持ったものが良い。
樹脂材を使用する場合には特に支持枠は設けなくても設置可能である。
また、丸棒材長軸方向に対し垂直方向の遮蔽板の幅は、送信超音波のビーム幅を考慮して、送信探触子の振動子径の2倍以上あれば良い。
そこで、上記したような遮蔽板を用いると、探触子位置を固定したまま、遮蔽板の位置調整を行うだけで、最適な探傷状態を実現することが可能となるため、作業負荷軽減の効果が得られる。
被検査材の全長、全断面にわたり探傷するためには被検査材と探触子が相対的に移動する機構、装置が必要である。
丸棒鋼材の自動探傷では鋼材の長軸方向移動が一般的であるが、比較的長さの短い丸棒体部品の自動探傷では部品の回転移動も容易に可能である。
丸棒材の丸棒材長軸方向への移動機構を有し、丸棒材の回転機構を有していない場合であって、送信・受信探触子対が周方向に固定配置されている場合では、送信・受信探触子1対の探傷可能範囲に応じて、設置する探触子の対数を決定することが好ましい。
まず、角度調節機構について説明する。
本発明では、丸棒材の長軸方向を基準にして所望の角度だけ探触子を傾斜させるため角度調節機構を採用することができる。
具体的には、各探触子単体を支持する部品Iと探触子群全体を保持する部品IIを有し、部品Iは回転板、部品IIは部品Iの回転板を支持する機構を有し、この回転機構により部品IIに対し部品Iの角度が相対的に変化するというものである。
この方式は複数の部品を加工、準備する必要はあるが、前記の回転板方式に比べ設置機構自体は単純で部品全体の大きさも小さく作製することが可能である。また探触子の傾斜角度については、別の機構、例えば前記の方式による角度可変な機構で調査しておけばよい。
水距離の調整は、探触子群を固定する部品に対し、探触子自体をあるいは探触子を保持する部品を探触子送受信面に垂直に移動させて固定することで容易に実現可能である。
送信探触子、受信探触子間距離の調整は探触子群全体を保持する部品を送信探触子側と受信探触子側に2分割してこの両部品間距離を変化させることで実現できる。
より具体的には、いくつかの厚さのスペーサを用意し、このスペーサを交換することで可能になる。あるいは、両部品の間に空隙を設けておき、この空隙の厚さを調整することでも可能である。
本発明例に用いた、送信・受信探触子1対と、被検査材(丸棒材)の配置を図7に示す。
被検査材は、マルテンサイト系耐熱鋼で、結晶粒度は10以上である。
被検査材径は、4.3mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHz(ピーク周波数:10.3MHz)の非集束型探触子で、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は、14.5mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに、90+19度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに9.5mmである。
図9は、健全部の基本表示である。
本発明に従う探傷方法では、欠陥エコーが明瞭に確認でき、信号強度対雑音強度は6.5であった。なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
本発明例では、送信・受信探触子1対、被検査材の配置および被検査材を、発明例1と同じにした。
被検査材径は、6.4mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHz(ピーク周波数:10.5MHz)の線集束型探触子で、焦点距離(上記マシン油での値)は11mm、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は、10mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに90+15度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに3.5mmである。
図11は、健全部の基本表示である。
本発明に従う探傷方法では、信号強度対雑音強度は8であった。なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
本発明例では、送信・受信探触子1対、被検査材の配置および被検査材を、発明例1と同じにした。
被検査材径は4.3mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHz(ピーク周波数:10.3MHz)の非集束型探触子で、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は、45mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに90+25度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに4mmである。
図13は、健全部の基本表示である。
本発明例では、信号強度対雑音強度比は3.4である。
なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
本発明例では、送信・受信探触子1対、被検査材の配置および被検査材を、発明例1と同じにした。
被検査材径は、6.4mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHz(ピーク周波数:10.5MHz)の線集束型探触子で、焦点距離(上記マシン油での値)は11mm、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は10mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに、90+9度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに3.5mmである。
図15は、健全部の基本表示である。
本発明例では、信号強度対雑音強度比は6である。
なお、図14で欠陥エコーと表示した2つのエコーのうち表面エコーに近いエコーは縦波、遠い方は横波である。
本発明例では、送信・受信探触子1対、被検査材の配置を、発明例1と同じにした。
被検査材は、フェライト組織の電磁ステンレス鋼で、結晶粒度は7である。
被検査材径は、8.0mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:5MHzの線集束型探触子(ピーク周波数5.1MHz)で、焦点距離(上記マシン油での値は)11mm、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は、19.25mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに90+19度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに5mmである。
図17は、健全部の基本表示である。
本発明例では、欠陥エコーが明瞭に確認でき、信号強度対雑音強度は8である。なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
本発明例に用いた、送信・受信探触子1対と、被検査材(丸棒材)の配置を図18に示す。
被検査材は、マルテンサイト系耐熱鋼で、結晶粒度は10以上である。
被検査材径は、3.8mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHz(ピーク周波数:10.5MHz)の線集束型探触子で、焦点距離(上記マシン油での値)は11mm、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間距離は7.7mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに、90+19度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに8.5mmである。
図20は、同じく遮蔽板を設置したときの健全部の基本表示である。
図19、図20は、ともに、遮蔽板の厚さ:1.0mmで、送信・受信探触子間の中央位置に、被検査材との間隔を0.2mmとして設置した。
図21、図22は、送信・受信探触子が上記と同一種類、同一配置で、それぞれ、遮蔽板を設置しないときの、0.5mmφ中心部横穴、健全部の基本表示である。
遮蔽板を設置しない場合にも欠陥エコーは十分に検出されるが、信号強度対雑音強度比は1.8に留まっている。これに対して、遮蔽板を設置した場合には、上記したように、信号強度対雑音強度比が3.1と大きく向上し、表面エコーも大幅に低減されていることが分かる。なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
本発明例では、送信・受信探触子1対、被検査材の配置を、発明例1と同じにし、さらに、この1対の送信・受信探触子と同等の探触子対を、被検査材の周方向に45度ごとに計8対固定配置した。
被検査材は、無回転とし、被検査材長軸方向に直進させて探傷を行なった。
被検査材は、マルテンサイト系耐熱鋼で、結晶粒度は10以上である。
被検査材径は、6.05mmφである。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
送信探触子、受信探触子ともに、公称周波数:10MHzの線集束型探触子(ピーク周波数10.5MHz)、焦点距離(上記マシン油での値)は11mm、振動子径は6.0mmφである。
送信・受信探触子間の距離は、15.8mmとした。
探触子設置角度は、被検査材長軸を基準にして、送信・受信探触子ともに、90+18度とした。
水距離は、送信・受信探触子ともに7.2mmである。
また、この欠陥部の基本表示を図24に示す。
本発明例では、欠陥エコーが明瞭に確認でき、信号強度対雑音強度は9.5である。なお、本発明例での被検査材中の屈折波は横波である。
発明例7で示した非金属介在物を、1探触子で垂直法を用い探傷した探傷波形を図25に示す。
音響結合媒質は、マシン油(音速:1400m/秒)を使用した。
探触子は、10MHzの点集束型探触子で、焦点距離:18mm(上記マシン油での値)、振動子径:6mmφである。
探触子の水距離は、16mmである。
1.直径:8mmφ以下の丸棒材の超音波探傷方法であって、
上記丸棒材の長軸方向に対して送信探触子と受信探触子とを対向配置し、該送信探触子を傾斜して、入射超音波を斜入射し、該送信探触子および該受信探触子と該丸棒材との角度および/または位置を調整して、該丸棒材の表面エコーと底面エコーおよび該丸棒材の欠陥部からの反射エコーを検出することを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。
Claims (8)
- 直径:8mmφ以下の丸棒材の超音波探傷方法であって、
上記丸棒材の長軸方向に対して送信探触子と受信探触子とを対向配置し、該送信探触子を傾斜して、入射超音波を斜入射し、該送信探触子および該受信探触子と該丸棒材との角度および/または位置を調整して、該丸棒材の欠陥部からの反射エコーを検出することを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。 - 請求項1に記載の超音波探傷方法において、
丸棒材の長軸に垂直方向の粒度番号が8超の場合には、
送信探触子の設置角に依らず、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を9MHz以上とし
丸棒材の長軸に垂直方向の粒度番号が8以下の場合には、
超音波探傷の音響結合に使用する媒質の音速をC(m/秒)、丸棒材の縦波音速をCL(m/秒)、丸棒材の横波音速をCS(m/秒)とするとき、
θL=sin−1(C/CL)
で決まる縦波臨界角θL(度)と、
θS=sin−1(C/CS)
で決まる横波臨界角θS(度)とを用いて、
受信探触子設置場所に向かい、丸棒材の長軸方向に対する送信探触子の設置角が、90+θL度未満の場合には、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を13MHz以下とし
受信探触子設置場所に向かい、丸棒材の長軸方向に対する送信探触子の設置角が、90+θL度超90+θS度未満の場合には、
送信探触子と受信探触子のピーク周波数を11MHz以下とすることを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。 - 請求項1または2に記載の超音波探傷方法において、送信探触子は、焦点距離:19mm以下の集束型探触子を使用するものとし、さらに該送信探触子の水距離(丸棒材表面と送信探触子送信面中心との距離)を、該送信探触子の焦点距離の1.3倍以下とすることを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。
- 請求項1ないし3のいずれか1項に記載の超音波探傷方法において、
送信探触子と受信探触子の間に遮蔽板を設置することを特徴とする丸棒材の超音波探傷方法。 - 請求項1ないし4のいずれか1項に記載の丸棒材の超音波探傷方法に用いる超音波探傷装置であって、
丸棒材位置と、送信探触子および受信探触子の位置とを相対的に移動させる機構と、該送信探触子と該受信探触子とは対向配置して備え、該送信探触子および該受信探触子は、それぞれ角度調節機能および位置調節機能を有していることを特徴とする超音波探傷装置。 - 請求項5に記載の超音波探傷装置において、
前記送信探触子と前記受信探触子とを丸棒材の周方向に固定配置することを特徴とする超音波探傷装置。 - 請求項5に記載の超音波探傷装置において、
前記送信探触子と前記受信探触子とを丸棒材の周方向に回転させる機能を有することを特徴とする超音波探傷装置。 - 請求項5ないし7のいずれか1項に記載の超音波探傷装置において、
送信探触子と受信探触子の間に遮蔽板を備えることを特徴とする超音波探傷装置。
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