JPWO2016047149A1 - ホール起電力信号検出回路及び電流センサ - Google Patents
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Abstract
Description
このシリコンホール素子とスピニングカレント法を利用した連続時間型のホール起電力信号検出回路が例えば特許文献1に開示されている。この文献では、トランジスタ差動対を利用したトランスコンダクタンスアンプ(以下、単にGmアンプとも呼ぶ)で、ホール起電力信号を増幅する信号増幅装置を構成している。Gmアンプは入力インピーダンスが高く、微弱な信号を出力するホール素子の信号増幅装置に適している。
つまり、発明者らは、ホール起電力信号検出回路及びこれを備えた電流センサにさらなる高精度化を追求した結果、特許文献1に記載の技術では満足できなかった。
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、スピニングカレント法によって駆動される複数のホール素子と複数のトランスコンダクタンスアンプとを利用したホール起電力信号検出回路において、高精度なホール起電力信号検出の障害となるスパイク状の誤差信号の変動を抑制することを目的とする。
図1に示すホール起電力信号検出回路は、4つの端子(端子1、端子2、端子3、端子4)を備えた第1のホール素子11と、第2のホール素子12と、第1のスピニングカレントスイッチ13と、第2のスピニングカレントスイッチ14と、第1のホール素子駆動電流源15と、第2のホール素子駆動電流源16とを備える。さらに、ホール起電力信号検出回路は、第1のトランスコンダクタンスアンプGm1と、第2のトランスコンダクタンスアンプGm2と、フィードバック用トランスコンダクタンスアンプGmfbと、増幅段17と、チョッパースイッチ18と、出力段19と、出力信号フィードバックネットワーク20と、フィードバックチョッパースイッチ21と、発振器(OSC)22と、チョッパークロック生成器(Clock Ctrl)23と、を備える。なお、以下、トランスコンダクタンスアンプはGmアンプともいう。例えば、第1のトランスコンダクタンスアンプは、第1のGmアンプ、第2のトランスコンダクタンスアンプは、第2のGmアンプ、フィードバック用トランスコンダクタンスアンプはフィードバック用Gmアンプという。
発振器22は、クロック信号Clkを生成する。このクロック信号Clkはチョッパークロック生成器23に入力される。チョッパークロック生成器23は、クロック信号Clkを受けチョッパークロックFchopを生成する。
スピニングカレント法では、ホール素子の各端子1〜4から流す電流の方向によって、その駆動状態を表現する。例えばすでに述べたように、図1の各ホール素子11、12はそれぞれ端子1、端子2、端子3、端子4を備えているが、端子1から端子3へ電流を流す場合を0度方向と定義すると、端子2から端子4へ電流を流す場合を90度方向と呼び、端子3から端子1へ電流を流す場合を180度方向、端子4から端子2へ電流を流す場合を270度方向と呼ぶ。以下、この定義に沿って説明を行う。
そして、チョッパークロックFchopの位相がφ1のときは、端子4を基準とした端子2の電位を電圧信号Vhall1(φ1)として測定し、位相がφ2のときは、端子3を基準とした端子1の電位を電圧信号Vhall1(φ2)として測定する。この時、Vhall1(φ1)及びVhall1(φ2)は、次式(1)に示すように、ホール素子11を使った磁気センサの検出対象となる磁場Bに対応したホール起電力信号成分Vsig(B)と、ホール素子11のオフセット電圧Vos(Hall)との和として表される。
(チョッパークロックFchopの位相がφ1のとき)
Vhall1(φ2)=−2Vsig(B)+Vos(Hall)
(チョッパークロックFchopの位相がφ2のとき)
……(1)
この電圧信号Vhall1(Vhall1(φ1)とVhall1(φ2))が、第1のスピニングカレントスイッチ13から第1のGmアンプGm1へ供給される差動信号A1となっている。
(チョッパークロックFchopの位相がφ1のとき)
Vhall2(φ2)=−2Vsig(B)+Vos(Hall)
(チョッパークロックFchopの位相がφ2のとき)
……(2)
この電圧信号Vhall2(Vhall2(φ1)とVhall2(φ2))が、第2のスピニングカレントスイッチ14から第2のGmアンプGm2へ供給される差動信号(A2)となっている。
第1、第2、及びフィードバック用のGmアンプ、それぞれGm1、Gm2、Gmfbの出力端は、加算ノード24に接続され、各Gmアンプで変換された電流信号が全て加算されて、差動信号B(図1中、Bで示す)となる。
そして、差動信号Cを受けるようにチョッパースイッチ18が増幅段17の出力端に接続され、チョッパースイッチ18は、チョッパークロックFchopで差動信号Cの復調を行い、差動信号D(図1中、Dで示す)を出力する。そして、差動信号Dを受けるように出力段19がチョッパースイッチ18の出力端に接続され、出力段19は差動信号Dを増幅した差動信号E(図1中、Eで示す)を出力する。この差動信号Eがホール起電力信号検出回路の出力Voutとなる。そして、出力信号フィードバックネットワーク20が差動信号Eを受けるよう接続され、出力信号フィードバックネットワーク20は差動信号F(図1中、Fで示す)を出力する。さらに、フィードバックチョッパースイッチ21が差動信号Fを受けるよう出力信号フィードバックネットワーク20に接続され、フィードバックチョッパースイッチ21はチョッパークロックFchopによって変調された差動信号G(図1中、Gで示す)を出力する。この差動信号Gはフィードバック用GmアンプGmfbへ供給される。
出力段19の出力信号すなわち差動信号Eの正相成分をVout_p、負出力をVout_nとすると、差動信号E、すなわちホール起電力信号検出回路の出力Voutはその差分で表される。すなわち、Vout=Vout_p−Vout_nで表される。そして、抵抗R12、R22の他端は、それぞれ出力段19の出力端に接続されている。
Vout
=(1+R12/R11)×{(gm1/gmfb)×Vhall1
+(gm2/gmfb)×Vhall2} ……(3)
ここで、第1のGmアンプGm1のgm値gm1、第2のGmアンプGm2のgm値gm2を、gm1=gm2=gm_hallと設定すると、(3)式は、次式(4)で表される。
=(1+R12/R11)
×{(gm_hall/gmfb)×(Vhall1+Vhall2)}
……(4)
ところで、連続時間信号処理方式では、ホール起電力信号を検出する場合、スパイクと呼ばれるスイッチ切り替え時に発生する誤差信号を抑えることが重要となる。このスパイクは歪んだ正弦波の原因、または残留オフセットとなるため、電流センサがモーター制御に利用される場合、モーターのトルクリップルの原因となり、滑らかなモーター制御にとっては障害となるものである。そして、このスパイクにはその発生原因によって2種類あり、ここでは、一方のスパイクを第1のスパイクと呼び、他方のスパイクを第2のスパイクとする。そして、ホール起電力信号検出回路の出力においては、これら第1及び第2のスパイクの変動が抑えられていることが、正弦波を精度よく滑らかにし、また残留オフセットの変動を抑えることにつながり、連続時間信号処理を利用した電流センサでは重要である。
まず第1のスパイクについて説明する。
第1のスパイクの発生原因は、スピニングカレント法により駆動した際に、ホール素子への駆動電流の通電によって決まるバイアス電圧「Vbias+、Vbias−」からホール起電力信号の電圧に移行する際の時間的な遷移が原因となっている。なお、図2(a)〜(d)において、高電圧側を「Vbias+」、電流源側を「Vbias−」としている。
この第1のスパイクの発生度合はスピニングカレント法においてホール素子の駆動電流を通電する端子を選択し切り替えを行う順序、また、そのシーケンスによって変わってくる。
図3において(a)はチョッパークロックFchopの位相、(b)はホール素子11の電圧信号Vhall1の信号波形正相成分つまり差動信号A1の正相成分を表し、(c)は電圧信号Vhall1の信号波形逆相成分つまり差動信号A1の逆相成分を表し、(d)は電圧信号Vhall1の信号波形つまり差動信号A1を表す。
同様に図4において、(a)はチョッパークロックFchopの位相、(b)はホール素子12の電圧信号Vhall2の信号波形正相成分つまり差動信号A2の正相成分を表し、(c)は電圧信号Vhall2の信号波形逆相成分つまり差動信号A2の逆相成分を表し、(d)は電圧信号Vhall2の信号波形つまり差動信号A2を表す。
一方、差動信号A1の逆相成分は、チョッパークロックFchopの位相φ1においてバイアス電圧「Vbias−」からホール起電力信号電圧「−Vsig(B)」へと遷移し、また、チョッパークロックFchopの位相φ2においてはバイアス電圧「Vbias−」からホール起電力信号電圧「+Vsig(B)」へと遷移する。つまり差動信号A1の逆相成分のスパイク信号成分のピークの極性は常に負符号である。したがって、差動信号A1は正相成分と逆相成分の差分であるから、そのスパイク信号成分のピーク極性は常に正符号となることがわかる。
一方、差動信号A2の逆相成分は、チョッパークロックFchopの位相φ1においてバイアス電圧「Vbias+」からホール起電力信号電圧「−Vsig(B)」へと遷移し、また、チョッパークロックFchopの位相φ2においてはバイアス電圧「Vbias+」からホール起電力信号電圧「+Vsig(B)」へと遷移する。つまり差動信号A2の逆相成分のスパイク信号成分のピークの極性は常に正符号である。したがって、差動信号A2は正相成分と逆相成分の差分であるから、そのスパイク信号成分のピーク極性は常に負符号となることがわかる。
図5において、(a)はチョッパークロックFchopの位相φ1とφ2、(b)はホール素子11の電圧信号Vhall1の信号波形つまり差動信号A1を表し、(c)はホール素子12の電圧信号Vhall2の信号波形つまり差動信号A2を表し、(d)は差動信号Bの信号波形を表し、(e)は差動信号Eの信号波形を表す。
図5に示すように、差動信号A1、差動信号A2はともにチョッパークロックFchopの位相φ1において「2Vsig(B)」、φ2において「−2Vsig(B)」となり、振動している。しかしながら、前述したように差動信号A1のスパイク信号は、チョッパークロックFchopの位相がφ1及びφ2のいずれの場合にも正符号のピークから遷移しているのに対し、差動信号A2のスパイク信号は、位相がφ1、φ2のいずれの場合にも、負符号のピークから遷移している。
そして、スパイク信号が相殺された差動信号Bは増幅段17で増幅されて差動信号Cとなり、チョッパースイッチ18による復調、さらに出力段19での増幅を受けて差動信号Eとして出力される。図5(e)に、差動信号Eの時間的な変化を実線で示している。当然ながら差動信号Eにおいても、スパイク信号による影響は発生しなくなる。
ここで、ホールコモン電圧とは、ホール起電力信号を取り出す出力電圧のコモン電圧のことであり、通常ホール素子の出力信号は差動信号として扱うので、差動信号の正相成分と逆相成分の中間電位がコモン電圧となる。つまり、ホール素子の差動出力端子対(たとえば、第1のホール素子の端子1と端子3の対、端子2と端子4の対)の中間電位がコモン電圧となる。このホールコモン電圧のことを、ホール素子のコモン電圧と呼んでもよいし、ホール素子の出力信号のコモン電圧と呼んでもよい。また、ホール素子の差動出力信号に含まれるホール起電力信号の正相成分と逆相成分の基準となるコモン電圧なので、ホール起電力信号のコモン電圧と呼んでもよい。
第2のスパイク信号は、メインの信号パス、つまり差動信号A1、A2から差動信号B、C、D、Eの信号パスの周波数特性と、出力信号フィードバックネットワーク20の信号パスつまり差動信号Eから差動信号F、G、B、C、D、Eの信号パスの周波数特性と、に依存している。例えば、第2のスパイク信号は、2つの信号パスの信号遅延時間の違いによって発生するものである。第2のスパイク信号は、たとえば、図5(e)の差動信号Eに一点鎖線で重畳して記載している。
しかしながら、前述したように、第1のGmアンプGm1のgm値gm1と第2のGmアンプGm2のgm値gm2は温度によって変動してしまう。そのため、gm値gm1とgmfbの比、またはgm2とgmfbの比が変動し、これもまた、スパイク信号を変動させてしまうことの要因となる。
つまり、出力である差動信号Eにおいてスパイク信号が安定せず変動することは、さらなる高精度な電流センサの実現の障害となる。
図6は本発明の第1実施形態に係るホール起電力信号検出回路の構成の一例を示すブロック図である。なお、図1に示すホール起電力信号検出回路と同一部には同一符号を付与しその詳細な説明は省略する。
図6に示す第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、4つの端子(端子1、端子2、端子3、端子4)を備えた第1のホール素子11と第2のホール素子12と、第1のスピニングカレントスイッチ13と、第2のスピニングカレントスイッチ14と、第1のホール素子駆動電流源15と、第2のホール素子駆動電流源16と、ホール信号フィードバックネットワーク31とを備える。さらに、ホール起電力信号検出回路は、第1のGmアンプGm1と、第2のGmアンプGm2と、フィードバック用GmアンプGmfbと、増幅段17と、チョッパースイッチ18と、出力段19と、出力信号フィードバックネットワーク20と、フィードバックチョッパースイッチ21と、発振器(OSC)22と、チョッパークロック生成器23と、フィードバックネットワークコントローラー32と、を備える。
なお、第1のホール素子駆動電流源15の電流値はIbias1であり、第2のホール素子駆動電流源16の電流値はIbias2である。
図1に示すホール起電力信号検出回路と異なる点は、図6に示すホール起電力信号検出回路は、さらにホール信号フィードバックネットワーク31と、フィードバックネットワークコントローラー32と、を備えている点である。
チョッパークロック生成器23の出力信号Fchopは、第1及び第2のスピニングカレントスイッチ13及び14と、チョッパースイッチ18と、フィードバックチョッパースイッチ21と、に供給され、これら各部では、チョッパークロックFchopの位相φ1及びφ2に応じて、各々のスイッチの切り替えが行われる。
ホール信号フィードバックネットワーク31は、差動信号A1と、差動信号A2と、フィードバックネットワークコントローラー32からの基準信号Vcomとを受け、第1のスピニングカレントスイッチ13に第1のホール素子駆動補正電流Ibias1aを供給し、第2のスピニングカレントスイッチ14に第2のホール素子駆動補正電流Ibias2aを供給する。また、ホール信号フィードバックネットワーク31は、差動信号A1をそのまま差動信号A1aとして第1のGmアンプGm1へ供給し、差動信号A2をそのまま差動信号A2aとして第2のGmアンプGm2へと供給する。
フィードバック用GmアンプGmfbと、増幅段17と、チョッパースイッチ18と、出力段19と、フィードバックチョッパースイッチ21の動作は、図1に示すホール起電力信号検出回路と同等である。
出力信号フィードバックネットワーク20は、フィードバックネットワークコントローラー32からの基準信号Vcomと差動信号Eとを受けるように構成され、差動信号Fをフィードバックチョッパースイッチ21へと供給する。
Vf_p
=(Vout_n−Vcom)・R21/(R21+R22)+Vcom
Vf_n
=(Vout_p−Vcom)・R11/(R11+R12)+Vcom
……(5)
ここで、R11=R21、R12=R22とすれば、差動信号Fは基準信号Vcomを中心とした信号である。差動信号Gは、差動信号Fの正相成分と逆相成分がフィードバックチョッパースイッチ21によってチョッパークロックの位相ごとに入れ替わったものであるので、同様に基準信号Vcomを中心とした信号である。つまり、フィードバック用GmアンプGmfbの動作点およびgm値gmfbは基準信号Vcomによって決定される。
図7に示すように、ホール信号フィードバックネットワーク31は、複数ホールコモン電圧算出部31aと、複数ホールコモン電圧制御部31bとを備え、複数ホールコモン電圧制御部31bは、比較部101と可変電流源102とを備える。
複数ホールコモン電圧算出部31aは、差動信号A1の正相成分と差動信号A2の正相成分とを受け、複数のホール素子つまり第1及び第2のホール素子11及び12の平均コモン電圧Vhcom_plを算出し、複数ホールコモン電圧制御部31bの比較部101へと供給する。
ここで、差動信号A1の正相成分と差動信号A2の正相成分をそれぞれVa1_p、Va2_pとし、第1及び第2のホール素子11、12のホールコモン電圧をそれぞれVhcom1、Vhcom2、各成分に重畳しているスパイク成分をVspikeとする。スパイク成分Vspikeの極性に注意すれば、前述の図3、図4から、第1、第2のスピニングカレントスイッチ13、14から出力される差動信号A1の正相成分と差動信号A2の正相成分は、次式(6)で表すことができる。
Va2_p=Vhcom2−Vspike+Vsig(B)……(6)
ここで、平均コモン電圧Vhcom_plは次式(7)で表すことができる。
Vhcom_pl
=(Va1_p+Va2_p)/2
=(Vhcom1+Vhcom2)/2+Vsig(B)
≒(Vhcom1+Vhcom2)/2
(∵Vsig(B)≪(Vhcom1+Vhcom2)/2)……(7)
つまり、平均コモン電圧Vhcom_plは、第1のホール素子11と第2のホール素子12の2つのホールコモン電圧Vhcom1、Vhcom2の平均値となる。ここで、(7)式からわかるようにスパイク成分の影響はキャンセルされている。つまり、第1、第2のスピニングカレントスイッチ13、14の出力信号に発生しているスパイク成分は、複数ホールコモン電圧算出部31aにおいてその影響が除去される。
つまり、複数ホールコモン電圧算出部31aは、第1のスピニングカレントスイッチ13及び第2のスピニングカレントスイッチ14のそれぞれの差動出力の正相成分、すなわち同相成分同士を補正(算術平均)することで、平均コモン電圧Vhcom_plを検出している。
このようにホール信号フィードバックネットワーク31を構成したので、複数のホール素子11、12のそれぞれのホールコモン電圧Vhcom1、Vhcom2が異なってしまうプロセス勾配の影響を受けても、複数のホール素子11、12のホールコモン電圧Vhcom1、Vhcom2を基準信号Vcomに一致させることができる。そのため、各ホール素子11、12からの差動信号を受ける第1と第2のGmアンプGm1、Gm2への入力信号の直流電位を一致させることができる。つまり、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2の動作点を一致させることができる。したがって、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2のgm値が常に等しくなるので、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2の出力端を接続した加算ノード24での逆極性のスパイク信号によるキャンセルのミスを防ぎ、出力での第1のスパイクの変動を抑えることができる。
以上説明したように、第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、スピニングカレント法によって駆動された複数のホール素子11、12と、複数のトランスコンダクタンスアンプとを利用したホール起電力信号検出回路において、高精度なホール起電力信号検出の障害となるスパイク状の誤差信号の変動を抑制できる。
なお、第1実施形態の説明においては、複数ホールコモン電圧制御部31bが、比較部101と可変電流源102とを1つずつ有する場合について説明したがこれに限るものではない。ホール素子駆動補正電流Ibias1aを供給するために、比較部101と可変電流源102とを1つずつ備え、ホール素子駆動補正電流Ibias2aを供給するために、別の比較部101と別の可変電流源102とを1つずつ備えてもよい。
図8は本発明の第2実施形態に係るホール起電力信号検出回路の構成の一例を示すブロック図である。
図8のホール起電力信号検出回路は、それぞれ4つの端子(端子1、端子2、端子3、端子4)を備えた第1のホール素子11と第2のホール素子12と第3のホール素子41と第4のホール素子42と、第1のスピニングカレントスイッチ13と、第2のスピニングカレントスイッチ14と、第3のスピニングカレントスイッチ43と、第4のスピニングカレントスイッチ44と、第1のホール素子駆動電流源15と、第2のホール素子駆動電流源16と、第3のホール素子駆動電流源45と、第4のホール素子駆動電流源46と、を備える。さらに、ホール起電力信号検出回路は、ホール信号フィードバックネットワーク47と、第1のGmアンプGm1と、第2のGmアンプGm2と、第3のGmアンプGm3と、第4のGmアンプGm4と、フィードバック用GmアンプGmfbと、増幅段17と、チョッパースイッチ18と、出力段19と、出力信号フィードバックネットワーク20と、フィードバックチョッパースイッチ21と、発振器(OSC)22と、チョッパークロック生成器23と、フィードバックネットワークコントローラー32と、を含んで構成される。第1〜第4のホール素子駆動電流源15、16、45、46の電流値は、それぞれIbias1、Ibias2、Ibias3、Ibias4である。
図6に示す第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路と異なる点は、図8に示す第2実施形態のホール起電力信号検出回路は、第3のホール素子41と、第4のホール素子42と、第3のスピニングカレントスイッチ43と、第4のスピニングカレントスイッチ44と、第3のホール素子駆動電流源45と、第4のホール素子駆動電流源46と、第3のGmアンプGm3と、第4のGmアンプGm4と、をさらに備えている点である。
このような構成により、第1〜第4のホール素子11、12、41、42は、それぞれ第1〜第4のスピニングカレントスイッチ13、14、43、44によって駆動される。
差動信号A1とA3は、その正相成分及び逆相成分を含めて、チョッパークロックFchopの位相に対し、発生するスパイクの極性は同極性となる。また、差動信号A2とA4も、同様に発生するスパイクの極性は同極性(差動信号A1とA3とは逆極性)となる。
それ以外の構成である、発振器22、チョッパークロック生成器23、増幅段17、チョッパースイッチ18、出力段19、出力信号フィードバックネットワーク20、フィードバックチョッパースイッチ21、フィードバックネットワークコントローラー32の動作は第1実施形態と同様であるので説明を省略する。
Vout
={1+(R12/R11)}×{(gm1/gmfb)×Vhall1
+(gm2/gmfb)×Vhall2+(gm3/gmfb)
×Vhall3+(gm4/gmfb)×Vhall4} ……(8)
(8)式中の、Vhall3とVhall4はそれぞれ差動信号A3、A4の信号電圧である。
Vout
=(1+R12/R11)×{(gm_hall/gmfb)
×(Vhall1+Vhall2+Vhall3+Vhall4)}
……(9)
また、フィードバック用GmアンプGmfbは、第1実施形態における図6のフィードバック用GmアンプGmfbと同じ機能を持ち、差動信号Gが入力されるので、動作点およびgm値gmfbは基準信号Vcomによって決定される。
第2実施形態におけるホール信号フィードバックネットワーク47は、複数ホールコモン電圧算出部47aと、複数ホールコモン電圧制御部47bとを備え、複数ホールコモン電圧制御部47bは、さらに、比較部111と可変電流源112とを備える。
図7に示す第1実施形態におけるホール信号フィードバックネットワーク31と異なる点は、第2実施形態におけるホール信号フィードバックネットワーク47に含まれる複数ホールコモン電圧算出部47aが、差動信号A1の正相成分と、差動信号A2の正相成分と、差動信号A3の逆相成分と、差動信号A4の逆相成分とを受け、複数のホール素子11、12、41、42の平均コモン電圧Vhcom_plを算出し、複数ホールコモン電圧制御部47bの比較部111へと供給する点である。
Va2_p=Vhcom2−Vspike+Vsig(B)
Va3_n=Vhcom3−Vspike−Vsig(B)
Va4_n=Vhcom4+Vspike−Vsig(B)
……(10)
ここで、複数のホール素子11、12、41、42の平均コモン電圧Vhcom_plは、次式(11)で表すことができる。
=(Va1_p+Va2_p+Va3_n+Va4_n)/4
=(Vhcom1+Vhcom2+Vhcom3+Vhcom4)/4
……(11)
つまり、平均コモン電圧Vhcom_plは、ホール素子11、12、41、42のホールコモン電圧の平均値となる。
ここで、スパイク成分およびホール起電力信号成分Vsig(B)はキャンセルされている。つまり、各スピニングカレントスイッチ13、14、43、44から出力された後の信号に発生しているスパイク成分は、複数ホールコモン電圧算出部47aにおいてその影響が除去されている。また、第1実施形態の図7に示すホール信号フィードバックネットワーク31と異なり、ホール起電力信号成分Vsig(B)がキャンセルされているため、より正確にホールコモン電圧を検出できる。
図9に示す比較部111、および可変電流源112の動作は図7に示す、第1実施形態におけるホール信号フィードバックネットワーク31の比較部101及び可変電流源102と同じであるが、図9に示す可変電流源112が、第1〜第4のスピニングカレントスイッチ13、14、43、44へそれぞれホール素子駆動補正電流Ibias1a〜Ibias4aを供給している点が異なる。
したがって、出力信号Voutでの第2のスパイク信号の変動も抑えることができる。
以上説明したように、第2実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、スピニングカレント法によって駆動された複数のホール素子11、12、41、42と、複数のトランスコンダクタンスアンプとを利用したホール起電力信号検出回路において、高精度なホール起電力信号検出の障害となるスパイク状の誤差信号の変動を抑制できる。
図10に示すホール信号フィードバックネットワーク49は、複数ホールコモン電圧算出部49aと複数ホールコモン電圧制御部49bとを備える。複数ホールコモン電圧制御部49bは、比較部121と可変電流源122とを備える。
複数ホールコモン電圧算出部49aは、図9に示すホール信号フィードバックネットワーク47における複数ホールコモン電圧算出部47aと異なり、差動信号A1の正相成分と、差動信号A3の逆相成分とを受け、複数のホール素子、つまり、ホール素子11及び41の平均コモン電圧Vhcom_plを算出し、複数ホールコモン電圧制御部49bの比較部121へと供給するものである。
Va1_p=Vhcom1+Vspike+Vsig(B)
Va3_n=Vhcom3−Vspike−Vsig(B)
……(12)
Vhcom_pl=(Vhcom1+Vhcom3)/2……(13)
(13)式に示すように、スパイク成分およびホール起電力信号成分Vsig(B)はキャンセルされている。Vsig(B)がキャンセルされているため、この場合も図7に示す第1実施形態における複数ホールコモン電圧算出部31aよりも正確にホールコモン電圧を検出できる。ただし、図9のホール信号フィードバックネットワーク47の方が第1〜第4のホール素子11、12、41、42のプロセス勾配の影響を考慮できる点で、図10のホール信号フィードバックネットワーク49よりも好ましい。
なお、図10に示す複数ホールコモン電圧算出部49aでは、差動信号A1の正相成分Va1_pと差動信号A3の逆相成分Va3_nとから平均コモン電圧Vhcom_plを演算しているが、例えば差動信号A2の正相成分と差動信号A4の逆相成分等、スパイク成分の極性が互いに異なる2つの信号を用いて平均コモン電圧Vhcom_plを演算してもよい。
また、第2実施形態の説明においては、差動信号A1、A2の正相成分と、差動信号A3、A4の逆相成分とを受けて、平均コモン電圧Vhcom_plを算出するシンプルな形態を説明したが、これに限るものではない。例えば、スピニングカレントスイッチから出力される差動信号の正相成分と負相成分が入力されるホールコモン電圧算出部を、スピニングカレントスイッチ毎に設け、算出されたホールコモン電圧の各々と、基準電圧Vcomとを比較し、各々のホール素子に対して、ホール素子駆動補正電流を供給する形態であってもよい。
図11は、本発明の第3実施形態に係るホール起電力信号検出回路の構成の一例を示すブロック図である。
図6に示す第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路と異なる点は、図11に示す第3実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、図6に示すホール起電力信号検出回路に含まれる出力段19の代わりに、出力コモン電圧制御端子を備えた出力段51を有し、さらに、出力信号フィードバックネットワーク20とは別の第2の出力信号フィードバックネットワーク52を備えた点である。
ここで、第3実施形態の説明において、フィードバックネットワークコントローラー32が出力する基準信号Vcomは、例えばホール起電力信号検出回路に供給する電源電圧をVDDとしたときに、VDD/2である。
図6に示す第1実施形態、図8に示す第2実施形態におけるホール起電力信号検出回路の出力信号フィードバックネットワーク20内の抵抗R11、R12、R21、及びR22にミスマッチが存在した場合、つまり、R11≠R21、R12≠R22のとき、差動信号Eにオフセットが発生する。つまり、ホール起電力信号検出回路の出力端子、すなわち、出力段19の出力端子から、オフセット電流Ioffa、Ioffbが発生してしまうため、差動信号Eにオフセットが発生する。そこで、オフセット電流の発生を抑制するために、抵抗R11、R12、R21、R22の各抵抗値を大きくすると、フィードバックループの信号パス、すなわち、差動信号Eから差動信号F、G、B、C、D、Eの信号パスの時定数を大きくしてしまう。その結果、スパイクの発生期間が延びて、第2のスパイク信号が大きくなる。つまり、差動信号Eから差動信号F、G、B、C、D、Eの信号パスの時定数は抵抗値に比例するため、スパイクの発生期間が長くなる。
以上説明したように、第3実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、スピニングカレント法によって駆動された複数のホール素子と、複数のトランスコンダクタンスアンプとを利用したホール起電力信号検出回路において、高精度なホール起電力信号検出の障害となるスパイク状の誤差信号の変動を抑制できる。
ここで、第3実施形態において、ホール信号フィードバックネットワーク31が第1のフィードバック制御部に対応し、出力信号フィードバックネットワーク20がフィードバック部に対応し、フィードバックチョッパースイッチ21が変調スイッチに対応している。また、加算ノード24が電流加算部に対応し、チョッパースイッチ18が復調スイッチに対応し、フィードバックネットワークコントローラー32が基準信号生成回路に対応している。また、第2の出力信号フィードバックネットワーク52が第2のフィードバック制御部に対応している。
図12は、本発明の第4実施形態におけるホール起電力信号検出回路の構成を示すブロック図である。
図6に示す第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路と異なる点は、第4実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、図6に示す増幅段17の代わりに出力コモン電圧制御端子を備えた増幅段61を備え、出力信号フィードバックネットワーク20とは別の第2の出力信号フィードバックネットワーク62を備えた点である。
第2の出力信号フィードバックネットワーク62は、第3実施形態における出力信号フィードバックネットワーク52と同等の機能構成を有し、出力コモン電圧制御端子を備えた増幅段61に出力コモン電圧コントロール信号Vout_com_ctrlを供給する。出力コモン電圧制御端子を備えた増幅段61は、出力コモン電圧コントロール信号Vout_com_ctrlを受けて、差動信号Eのコモン電圧Vout_com、すなわちVout_pとVout_nとの中間電位を基準信号Vcomに一致させるよう、差動信号Cをチョッパースイッチ18に供給する。チョッパースイッチ18は、差動信号Cを受けて、チョッパークロックFchopによって復調された差動信号Dを出力段19に供給する。出力段19は差動信号Dを受けて、コモン電圧Vout_comがVcomに一致した差動信号Eを出力する。
このような構成を有する結果、第4実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、第3実施形態におけるホール起電力信号検出回路と同様に、出力信号フィードバックネットワーク20に供給する基準信号と、第2の出力信号フィードバックネットワーク62に供給する基準信号とをVcomに一致させる。その結果、差動信号Eのコモン電圧Vout_comを基準信号Vcomに一致させることができる。そのため、第3実施形態と同様の理由により、高精度なホール起電力信号検出の障害となるスパイク状の誤差信号の変動を抑制できる。
ここで、第4実施形態において、ホール信号フィードバックネットワーク31が第1のフィードバック制御部に対応し、出力信号フィードバックネットワーク20がフィードバック部に対応している。また、フィードバックチョッパースイッチ21が変調スイッチに対応し、加算ノード24が電流加算部に対応し、チョッパースイッチ18が復調スイッチに対応し、フィードバックネットワークコントローラー32が基準信号生成回路に対応している。また、第2の出力信号フィードバックネットワーク62が第3のフィードバック制御部に対応している。
図13は、本発明の第5実施形態におけるホール起電力信号検出回路の構成を示すブロック図である。
図6に示す第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路と異なる点は、第5実施形態におけるホール起電力信号検出回路は、フィードバックネットワークコントローラー71が、第1の基準信号Vcom1をホール信号フィードバックネットワーク31に供給し、第2の基準信号Vcom2を出力信号フィードバックネットワーク20に供給するフィードバックネットワークコントローラーである点である。
図14は、本発明の第5実施形態におけるフィードバックネットワークコントローラー71の構成を示す図である。
ホール信号フィードバックネットワーク31は、複数のホール素子11、12のホールコモン電圧Vhcom1、Vhcom2を基準信号Vcom1に一致させることができるので、各ホール素子11、12からの差動信号を受ける第1と第2のGmアンプGm1、Gm2への入力信号の直流電位を一致させることができる。つまり、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2の動作点を一致させることができる。したがって、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2のgm値が常に等しくなるので、第1と第2のGmアンプGm1、Gm2の出力端を接続した加算ノード24での逆極性のスパイク信号によるキャンセルのミスを防ぎ、出力での第1のスパイクの変動を抑えることができる。
なお、第5実施形態は、第1実施形態におけるホール起電力信号検出回路のフィードバックネットワークコントローラーから、ホール信号フィードバックネットワークに供給する基準信号と、出力信号フィードバックネットワークに供給する基準信号とが、異なる電圧ではあるが、同じ温度変動特性を有する場合について説明した。同様に、第2実施形態乃至第4実施形態におけるホール起電力信号検出回路に適用することも可能であり、この場合も第5実施形態と同等の作用効果を得ることができる。
以上説明したように、本発明は、複数のホール素子をスピニングカレント法で駆動した、複数のトランスコンダクタンスアンプを利用したホール起電力信号検出回路において、ホール信号フィードバックネットワークを用意し、ホール信号フィードバックネットワークと、出力信号フィードバックネットワークとに、フィードバックネットワークコントローラーから基準信号を供給することで、スパイク信号の変動を抑えるものである。また別の形態ではさらに第2の出力信号フィードバックネットワークへとフィードバックネットワークコントローラーから基準信号を供給することで、スパイク信号の変動を抑えるものである。また、別の形態においては、ホール信号フィードバックネットワークと、出力信号フィードバックネットワークとに、フィードバックネットワークコントローラーからそれぞれ同じ温度変動特性を有する第1の基準信号と第2の基準信号を供給することで、スパイク信号の変動を抑えるものである。
また、すべての実施形態において、フィードバックネットワークコントローラーからの基準信号は、ホール信号フィードバックネットワーク、出力信号フィードバックネットワークへ、バッファアンプを介して供給されてもよい。また、第3、第4の形態においても、基準信号はバッファアンプを介して第2の出力信号フィードバックネットワークへ供給されていてよい。
また、本発明の実施形態はすべてシリコンホール素子を用いた場合について説明したが、GaAs、InSbなどの化合物半導体ホール素子を適用することも可能である。
また、本発明の範囲は、図示され記載された例示的な実施形態に限定されるものではなく、本発明が目的とするものと均等な効果をもたらす全ての実施形態をも含む。さらに、本発明の範囲は、全ての開示されたそれぞれの特徴のうち特定の特徴のあらゆる所望する組み合わせによって画され得る。
13、14、43、44 スピニングカレントスイッチ
15、16、45、46 ホール素子駆動電流源
17 増幅段
18 チョッパースイッチ
19、51 出力段
20、62 出力信号フィードバックネットワーク
21 フィードバックチョッパースイッチ
22 発振器
23 チョッパークロック生成器
24、48 加算ノード
31、47、49 ホール信号フィードバックネットワーク
31a、47a 複数ホールコモン電圧算出部
31b、47b 複数ホールコモン電圧制御部
101、111、121 比較部
102、112、122 可変電流源
Claims (13)
- 複数の端子を有する第1のホール素子と、
複数の端子を有する第2のホール素子と、
前記第1のホール素子に第1のホール起電力信号を生成させるために、前記第1のホール素子の複数の端子に第1の順で駆動電流を供給する第1の駆動電流供給部と、
前記第2のホール素子に第2のホール起電力信号を生成させるために、該第2のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性が前記第1のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性と逆となる第2の順で前記第2のホール素子の複数の端子に駆動電流を供給する第2の駆動電流供給部と、
前記第1及び前記第2のホール起電力信号のコモン電圧が基準電圧と一致するようにフィードバック制御する第1のフィードバック制御部と、
前記第1のホール起電力信号を第1の電流に変換する第1のGmアンプと、
前記第2のホール起電力信号を第2の電流に変換する第2のGmアンプと、
出力電圧と前記基準電圧との差を分圧した電圧をフィードバックするフィードバック部と、
前記分圧した電圧を変調する変調スイッチと、
前記変調された電圧をフィードバック電流に変換するフィードバック用Gmアンプと、
前記第1の電流と前記第2の電流と前記フィードバック電流とを加算する電流加算部と、
前記電流加算部の出力信号を復調する復調スイッチと、
前記復調スイッチで復調した信号を増幅して前記出力電圧として出力する出力段と、
前記基準電圧を生成する基準信号生成回路と、
を備えるホール起電力信号検出回路。 - 前記第1のフィードバック制御部は、
前記第1及び前記第2のホール起電力信号の平均コモン電圧を算出する複数ホールコモン電圧算出部と、
複数ホールコモン電圧制御部と、を備え、
前記複数ホールコモン電圧制御部は、
前記複数ホールコモン電圧算出部で算出した平均コモン電圧と前記基準電圧との比較結果に応じて、前記平均コモン電圧と前記基準電圧とを一致させる複数ホールコモン電圧制御信号を出力する比較器と、
当該比較器から出力される前記複数ホールコモン電圧制御信号に基づきホール駆動補正電流を生成し前記第1の駆動電流供給部及び前記第2の駆動電流供給部に出力する可変電流源と、を備える請求項1記載のホール起電力信号検出回路。 - 複数の端子を有する第3のホール素子と、
複数の端子を有する第4のホール素子と、
前記第3のホール素子に第3のホール起電力信号を生成させるために、前記第3のホール素子の複数の端子に前記第1の順で駆動電流を供給する第3の駆動電流供給部と、
前記第4のホール素子に第4のホール起電力信号を生成させるために、前記第4のホール素子の複数の端子に前記第2の順で駆動電流を供給する第4の駆動電流供給部と、
前記第3のホール起電力信号を第3の電流に変換する第3のGmアンプと、
前記第4のホール起電力信号を第4の電流に変換する第4のGmアンプと、
をさらに備え、
前記第1のフィードバック制御部は、
前記第1、前記第2、前記第3及び前記第4のホール起電力信号のコモン電圧が前記基準電圧と一致するようにフィードバック制御し、
前記電流加算部は、
前記第1、前記第2、前記第3及び前記第4の電流と前記フィードバック電流とを加算する請求項1に記載のホール起電力信号検出回路。 - 前記第1のフィードバック制御部は、
前記第1、前記第2、前記第3及び前記第4のホール起電力信号の平均コモン電圧を算出する複数ホールコモン電圧算出部と、
複数ホールコモン電圧制御部と、を備え、
前記複数ホールコモン電圧制御部は、
前記複数ホールコモン電圧算出部で算出した平均コモン電圧と前記基準電圧との比較結果に応じて、前記平均コモン電圧と前記基準電圧とを一致させる複数ホールコモン電圧制御信号を出力する比較器と、
当該比較器からの複数ホールコモン電圧制御信号に基づきホール駆動補正電流を生成し、前記第1、前記第2、前記第3及び前記第4の駆動電流供給部に出力する可変電流源とを備える請求項3に記載のホール起電力信号検出回路。 - 前記第1のフィードバック制御部は、
前記第1、前記第2、前記第3及び前記第4のホール起電力信号のうち、重畳するスパイク成分の極性が互いに異なる2つの信号に基づいて、前記フィードバック制御する請求項3又は請求項4に記載のホール起電力信号検出回路。 - 前記出力電圧と前記基準電圧とを入力し、前記出力段のコモン電圧が前記基準電圧と一致するようにフィードバック制御する第2のフィードバック制御部をさらに備える請求項1から請求項5のいずれか1項に記載のホール起電力信号検出回路。
- 前記電流加算部で加算された電流を電圧に変換して増幅し、前記復調スイッチに出力する増幅段をさらに備える請求項1から請求項6のいずれか1項に記載のホール起電力信号検出回路。
- 前記増幅段はコモン電圧調整端子を有し、
前記出力電圧と前記基準電圧とを入力し、前記出力段のコモン電圧が前記基準電圧と一致するように前記コモン電圧調整端子へ制御信号をフィードバックする第3のフィードバック制御部をさらに備える請求項7に記載のホール起電力信号検出回路。 - 複数の端子を有する第1のホール素子と、
複数の端子を有する第2のホール素子と、
前記第1のホール素子に第1のホール起電力信号を生成させるために、前記第1のホール素子の複数の端子に第1の順で駆動電流を供給する第1の駆動電流供給部と、
前記第2のホール素子に第2のホール起電力信号を生成させるために、該第2のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性が前記第1のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性と逆となる第2の順で前記第2のホール素子の複数の端子に駆動電流を供給する第2の駆動電流供給部と、
前記第1及び前記第2のホール起電力信号のコモン電圧が第1の基準電圧と一致するようにフィードバック制御する第1のフィードバック制御部と、
前記第1のホール起電力信号を第1の電流に変換する第1のGmアンプと、
前記第2のホール起電力信号を第2の電流に変換する第2のGmアンプと、
出力電圧と第2の基準電圧との差を分圧した電圧をフィードバックするフィードバック部と、
前記分圧した電圧を変調する変調スイッチと、
前記変調された電圧をフィードバック電流に変換するフィードバック用Gmアンプと、
前記第1の電流と前記第2の電流と前記フィードバック電流とを加算する電流加算部と、
前記電流加算部の出力信号を復調する復調スイッチと、
前記復調スイッチで復調した信号を増幅して前記出力電圧として出力する出力段と、
前記第1の基準電圧と前記第2の基準電圧を生成する基準信号生成回路とを備え、前記第1の基準電圧と前記第2の基準電圧は、所定の出力温度特性を有する単一の電圧源に基づいて生成されるホール起電力信号検出回路。 - 前記電圧源の出力温度特性は、一定である請求項9に記載のホール起電力信号検出回路。
- 複数の端子を有する第1のホール素子と、
複数の端子を有する第2のホール素子と、
前記第1のホール素子に第1のホール起電力信号を生成させるために、前記第1のホール素子の複数の端子に第1の順で駆動電流を供給する第1の駆動電流供給部と、
前記第2のホール素子に第2のホール起電力信号を生成させるために、該第2のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性が前記第1のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性と逆となる第2の順で前記第2のホール素子の複数の端子に駆動電流を供給する第2の駆動電流供給部と、
前記第1及び前記第2のホール起電力信号のコモン電圧が基準電圧と一致するように、前記第1及び前記第2のホール起電力信号の平均コモン電圧を算出し、算出した平均コモン電圧に基づいて、フィードバック制御する第1のフィードバック制御部と、
前記第1のホール起電力信号を第1の電流に変換する第1のGmアンプと、
前記第2のホール起電力信号を第2の電流に変換する第2のGmアンプと、
前記第1の電流と前記第2の電流とを加算する電流加算部と、
前記電流加算部からの出力信号を増幅して出力するホール起電力信号検出回路。 - 複数の端子を有する第1のホール素子と、
複数の端子を有する第2のホール素子と、
前記第1のホール素子に第1のホール起電力信号を生成させるために、前記第1のホール素子の複数の端子に第1の順で駆動電流を供給する第1の駆動電流供給部と、
前記第2のホール素子に第2のホール起電力信号を生成させるために、該第2のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性が前記第1のホール起電力信号に重畳するスパイク成分の極性と逆となる第2の順で前記第2のホール素子の複数の端子に駆動電流を供給する第2の駆動電流供給部と、
前記第1及び前記第2のホール起電力信号のコモン電圧が基準電圧と一致するようにフィードバック制御する第1のフィードバック制御部と、
前記第1のホール起電力信号を第1の電流に変換する第1のGmアンプと、
前記第2のホール起電力信号を第2の電流に変換する第2のGmアンプと、
前記第1の電流と前記第2の電流とを加算する電流加算部と、
前記電流加算部からの出力信号を増幅して出力するホール起電力信号検出回路。 - 請求項1から請求項12のいずれか1項に記載のホール起電力信号検出回路を有する電流センサ。
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