JPWO2016021321A1 - 中空糸膜束、人工肺および中空糸膜束の製造方法 - Google Patents

中空糸膜束、人工肺および中空糸膜束の製造方法 Download PDF

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Abstract

中空糸膜束は、人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜３１が集積されて全体形状が円筒体の形状をなすものである。また、中空糸膜３１は、前記円筒体の中心軸Ｏに対して傾斜して前記円筒体の中心軸Ｏ回りに巻回されており、次の条件を満足している。中空糸膜３１の内径φｄ１は、１５０μｍ以下であり、中空糸膜３１の円筒体の中心軸Ｏに対する傾斜角度θは、６０°以下であり、円筒体の外径φＤ１と、円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌは、０．４以上である。

Description

本発明は、中空糸膜束、人工肺および中空糸膜束の製造方法に関する。
従来から、多数本の中空糸膜で構成された中空糸膜束を有する人工肺が知られている（例えば、特許文献１）。特許文献１に記載の中空糸膜束は、多数本の中空糸膜をほぼ平行に配置して横糸とし、これらを縦糸でつなぎ合わせて簾状にしたものである。そして、このような簾状の中空糸シートを折りたたんで、外形形状が角柱状の中空糸膜束としたり、円柱状にしたりすることができる。
このような構成の中空糸膜束では、横糸（中空糸膜）と縦糸（経糸）とが重なっている部分において、ガス交換または熱交換が不十分となるおそれがある。また、横糸と縦糸とが重なっている部分には、血液が滞留しやすく、血栓が生じるおそれもある。
上記を解決するためには、各中空糸膜を例えば丸棒体の外周に、その中心軸回りに多重に巻回して、円筒体形状の中空糸膜束にするのが好ましい。
しかしながら、中空糸膜の巻回回数が多ければ多いほど、中空糸膜同士の間隙の総容積が増大し、その結果、当該間隙を通過する血液の量、すなわち、血液充填量も増大してしまい、患者にとって負担が大きい。
そこで、中空糸膜として外径が小さいものを用いることが考えられる。これにより、血液と触れる中空糸膜の表面積を維持しつつ中空糸膜同士の間隙の総容積が増大するのを防止し、血液充填量を低減することができる。
しかしながら、中空糸膜の外径を小さくすれば内径も小さくなるため、中空糸膜内を通過する流体の圧力損失が増大してしまう。流体の圧力損失が増大すると、例えば人工肺部あればガスが中空糸膜から外側に流出するおそれがある。
米国特許第４９１１８４６号明細書
本発明の目的は、中空糸膜内の流体の圧力損失の増大を低減しながらも、血液充填量も低減することができ、患者の負担を軽減することができる中空糸膜束および中空糸膜束の製造方法を提供することにある。
このような目的は、下記（１）〜（９）の本発明により達成される。
（１） 人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜が集積されて全体形状が円筒体の形状をなす中空糸膜束であって、
前記中空糸膜は、前記円筒体の中心軸に対して傾斜して前記円筒体の中心軸回りに巻回されており、
前記中空糸膜の内径φｄ１は、１５０μｍ以下であり、
前記中空糸膜の前記円筒体の中心軸に対する傾斜角度θは、６０°以下であり、
前記円筒体の外径φＤ１と、前記円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌは、０．４以上であることを特徴とする中空糸膜束。
（２） 前記内径φｄ１は、９０μｍ以上１５０μｍ以下である上記（１）に記載の中空糸膜束。
（３） 前記傾斜角度θは、３０°以上６０°以下である上記（１）または（２）に記載の中空糸膜束。
（４） 前記比φＤ１／Ｌは、０．４以上２．５以下である上記（１）ないし（３）のいずれかに記載の中空糸膜束。
（５） 前記外径φＤ１は、２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であり、
前記長さＬは、３０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下である上記（１）ないし（４）のいずれかに記載の中空糸膜束。
（６） 前記中空糸膜の外径φｄ２は、１２０μｍ以上２２０μｍ以下である上記（１）ないし（４）のいずれかに記載の中空糸膜束。
（７） 前記円筒体の内径φＤ２は、１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である上記（１）ないし（６）のいずれかに記載の中空糸膜束。
（８） 上記（１）ないし（７）のいずれかに記載の中空糸膜束を有することを特徴とする人工肺。
（９） 人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜が集積されて全体形状が円筒体の形状をなす中空糸膜束を製造する方法であって、
内径φｄ１が１５０μｍ以下の前記中空糸膜を、前記円筒体の中心軸に対する傾斜角度θが６０°以下で、かつ、前記円筒体の外径φＤ１と、前記円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌが０．４以上になるように、前記円筒体の中心軸回りに巻回することを特徴とする中空糸膜束の製造方法。
本発明によれば、内径が比較的小さい（１５０μｍ以下）中空糸膜を用いたとしても、中空糸膜の円筒体の中心軸に対する傾斜角度θを６０°以下とし、円筒体の外径φＤ１と円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌを、０．４以上とすることで、中空糸膜の全長が過剰に長くなることを防止することができる。このため、中空糸膜束は、流体の圧力損失を低減することができるとともに、血液充填量を低減し、患者の負担を軽減することができる。
図１は、本発明の中空糸膜束を適用した人工肺の平面図である。 図２は、図１に示す人工肺を矢印Ａ方向から見た図である。 図３は、図２中のＢ−Ｂ線断面図である。 図４は、図２中の矢印Ｃ方向から見た図である。 図５は、図１中のＤ−Ｄ線断面図である。 図６は、図５中のＥ−Ｅ線断面図である。 図７は、中空糸膜束となる母材を示す図（（ａ）が斜視図、（ｂ）が展開図）である。 図８は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置を示す図である。 図９は、図８中の矢印Ｆ方向から見た概略構成図である。 図１０は、図８に示す中空糸膜束製造装置を示すブロック図である。 図１１は、（ａ）が、巻き取り部の回転速度と繰り出し部の回転速度とをそれぞれ一定の状態で中空糸膜を巻回した場合の、巻き取り速度と経過時間との関係を示すグラフ、（ｂ）が、繰り出し部の回転速度の補正量と経過時間との関係を示すグラフである。 図１２は、中空糸膜束製造装置の制御プログラムを説明するためのフローチャートである。 図１３は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置（第２実施形態）を示す概略構成図である。 図１４は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置（第３実施形態）を示す概略構成図である。
以下、本発明の中空糸膜束、人工肺および中空糸膜束の製造方法を添付図面に示す好適な実施形態に基づいて詳細に説明する。
＜第１実施形態＞
図１は、本発明の中空糸膜束を適用した人工肺の平面図である。図２は、図１に示す人工肺を矢印Ａ方向から見た図である。図３は、図２中のＢ−Ｂ線断面図である。図４は、図２中の矢印Ｃ方向から見た図である。図５は、図１中のＤ−Ｄ線断面図である。図６は、図５中のＥ−Ｅ線断面図である。図７は、中空糸膜束となる母材を示す図（（ａ）が斜視図、（ｂ）が展開図）である。図８は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置を示す図である。図９は、図８中の矢印Ｆ方向から見た概略構成図である。図１０は、図８に示す中空糸膜束製造装置を示すブロック図である。図１１は、（ａ）が、巻き取り部の回転速度と繰り出し部の回転速度とをそれぞれ一定の状態で中空糸膜を巻回した場合の、巻き取り速度と経過時間との関係を示すグラフ、（ｂ）が、繰り出し部の回転速度の補正量と経過時間との関係を示すグラフである。図１２は、中空糸膜束製造装置の制御プログラムを説明するためのフローチャートである。
なお、図１、図３、図４および図８中の左側を「左」または「左方（一方）」、右側を「右」または「右方（他方）」という。また、図１〜図６中、人工肺の内側を「血液流入側」または「上流側」、外側を「血液流出側」または「下流側」として説明する。また、説明の便宜上、図９（図１３、図１４についても同様）中には、互いに直交する３軸として、Ｘ軸、Ｙ軸およびＺ軸を図示している。
まず、本発明の中空糸膜束を適用した人工肺について説明する。
図１〜図５に示す人工肺１０は、全体形状がほぼ円柱状をなしている。この人工肺１０は、内側に設けられ、血液に対し熱交換を行う熱交換部１０Ｂと、熱交換部１０Ｂの外周側に設けられ、血液に対しガス交換を行うガス交換部としての人工肺部１０Ａと備える熱交換器付き人工肺である。人工肺１０は、例えば血液体外循環回路中に設置して用いられる。
人工肺１０は、ハウジング２Ａを有しており、このハウジング２Ａ内に人工肺部１０Ａと熱交換部１０Ｂとが収納されている。
ハウジング２Ａは、円筒状ハウジング本体２１Ａと、円筒状ハウジング本体２１Ａの左端開口を封止する皿状の第１の蓋体２２Ａと、円筒状ハウジング本体２１Ａの右端開口を封止する皿状の第２の蓋体２３Ａとで構成されている。
円筒状ハウジング本体２１Ａ、第１の蓋体２２Ａおよび第２の蓋体２３Ａは、樹脂材料で構成されている。円筒状ハウジング本体２１Ａに対し、第１の蓋体２２Ａおよび第２の蓋体２３Ａは、融着や接着剤による接着等の方法により固着されている。
円筒状ハウジング本体２１Ａの外周部には、管状の血液流出ポート２８が形成されている。この血液流出ポート２８は、円筒状ハウジング本体２１Ａの外周面のほぼ接線方向に向かって突出している（図５参照）。
また、図１〜３に示すように、円筒状ハウジング本体２１Ａの外周部には、管状のパージポート２０５が突出形成されている。パージポート２０５は、その中心軸が円筒状ハウジング本体２１Ａの中心軸と交差するように、円筒状ハウジング本体２１Ａの外周部に形成されている。
第１の蓋体２２Ａには、管状のガス流出ポート２７が突出形成されている。
また、血液流入ポート２０１は、その中心軸が第１の蓋体２２Ａの中心に対し偏心するように、第１の蓋体２２Ａの端面から突出している。
ガス流出ポート２７は、その中心軸が第１の蓋体２２Ａの中心と交差するように、第１の蓋体２２Ａの外周部に形成されている（図２参照）。
第２の蓋体２３Ａには、管状のガス流入ポート２６、熱媒体流入ポート２０２および熱媒体流出ポート２０３が突出形成されている。ガス流入ポート２６は、第２の蓋体２３Ａの端面の縁部に形成されている。熱媒体流入ポート２０２および熱媒体流出ポート２０３は、それぞれ、第２の蓋体２３Ａの端面のほぼ中央部に形成されている。また、熱媒体流入ポート２０２および熱媒体流出ポート２０３の中心線は、それぞれ、第２の蓋体２３Ａの中心線に対してやや傾斜している。
なお、本発明において、ハウジング２Ａの全体形状は、必ずしも完全な円柱状をなしている必要はなく、例えば一部が欠損している形状、異形部分が付加された形状などでもよい。
図３、図５に示すように、ハウジング２Ａの内部には、その内周面に沿った円筒状をなす人工肺部１０Ａが収納されている。人工肺部１０Ａは、円筒状の中空糸膜束３Ａと、中空糸膜束３Ａの外周側に設けられた気泡除去手段４Ａとしてのフィルタ部材４１Ａとで構成されている。中空糸膜束３Ａとフィルタ部材４１Ａとは、血液流入側から、中空糸膜束３Ａ、フィルタ部材４１Ａの順に配置されている。
また、人工肺部１０Ａの内側には、その内周面に沿った円筒状をなす熱交換部１０Ｂが設置されている。熱交換部１０Ｂは、中空糸膜束３Ｂを有している。
図６に示すように、中空糸膜束３Ａおよび３Ｂは、それぞれ、多数本の中空糸膜３１で構成され、これらの中空糸膜３１を層状に集積して積層させてなるものである。積層数は、特に限定されないが、例えば、３〜４０層が好ましい。なお、中空糸膜束３Ａの各中空糸膜３１は、それぞれ、ガス交換機能を有するものである。一方、中空糸膜束３Ｂの各中空糸膜３１は、それぞれ、熱交換を行なう機能を有するものである。
本発明では、中空糸膜束３Ａの中空糸膜３１としては、比較的細いものが用いられており、中空糸膜３１の内径φｄ１は、１５０μｍ以下である。また、内径（最大内径）φｄ１は、９０μｍ〜１５０μｍであるのが好ましく、１００μｍ〜１３０μｍであるのがより好ましい。内径φｄ１が１５０μｍよりも大きかった場合、中空糸膜３１の外径φｄ２を十分に小さくするのが困難となる。また、内径φｄ１が上記下限値よりも小さかった場合、当該中空糸膜３１の中空部である流路３２にガスＧを流すときの圧力損失の増大を招くおそれがある。
また、中空糸膜３１の外径（最大外径）φｄ２は、１２０μｍ〜２２０μｍであるのが好ましく、１５０μｍ〜２００μｍであるのがより好ましい。外径φｄ２が上記上限値を上回った場合、隣接する中空糸膜３１同士の間隙が大きくなり、該間隙を流下する血液Ｂの充填量が増大する。一方、外径φｄ２が上記下限値を下回った場合、内径φｄ１を十分に大きくすることが困難となる。
なお、内径φｄ１と外径φｄ２との比φｄ１／φｄ２は、０．５０〜０．８５であるのが好ましく、０．６０〜０．７５であるのがより好ましい。
このような中空糸膜束３Ａの中空糸膜３１は、多孔質ガス交換膜で構成されている。中空糸膜３１の細孔径は、０．０１μｍ〜５μｍであるのが好ましく、０．０１μｍ〜１μｍであるのがより好ましい。また、中空糸膜３１としては、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスルホン、ポリアクリロニトリル、ポリテトラフルオロエチレン、セルロースアセテート等の疎水性高分子材料が用いられる。好ましくは、ポリオレフィン系樹脂であり、特に好ましくは、ポリプロピレンである。また、中空糸膜３１の微細孔は、例えば、延伸法または固液相分離法により形成することができる。
なお、中空糸膜束３Ｂの中空糸膜３１としては、内径が５０μｍ〜７００μｍで、外径が１００μｍ〜１０００μｍ程度のものを用いることができる。
図３に示すように、中空糸膜束３Ａおよび３Ｂは、それぞれ、その両端部が隔壁８および９により円筒状ハウジング本体２１Ａの内面に対し一括して固定されている。隔壁８、９は、例えば、ポリウレタン、シリコーンゴム等のポッティング材や接着剤等により構成されている。さらに、中空糸膜束３Ｂは、その内周部が、第１の円筒部材２４１の外周部に形成された凹凸部２４４に係合している。この係合と隔壁８および９による固定により、中空糸膜束３Ｂが円筒状ハウジング本体２１Ａに確実に固定され、よって、人工肺１０の使用中に中空糸膜束３Ｂの位置ズレが生じるのを確実に防止することができる。また、凹凸部２４４は、中空糸膜束３Ｂ全体に血液Ｂを巡らせるための流路としても機能する。
ハウジング２Ａ内の隔壁８と隔壁９との間における各中空糸膜３１の外側、すなわち、中空糸膜３１同士の隙間には、血液Ｂが図６中の上側から下側に向かって流れる血液流路３３が形成されている。
血液流路３３の上流側には、血液流入ポート２０１から流入した血液Ｂの血液流入部として、血液流入ポート２０１に連通する血液流入側空間２４Ａが形成されている（図３、図５参照）。
血液流入側空間２４Ａは、円筒状をなす第１の円筒部材２４１と、第１の円筒部材２４１の内側に配置され、その内周部の一部に対向して配置された板片２４２とで画成された空間である。そして、血液流入側空間２４Ａに流入した血液Ｂは、第１の円筒部材２４１に形成された複数の側孔２４３を介して、血液流路３３全体にわたって流下することができる。
また、第１の円筒部材２４１の内側には、当該第１の円筒部材２４１と同心的に配置された第２の円筒部材２４５が配置されている。そして、図３に示すように、熱媒体流入ポート２０２から流入した例えば水等の熱媒体Ｈは、第１の円筒部材２４１の外周側にある中空糸膜束３Ｂの各中空糸膜３１の流路（中空部）３２、第２の円筒部材２４５の内側を順に通過して、熱媒体流出ポート２０３から排出される。また、熱媒体Ｈが各中空糸膜３１の流路３２を通過する際に、血液流路３３内で、当該中空糸膜３１に接する血液Ｂとの間で熱交換（加温または冷却）が行われる。
血液流路３３の下流側においては、血液流路３３を流れる血液Ｂ中に存在する気泡を捕捉する機能を有するフィルタ部材４１Ａが配置されている。
フィルタ部材４１Ａは、ほぼ長方形をなすシート状の部材（以下単に「シート」とも言う）で構成され、そのシートを中空糸膜束３Ａの外周に沿って巻回して形成したものである。フィルタ部材４１Ａも、両端部がそれぞれ隔壁８、９で固着されており、これにより、ハウジング２Ａに対し固定されている（図３参照）。なお、このフィルタ部材４１Ａは、その内周面が中空糸膜束３Ａの外周面に接して設けられ、該外周面のほぼ全面を覆っているのが好ましい。
また、フィルタ部材４１Ａは、血液流路３３を流れる血液中に気泡が存在していたとしても、その気泡を捕捉することができる（図６参照）。また、フィルタ部材４１Ａにより捕捉された気泡は、血流によって、フィルタ部材４１Ａ近傍の各中空糸膜３１内に押し込まれて入り込み、その結果、血液流路３３から除去される。
また、フィルタ部材４１Ａの外周面と円筒状ハウジング本体２１Ａの内周面との間には、円筒状の隙間が形成され、この隙間は、血液流出側空間２５Ａを形成している。この血液流出側空間２５Ａと、血液流出側空間２５Ａに連通する血液流出ポート２８とで、血液流出部が構成される。血液流出部は、血液流出側空間２５Ａを有することにより、フィルタ部材４１Ａを透過した血液Ｂが血液流出ポート２８に向かって流れる空間が確保され、血液Ｂを円滑に排出することができる。
図３に示すように、第１の蓋体２２Ａの内側には、円環状をなすリブ２９１が突出形成されている。そして、第１の蓋体２２Ａとリブ２９１と隔壁８により、第１の部屋２２１ａが画成されている。この第１の部屋２２１ａは、ガスＧが流出するガス流出室である。中空糸膜束３Ａの各中空糸膜３１の左端開口は、第１の部屋２２１ａに開放し、連通している。人工肺１０では、ガス流出ポート２７および第１の部屋２２１ａによりガス流出部が構成される。一方、第２の蓋体２３Ａの内側にも、円環状をなすリブ２９２が突出形成されている。そして、第２の蓋体２３Ａとリブ２９２と隔壁９とにより、第２の部屋２３１ａが画成されている。この第２の部屋２３１ａは、ガスＧが流入してくるガス流入室である。中空糸膜束３Ａの各中空糸膜３１の右端開口は、第２の部屋２３１ａに開放し、連通している。人工肺１０では、ガス流入ポート２６および第２の部屋２３１ａによりガス流入部が構成される。
次に、本実施形態の人工肺１０における血液の流れについて説明する。
この人工肺１０では、血液流入ポート２０１から流入した血液Ｂは、血液流入側空間２４Ａ、側孔２４３を順に通過して、熱交換部１０Ｂに流れ込む。熱交換部１０Ｂでは、血液Ｂは、血液流路３３を下流方向に向かって流れつつ、熱交換部１０Ｂの各中空糸膜３１の表面と接触して熱交換（加温または冷却）がなされる。このようにして熱交換がなされた血液Ｂは、人工肺部１０Ａに流入する。
そして、人工肺部１０Ａでは、血液Ｂは、血液流路３３をさらに下流方向に向かって流れる。一方、ガス流入ポート２６から供給されたガス（酸素を含む気体）は、第２の部屋２３１ａから人工肺部１０Ａの各中空糸膜３１の流路３２に分配され、該流路３２を流れた後、第１の部屋２２１ａに集積され、ガス流出ポート２７より排出される。血液流路３３を流れる血液Ｂは、人工肺部１０Ａの各中空糸膜３１の表面に接触し、流路３２を流れるガスＧとの間でガス交換、すなわち、酸素加、脱炭酸ガスがなされる。
ガス交換がなされた血液Ｂ中に気泡が混入している場合、この気泡は、フィルタ部材４１Ａにより捕捉され、フィルタ部材４１Ａの下流側に流出するのが防止される。
以上のようにして熱交換、ガス交換が順になされ、さらに気泡が除去された血液Ｂは、血液流出ポート２８より流出する。
次に、中空糸膜束３Ａの構成について詳細に説明する。
前述したように、中空糸膜束３Ａは、多数本の中空糸膜３１で構成されたものである。また、中空糸膜束３Ａは、中空糸膜３１を第１の円筒部材２４１（円筒体）の中心軸Ｏ方向に沿って中心軸Ｏ回りに多数回巻回してなる母材３’から得られるものである（図７（ａ）参照）。
以下では、中空糸膜３１の一本を代表的に説明する。中空糸膜３１は、中心軸Ｏ方向の左側の始点３１１から巻回が開始され、右側に向かう。右側では、中空糸膜３１は、折り返し点３１２で折り返される。その後、中空糸膜３１は、再度左側に戻って終点３１３に至る。このように、中空糸膜３１は、図７（ｂ）中の矢印ｉ→ii→iii→iv→ｖ→vi→viiの順に巻回されている。
そして、この一往復の間に、中空糸膜３１は、所定の周回数Ｎで巻回される。図示の構成では、Ｎ＝１．５であり、中空糸膜３１は、一往復する間に、中心軸Ｏ回りに１．５周している。これを「０．７５ワインド」という。
なお、中空糸膜３１は、第１の円筒部材２４１の両端部において後述の固定用糸１１によって固定される。これにより、上記巻回を多数回行うことができ、母材３’を得ることができる。また、この母材３’の両端部を固定用糸１１ごと切断することにより、中空糸膜束３Ａを得ることができる。
さて、前述したように、本発明では、中空糸膜３１は、内径φｄ１および外径φｄ２が比較的小さいものが用いられている。特に、中空糸膜３１の外径φｄ２が比較的小さいため、血液充填量を低減することができる。一方、内径φｄ１が比較的小さいことで、一般的には、ガスＧの圧力損失が増大する傾向にある。
そこで、本発明では、中心軸Ｏに対する傾斜角度（綾角）θを６０°以下とし（図７（ｂ）参照）、中空糸膜束３Ａの外径φＤ１と、中空糸膜束３Ａの長さＬとの比φＤ１／Ｌを０．４以上とした（図３および図５参照）。これらの条件を満足することで、中空糸膜３１の全長を比較的短くすることができる。よって、比較的内径φｄ１が小さい中空糸膜３１を用いたとしても、圧力損失が増大するのを防止または抑制することができる。すなわち、血液充填量の低減と、ガスＧの圧力損失の増大の抑制を両立することができる。
傾斜角度θは、３０°以上６０°以下であるのが好ましく、４０°以上５０°以下であるのがより好ましい。傾斜角度θが上記下限値を下回ると、中空糸膜束３Ａの端部において、中空糸膜３１を固定用糸１１でより強固に固定する必要があり、母材３’の製造が困難となる可能性がある。一方、傾斜角度θが上記上限値を上回ると、比φＤ１／Ｌの大小に関わらず、中空糸膜３１の全長が過剰に長くなり、ガスＧの圧力損失が増大するおそれがある。
また、比φＤ１／Ｌは、０．４以上２．５以下であるのが好ましく、０．８以上１．６以下であるのがより好ましい。比φＤ１／Ｌが上記下限値を下回ると、上記傾斜角度θの範囲であっても中空糸膜３１の全長が過剰に長くなる。一方、比φＤ１／Ｌが上記上限値を上回ると、前述したワインド数が過剰に少なくなり、中空糸膜の巻回が困難となる。
このように、上記数値範囲とすることで、中空糸膜３１の全長を過不足なく確保することができる。
また、図５に示すように、中空糸膜束３Ａの外径（最大外径）φＤ１は、２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であるのが好ましく、４０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下であるのがより好ましい。中空糸膜束３Ａの内径（最大内径）φＤ２は、１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下であるのが好ましく、２０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であるのがより好ましい。また、図３に示すように、長さＬは、３０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下であるのが好ましく、５０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であるのがより好ましい。このような条件を有することにより、上記効果を確実に奏することができる。
ここで、本発明では、中空糸膜３１の傾斜角度θは、比較的小さいため、中空糸膜束３Ａの製造工程において、端部で折り返すときに、若干巻取り速度が低下する（図１１（ａ）参照）。巻取り速度が若干低下することにより、中空糸膜の張力は、若干変化する。この変化の程度によっては、例えば、人工肺部であれば微細孔の形状が変化するおそれがある。その結果、中空糸膜束３Ａが持つ本来の優れたガス交換機能を十分に発揮できないおそれがある。
以下、上記不具合を防止しつつ中空糸膜束３Ａを製造する製造方法について説明する。
まず、中空糸膜束３Ａの製造方法に用いる中空糸膜束製造装置について説明する。
図８〜図１０に示すように、巻回装置６０は、本発明の中空糸膜束の製造方法を実行するものであり、筒状コア回転手段（巻き取り部）６０１と、ワインダ装置（繰り出し部）６０２と、固定装置６００と、ローラ群９０と、これらの駆動を制御する制御部（張力調節機構）１００とを備える。
図８に示すように、筒状コア回転手段６０１は、モータ６０３と、モータシャフト６０４と、モータシャフト６０４に固定されたコア取付部材６０５を備える。人工肺１０のハウジング２Ａの一部である第１の円筒部材２４１は、コア取付部材６０５に取り付けられ、モータ６０３により回転される。このモータ６０３は、制御部１００と電気的に接続されており、制御部１００によって、駆動が制御される。
ワインダ装置６０２は、内部に中空糸膜３１を収納する収納部を備える本体部６０６と、中空糸膜３１を吐出するとともに本体部６０６の軸方向（図８中の左右方向）に移動する吐出部７０５を備えている。さらに、本体部６０６は、リニアレール６０７上を移動するリニアテーブル６０８およびボールナット部材７０４に固定されている。ボールナット部材７０４は、モータ７０３の駆動により、ボールネジシャフト６０９が回転することにより、本体部６０６の軸方向と平行に移動可能となっている。モータ７０３は、正逆回転可能であり制御部１００によって、駆動が制御される。
固定装置６００は、第１の円筒部材２４１に巻回された中空糸膜３１を固定する固定用糸（線状体）１１を収納する収納部を備える本体部７０６と、第１の円筒部材２４１の両端部に向かって固定用糸１１を吐出する吐出部７０７とを備えている。そして、中空糸膜３１に対して固定用糸１１による固定を行なうときには、吐出部７０７から吐出された固定用糸１１が、回転中の第１の円筒部材２４１上にある中空糸膜３１に巻き付けられ、その固定がなされる。固定後は、その固定に供された固定用糸１１が、カッター（図示せず）によって固定装置６００から切断される。
吐出部７０５から吐出して繰り出された中空糸膜３１は、モータ６０３の作動により回転する第１の円筒部材２４１に巻回される。吐出部７０５が移動しつつ中空糸膜３１を繰り出すことにより、例えば、第１の円筒部材２４１の一端部から中空糸膜３１の巻回を開始し、他端部まで巻回されたら、折り返して一端部に向って中空糸膜３１を巻回することができる。このような巻回を多数回繰り返すことにより、円筒形状をなす中空糸膜束３Ａの母材を得ることができる。この中空糸膜束３Ａの母材は、両端部の固定用糸１１によって中空糸膜３１が固定されている部分が切断されて中空糸膜束３Ａとして用いられる。
図８および図９に示すように、ローラ群９０は、筒状コア回転手段６０１とワインダ装置６０２との間に設けられた３つの固定ローラ９１、９２、９３と、Ｚ軸方向に移動可能な可動ローラ（検出部）９４とを有している。
図９に示すように、固定ローラ９１は、ワインダ装置６０２の＋Ｚ軸側に設けられている。固定ローラ９２は、固定ローラ９１の−Ｘ軸側に設けられている。固定ローラ９３は、固定ローラ９２の−Ｘ軸側に設けられている。巻回装置６０では、中空糸膜３１が固定ローラ９１、９２、９３に掛け回されている。
可動ローラ９４は、固定ローラ９２、９３との間で、かつ、固定ローラ９２、９３よりも−Ｚ軸側に位置している。この可動ローラ９４は、両端が自由端となっており、固定ローラ９２、９３の間の中空糸膜３１によって支持されている。このため、巻回装置６０では、可動ローラ９４が、自身の重さによって中空糸膜３１に張力Ｔを付与している状態となっている。
なお、この張力Ｔは、中空糸膜３１を巻回して得られた中空糸膜束３Ａが本来の機能を十分に発揮することができる程度の大きさ（以下、「適切な大きさ」とも言う）とされる。また、張力Ｔは、例えば、可動ローラ９４の重さを調節したり、可動ローラ９４を付勢部材等で＋Ｚ軸側または−Ｚ軸側に付勢したりすることで調節することができる。
また、可動ローラ９４は、張力Ｔの大小関係に応じてＺ軸方向に移動可能になっている。張力Ｔが図示の構成よりも大きくなると、中空糸膜３１によって＋Ｚ軸側（図９中矢印Ｇ方向）に移動する。一方、張力Ｔが図示の構成よりも小さくなると、中空糸膜３１によって−Ｚ軸側（図９中矢印Ｈ方向）に移動する。
また、図１０に示すように、可動ローラ９４には、制御部１００と電気的に接続され、位置（高さ）を検出する位置検出部９４１が設けられている。制御部１００は、位置検出部９４１からの信号に基づいて、可動ローラ９４の位置を検出し、その位置に応じて中空糸膜３１の張力Ｔの大きさを算出することができる。
巻回装置６０では、中空糸膜３１に予め適切な大きさの張力Ｔを付与し、その状態で、中空糸膜３１を巻き取ることにより、適切な張力で巻回された中空糸膜束３Ａを得ることができる。本実施形態では、適切な大きさの張力Ｔの許容範囲として、上限値Ｔｍａｘおよび下限値Ｔｍｉｎが設定されている。下限値Ｔｍｉｎ≦張力Ｔ≦上限値Ｔｍａｘを満足していれば、張力Ｔは、適切な大きさであるとされる。
図１０に示すように、制御部１００は、筒状コア回転手段６０１のモータ６０３と、ワインダ装置６０２のモータ７０３と、可動ローラ９４の位置検出部９４１と電気的に接続されており、これらの作動を制御する機能を有している。この制御部１００は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）１０１と、記憶部１０２とを有している。
ＣＰＵ１０１は、各種処理用のプログラムを実行する。
記憶部１０２は、例えば不揮発性半導体メモリーの一種であるＥＥＰＲＯＭ（Electrically Erasable Programmable Read-Only Memory）等を有し、各種プログラム等を記憶することができる。
また、記憶部１０２には、前述した中空糸膜３１の張力Ｔの適切な大きさの上限値Ｔｍａｘおよび下限値Ｔｍｉｎ等の情報が記憶されている。
ここで、図１１（ａ）は、巻き取りを開始してからの経過時間ｔと、中空糸膜３１の巻き取り速度ｖとの関係を示すグラフである。「巻き取り速度ｖ」は、単位時間あたりに中空糸膜３１が実際に巻き取られた長さのことを言う。このグラフは、モータ６０３の回転速度Ｖａおよびモータ７０３の回転速度Ｖｂをそれぞれ一定にして、予め実験的に測定して得られたものである。なお、図１１（ａ）のグラフは、内径φｄ１が１５０μｍの中空糸膜を、中心軸Ｏに対する傾斜角度（綾角）θが４５°、比φＤ１／Ｌが１．０となるように巻回して製造した場合のグラフである。
図１１（ａ）に示すように、経過時間ｔ１〜ｔ２までの間、巻き取り速度ｖが変化（低下）しているのが分かる。そして、経過時間ｔ２から、さらに一定時間が経過すると、再度、同様の挙動を示す。これらの挙動は、中空糸膜３１を巻き取る際、中空糸膜３１が第１の円筒部材２４１の端部に位置しているとき、すなわち、端部に巻回されているときに現れる。
そこで、記憶部１０２には、図１１（ａ）に示す巻き取り速度ｖと経過時間ｔとの関係に基づいて、巻き取り速度ｖの変化をキャンセルするための検量線が記憶されている。この検量線は、例えば、演算式またはテーブルとして記憶されている。
図１１（ｂ）は、この検量線を、縦軸がモータ７０３の回転速度Ｖｂの補正量Ｕ、横軸が経過時間ｔで表したグラフである。図１１（ｂ）に示すように、回転速度Ｖｂの補正量Ｕは、経過時間ｔ１〜ｔ２において、巻き取り速度ｖの低下に伴って、図１１（ａ）に示すグラフの線形を反転したような山なりに変化している。
次に、制御部１００の制御プログラムを、図１２のフローチャートに基づいて説明する。
まず、ワインダ装置６０２から中空糸膜３１を固定ローラ９１、９２、９３および可動ローラ９４に掛け回し、先端を第１の円筒部材２４１に固定した状態で、モータ６０３およびモータ７０３を回転させる（ステップＳ１０１）。これにより、中空糸膜３１の巻き取りが開始される。
このとき、モータ６０３の回転速度Ｖａは速度Ｖａ１であり、モータ７０３の回転速度Ｖｂは速度Ｖｂ１である。なお、本実施形態では、モータ６０３の回転速度Ｖａは、経過時間ｔによらず、一定とする。
また、中空糸膜３１の中心軸Ｏに対する傾斜角度（綾角）θが４５°で、比φＤ１／Ｌが１．０となるように巻回を行う。
また、モータ６０３、７０３の駆動と同時に、可動ローラ９４の位置検出部９４１からの信号に基づいて、筒状コア回転手段６０１とワインダ装置６０２との間の中空糸膜３１の張力Ｔの検出を開始する（ステップＳ１０２）。
さらに、モータ６０３、７０３の駆動と同時に、タイマーを作動させ、巻き取り開始時からの経過時間ｔを測定する（ステップＳ１０３）。
そして、ステップＳ１０４において、経過時間ｔ＝ｔ１となったか否かを判断する。
ステップＳ１０４において、未だ経過時間ｔ＝ｔ１となっていないと判断した場合には、張力Ｔ≧Ｔｍｉｎであるか否かを判断する（ステップＳ１０５）。ステップＳ１０５において、張力Ｔ≧Ｔｍｉｎであると判断した場合には、次に、張力Ｔ≦Ｔｍａｘであるか否かを判断する（ステップＳ１０６）。ステップＳ１０６において、張力Ｔ≦Ｔｍａｘであると判断した場合、張力Ｔが適切な大きさであるため、再度、ステップＳ１０４に戻る。
ここで、ステップＳ１０５において、張力Ｔ＜下限値Ｔｍｉｎであると判断した場合には、モータ７０３の回転速度ＶｂをＶｂ１よりも低下させて、張力Ｔ≧Ｔｍｉｎとする（ステップＳ１０７）。また、ステップＳ１０６において、張力Ｔ＞Ｔｍａｘであると判断した場合には、モータ７０３の回転速度ＶｂをＶｂ１よりも上昇させて、張力Ｔ≦Ｔｍａｘとする（ステップＳ１０８）。
上記ステップＳ１０５〜Ｓ１０８は、経過時間ｔ＝ｔ１になるまで繰り返される。
そして、ステップＳ１０４において、経過時間ｔ＝ｔ１になったと判断した場合、モータ７０３の回転速度Ｖｂを変化させる（ステップＳ１０９）。このとき、図１１（ｂ）に示す検量線に基づいて、回転速度Ｖｂを変化させる。これにより、巻き取り速度ｖが低下することに起因する張力Ｔの変化を効果的に防止または抑制することができる。よって、中空糸膜３１の張力Ｔをできるだけ適切な大きさに保ちつつ巻回することができる。
そして、ステップＳ１１０において、経過時間ｔ＝ｔ２となったか否かを判断する。ステップＳ１１０において、未だ経過時間ｔ＝ｔ２ではないと判断した場合には、ステップＳ１１１〜Ｓ１１４を行う。これらのステップＳ１１１〜Ｓ１１４は、前述したステップＳ１０５〜Ｓ１０８と同様であるため、説明を省略する。
ステップＳ１１０において、経過時間ｔ＝ｔ２であると判断した場合には、中空糸膜３１の巻回が完了したか否かを判断する（ステップＳ１１５）。なお、この判断は、例えば、モータ６０３、７０３の総回転数や、経過時間ｔや、中空糸膜３１の残量等に基づいて行われる。
ステップＳ１１５において中空糸膜３１の巻回が完了していないと判断した場合には、モータ７０３の回転速度ＶｂをＶｂ１に変更し（ステップＳ１１６）巻回を行い、ステップＳ１０３に戻る。
上記の制御は、ステップＳ１１５で中空糸膜３１の巻回が完了したと判断されるまで繰り返される。
このように、本実施形態では、経過時間ｔおよび巻き取り速度ｖの検量線に基づいて、モータ７０３の回転速度Ｖｂを調節する。これにより、中空糸膜３１の張力Ｔを適切な大きさに保ちつつ、巻回を行うことができる。
さらに、本実施形態では、張力Ｔを検出しつつ、下限値Ｔｍｉｎ≦張力Ｔ≦上限値Ｔｍａｘから外れたときに調節する。これにより、より確実に中空糸膜３１の張力Ｔを効果的に適切な大きさに保ちつつ、巻回を行うことができる。
以上、本製造方法では、中空糸膜３１の張力Ｔを調節しつつ巻回することで、得られた中空糸膜束３Ａは、確実に、優れた本来のガス交換機能を発揮することができる。
なお、本実施形態では、中空糸膜３１の張力Ｔの適切な大きさとして、下限値Ｔｍｉｎおよび上限値Ｔｍａｘを設定しているが、下限値Ｔｍｉｎの値は、実際の張力Ｔの適切な大きさの下限値よりも若干高く設定しておくのが好ましく、上限値Ｔｍａｘの値は、実際の張力Ｔの上限値よりも若干低く設定しておくのが好ましい。これにより、より確実に張力Ｔを適切な大きさに保ちつつ中空糸膜３１を巻回することができる。
＜第２実施形態＞
図１３は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置（第２実施形態）を示す概略構成図である。
以下、この図を参照して本発明の中空糸膜束および中空糸膜束の製造方法の第２実施形態について説明するが、前述した実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項はその説明を省略する。
本実施形態は、係合部が設けられていること以外は前記第１実施形態と同様である。
図１３に示すように、筒状コア回転手段６０１と固定ローラ９３との間には、張力調節機構としての張力調節ローラ（係合部）９５が設けられている。また、この張力調節ローラ９５は、中空糸膜３１と当接するローラ本体９５１と、ローラ本体９５１をＸ軸方向に付勢する付勢部９５２が設けられている。
また、付勢部９５２は、例えばコイルバネで構成されており、自然状態よりも引っ張られている引張状態で中空糸膜３１が掛け回されている。このため、中空糸膜３１は、ローラ本体９５１によって−Ｘ軸側に引っ張られている。
張力Ｔが上昇した場合、中空糸膜３１は、付勢部９５２の付勢力に抗してローラ本体９５１を＋Ｘ軸側（図中、ローラ本体９５１ａで示す位置）に移動させる。このとき、固定ローラ９３と筒状コア回転手段６０１との間の中空糸膜３１は、図中実線で示す状態よりも直線形状に近づき、張力Ｔが上昇するのを抑制または防止することができる。
一方、張力Ｔが低下した場合、中空糸膜３１は、付勢部９５２によってローラ本体９５１ごと−Ｘ軸側（図中、ローラ本体９５１ｂで示す位置）に引っ張られて移動する。これにより、固定ローラ９３と筒状コア回転手段６０１との間の中空糸膜３１は、図中実線で示す状態よりも付勢部９５２によって引っ張られる。よって、張力Ｔが低下するのを抑制または防止することができる。
このような張力調節ローラ９５により、前記第１実施形態よりも、さらに確実に中空糸膜３１の張力が変化するのを防止または抑制することができる。
＜第３実施形態＞
図１４は、本発明の中空糸膜束を製造する際に用いる中空糸膜束製造装置（第３実施形態）を示す概略構成図である。
以下、この図を参照して本発明の中空糸膜束および中空糸膜束の製造方法の第３実施形態について説明するが、前述した実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項はその説明を省略する。
本実施形態は、筒状コア回転手段の位置が異なること以外は前記第１実施形態と同様である。
図１４に示すように、筒状コア回転手段６０１は、前記各実施形態での位置よりも−Ｚ軸側に位置している。このため、固定ローラ９３と筒状コア回転手段６０１との間の中空糸膜３１の長さＬ１は、第１実施形態での固定ローラ９３と筒状コア回転手段６０１との間の中空糸膜３１の長さよりも長くなっている。
この長さＬ１は、５００ｍｍ〜５０００ｍｍであるのが好ましく、１０００ｍｍ〜３０００ｍｍであるのがより好ましい。また、長さＬ１は、第１の円筒部材２４１の外径の１０〜２００倍であるのが好ましく、１５〜１５０倍であるのがより好ましい。
このような本実施形態によれば、張力Ｔが変化して、中空糸膜３１の長さが若干変化したとしても、その変化量を十分に無視することができる程度の長さを確保することができる。よって、前記各実施形態と同様の効果を得ることができる。
以上、本発明の中空糸膜束および中空糸膜束の製造方法を図示の実施形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではなく、中空糸膜束の製造方法は、任意の工程を付加させていてもよい。また、中空糸膜束を構成する各部は、同様の機能を発揮し得る任意の構成のものと置換することができる。また、任意の構成物が付加されていてもよい。
また、本発明の中空糸膜束および中空糸膜束の製造方法は、前記各実施形態のうちの、任意の２以上の構成（特徴）を組み合わせたものであってもよい。
また、人工肺部と熱交換部とは、前記実施形態では熱交換部が内側に配置され、人工肺部が外側に配置されていたが、これに限定されず、人工肺部が内側に配置され、熱交換部が外側に配置されていてもよい。この場合、血液は、外側から内側に向かって流下する。
また、前記各実施形態では、巻回している中空糸膜の張力の調節は、巻き取り部の回転速度を一定とし、繰り出し部の回転速度を調節することにより行われているが、本発明ではこれに限定されず、繰り出し部の回転速度を一定とし、巻き取り部の回転速度を調節することにより行われてもよい。また、巻き取り部および繰り出し部の双方の回転速度を調節してもよい。
また、前記第２実施形態では、係合部（当接部）は、付勢部によって移動可能に構成されているが、本発明ではこれに限定されず、付勢部を省略して制御部の制御によって係合部を移動可能に構成してもよい。
また、前記各実施形態において、中空糸膜の巻回が完了したか否かの判断は、随時行ってもよく、一定時間毎に行ってもよい。また、中空糸膜の巻回が完了したと判断した場合、即座に巻回を停止してもよく、第１の円筒部材の端部まで巻回してから巻回を停止してもよい。
また、前記各実施形態では、検出部に付勢部を設けてもよい。この場合、検出部は、係合部と同様の機能を発揮することができる。
また、上記のように、張力調節機構は、係合部を複数有していた場合、互いに異なる方向に移動するよう構成されているのが好ましい。これにより、より効果的に中空糸膜の張力が変化するのを防止することができる。
また、前記第２実施形態では、付勢部は、コイルバネで構成されているが、本発明ではこれに限定されず、例えば、板バネや皿バネ等、付勢力を有するものであればよい。
また、前記第２実施形態では、付勢部は、自然状態よりも引っ張られている引張状態で中空糸膜が掛け回され、引張りバネとして機能しているが、本発明ではこれに限定されず、例えば、自然状態よりも圧縮された圧縮状態で中空糸膜が掛け回されていてもよい。この場合、コイルバネは、押圧バネとして機能する。
また、前記各実施形態では、一本の中空糸膜のみを図示しているが、本発明では、多数本の中空糸膜を同時に、同じ円筒部材に巻回してもよいのは言うまでもない。
以下、本発明の具体的な実施例について説明する。なお、本発明はこれに限定されるものではない。
１．人工心肺用人工肺部の作製
（実施例１）
図１〜図５に示すような人工心肺用人工肺部を作製した。この人工心肺用人工肺部では、ハウジングは、ポリカーボネートで構成されている。ハウジングの内寸は、φ９０×８０ｍｍであった。
中空糸膜は、ポリプロピレンで構成されている。また、中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φＤ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２は、表１に示すとおりであった。
（実施例２）
中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φｄ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２を表１に示すとおりのものとした以外は、前記実施例１と同様にして、実施例２の人工心肺用人工肺部を得た。
（実施例３）
中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φＤ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２を表１に示すとおりのものとした以外は、前記実施例１と同様にして、実施例３の人工心肺用人工肺部を得た。
（実施例４）
中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φＤ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２を表１に示すとおりのものとした以外は、前記実施例１と同様にして、実施例３の人工心肺用人工肺部を得た。
（比較例１）
中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φＤ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２を表１に示すとおりにすること以外は、前記実施例１と同様にして、比較例１の人工心肺用人工肺部を得た。
（比較例２）
中空糸膜の内径φｄ１、傾斜角度θ、比φｄ１／Ｌ、中空糸膜束の外径φＤ１、中空糸膜束の長さＬ、中空糸膜の外径φｄ２、中空糸膜束の内径φＤ２を表１に示すとおりにすること以外は、前記実施例１と同様にして、比較例２の人工心肺用人工肺部を得た。
３．評価
模擬的使用状態で、実施例１〜３および比較例１、２の人工心肺用人工肺部について、ＩＳＯ７１９９（２００９）の規定に基づいた酸素移動能と、人工心肺用人工肺部中に充填された血液の充填量（最大）と、中空糸膜束中でのガスＧの圧力損失（最大）とを測定した。
ここでいう酸素移動能とは１分間に流した血液量が７Ｌである時の酸素移動量（ｍＬ／ｍｉｎ）であり、ガスＧの圧力損失についても１分間に流したガス量が７Ｌである時の圧力損失（ｍｍＨ２Ｏ）を示す。また、上記１分間に流した血液量および１分間に流したガス量については、それぞれ人工肺の実使用時における最大流量を想定している。
さらに、実施例１〜４および比較例１、２の人工心肺用人工肺部について、以下に示す評価基準１に従って、各人工心肺用人工肺部が実際の使用に適しているか否かを総合的に評価した。
・評価基準１
◎ ：現存する人工心肺用人工肺部よりも非常に優れている。
○ ：現存する人工心肺用人工肺部よりも優れている。
× ：現存する人工心肺用人工肺部と同等か、または、それよりも劣る。
これらの評価結果１を表１に示す。
Figure 2016021321
表１から明らかなように、実施例１〜４の中で実施例２、３の人工心肺用人工肺部が実際の使用に非常に適しており、次いで実施例１、４の人工心肺用人工肺部が実際の使用に適しているという結果となった。
なお、本発明では、中空糸膜の内径を１５０μｍ以下とし、傾斜角度θを６０°以下とし、中空糸膜束の外径Ｄと、中空糸膜束３Ａの長さＬとの比φＤ１／Ｌを０．４以上としさえすれば、現存する人工心肺用中空糸膜よりも優れたのもが得られるということは確認されている。
また、上記において、本発明について好適な実施形態を挙げて説明したが、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の改変が可能なことは言うまでもない。
本発明の中空糸膜束は、人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜が集積されて全体形状が円筒体の形状をなす中空糸膜束であって、前記中空糸膜は、前記円筒体の中心軸に対して傾斜して前記円筒体の中心軸回りに巻回されており、前記中空糸膜の内径φｄ１は、１５０μｍ以下であり、前記中空糸膜の前記円筒体の中心軸に対する傾斜角度θは、６０°以下であり、前記円筒体の外径φＤ１と、前記円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌは、０．４以上であることを特徴とする。そのため、中空糸膜内の流体の圧力損失の増大を低減しながらも、血液充填量も低減することができ、患者の負担を軽減することができる。
１０ 人工肺
１０Ａ 人工肺部
１０Ｂ 熱交換部
２Ａ ハウジング
２１Ａ 円筒状ハウジング本体
２２Ａ 第１の蓋体
２２１ａ 第１の部屋
２３Ａ 第２の蓋体
２３１ａ 第２の部屋
２４Ａ 血液流入側空間
２４１ 第１の円筒部材
２４２ 板片
２４３ 側孔
２４４ 凹凸部
２４５ 第２の円筒部材
２５Ａ 血液流出側空間
２６ ガス流入ポート
２７ ガス流出ポート
２８ 血液流出ポート
２９１ リブ
２９２ リブ
３Ａ、３Ｂ 中空糸膜束
３’ 母材
４Ａ 気泡除去手段
８ 隔壁
９ 隔壁
１１ 固定用糸
３１ 中空糸膜
３１１ 始点
３１２ 折り返し点
３１３ 終点
３２ 流路
３３ 血液流路
４１Ａ フィルタ部材
６０ 巻回装置
９０ ローラ群
９１ 固定ローラ
９２ 固定ローラ
９３ 固定ローラ
９４ 可動ローラ
９４１ 位置検出部
９５ 張力調節ローラ
９５１ ローラ本体
９５１ａ ローラ本体
９５１ｂ ローラ本体
９５２ 付勢部
１００ 制御部
１０１ ＣＰＵ
１０２ 記憶部
２０１ 血液流入ポート
２０２ 熱媒体流入ポート
２０３ 熱媒体流出ポート
２０５ パージポート
６００ 固定装置
６０１ 筒状コア回転手段
６０２ ワインダ装置
６０３ モータ
６０４ モータシャフト
６０５ コア取付部材
６０６ 本体部
６０７ リニアレール
６０８ リニアテーブル
６０９ ボールネジシャフト
７０３ モータ
７０４ ボールナット部材
７０５ 吐出部
７０６ 本体部
７０７ 吐出部
Ｂ 血液
Ｇ ガス
Ｈ 熱媒体
Ｏ 中心軸
Ｓ１０１、Ｓ１０２、Ｓ１０３、Ｓ１０４、Ｓ１０５、Ｓ１０６、Ｓ１０７、Ｓ１０８、Ｓ１０９、Ｓ１１０、Ｓ１１１、Ｓ１１２、Ｓ１１３、Ｓ１１４、Ｓ１１５、Ｓ１１６ ステップ
Ｔ 張力
Ｔｍａｘ 上限値
Ｔｍｉｎ 下限値
Ｕ 補正量
Ｖａ 回転速度
Ｖｂ 回転速度
Ｖｂ１ 速度
ｔ、ｔ１、ｔ２ 経過時間
ｖ 巻き取り速度
φＤ１ 外径
φＤ２ 内径
φｄ１ 内径
φｄ２ 外径
Ｌ 長さ
Ｌ１ 長さ

Claims (9)

  1. 人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜が集積されて全体形状が円筒体の形状をなす中空糸膜束であって、
    前記中空糸膜は、前記円筒体の中心軸に対して傾斜して前記円筒体の中心軸回りに巻回されており、
    前記中空糸膜の内径φｄ１は、１５０μｍ以下であり、
    前記中空糸膜の前記円筒体の中心軸に対する傾斜角度θは、６０°以下であり、
    前記円筒体の外径φＤ１と、前記円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌは、０．４以上であることを特徴とする中空糸膜束。
  2. 前記内径φｄ１は、９０μｍ以上１５０μｍ以下である請求項１に記載の中空糸膜束。
  3. 前記傾斜角度θは、３０°以上６０°以下である請求項１または２に記載の中空糸膜束。
  4. 前記比φＤ１／Ｌは、０．４以上２．５以下である請求項１ないし３のいずれか１項に記載の中空糸膜束。
  5. 前記外径φＤ１は、２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下であり、
    前記長さＬは、３０ｍｍ以上２５０ｍｍ以下である請求項１ないし４のいずれか１項に記載の中空糸膜束。
  6. 前記中空糸膜の外径φｄ２は、１２０μｍ以上２２０μｍ以下である請求項１ないし４のいずれか１項に記載の中空糸膜束。
  7. 前記円筒体の内径φＤ２は、１０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である請求項１ないし６のいずれか１項に記載の中空糸膜束。
  8. 請求項１ないし７のいずれか１項に記載の中空糸膜束を有することを特徴とする人工肺。
  9. 人工肺に用いられ、流体が通過する中空部を有する中空糸膜が集積されて全体形状が円筒体の形状をなす中空糸膜束を製造する方法であって、
    内径φｄ１が１５０μｍ以下の前記中空糸膜を、前記円筒体の中心軸に対する傾斜角度θが６０°以下で、かつ、前記円筒体の外径φＤ１と、前記円筒体の長さＬとの比φＤ１／Ｌが０．４以上になるように、前記円筒体の中心軸回りに巻回することを特徴とする中空糸膜束の製造方法。
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