JPWO2016002904A1 - 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents

無方向性電磁鋼板及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JPWO2016002904A1
JPWO2016002904A1 JP2016531457A JP2016531457A JPWO2016002904A1 JP WO2016002904 A1 JPWO2016002904 A1 JP WO2016002904A1 JP 2016531457 A JP2016531457 A JP 2016531457A JP 2016531457 A JP2016531457 A JP 2016531457A JP WO2016002904 A1 JPWO2016002904 A1 JP WO2016002904A1
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
less
steel sheet
content
oriented electrical
iron loss
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2016531457A
Other languages
English (en)
Other versions
JP6341281B2 (ja
Inventor
村上　健一
健一 村上
義顕 名取
義顕 名取
松本　卓也
卓也 松本
弘樹 堀
弘樹 堀
脇坂　岳顕
岳顕 脇坂
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Publication of JPWO2016002904A1 publication Critical patent/JPWO2016002904A1/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6341281B2 publication Critical patent/JP6341281B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/0302—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity characterised by unspecified or heterogeneous hardness or specially adapted for magnetic hardness transitions
    • H01F1/0306—Metals or alloys, e.g. LAVES phase alloys of the MgCu2-type
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/02—Details of the magnetic circuit characterised by the magnetic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

無方向性電磁鋼板は、質量％で、Ｓｉ：３．０％〜３．６％、Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、Ｍｎ：０．５％〜１．５％、Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％等の所定の化学組成を有する。無方向性電磁鋼板の厚さは０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍである。無方向性電磁鋼板は、厚さをｔ（ｍｍ）と表したとき、磁束密度Ｂ５０：「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上、磁束密度差ΔＢ５０：０．０８Ｔ以下、鉄損Ｗ１０／５０：０．９５Ｗ／ｋｇ以下、かつ鉄損Ｗ１０／４００：「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下で表される磁気特性を有する。結晶粒内に析出した粒内炭化物及び結晶粒界に析出した粒界炭化物の総数に対する前記粒内炭化物の数の割合が０．５０以下である。

Description

本発明は、無方向性電磁鋼板及びその製造方法に関する。
種々のモータに無方向性電磁鋼板が使用されている。例えば、エアコンディショナ及び冷蔵庫のコンプレッサモータ、並びに電気自動車及びハイブリッド自動車の駆動モータに無方向性電磁鋼板が使用されている。エアコンディショナ及び冷蔵庫のコンプレッサモータは主にインバータ方式で駆動されるため、その効率の向上のためには、商用周波数（５０Ｈｚ及び６０Ｈｚ）における鉄損の低減、及び高い周波数（１００Ｈｚ〜１０００Ｈｚ）における鉄損の低減が重要である。自動車の駆動モータは、自動車の走行速度に応じて回転速度を変化させる。また、自動車の発進時には高いモータトルクが必要とされる。
これらのことから、無方向性電磁鋼板には、高い磁束密度、商用周波数における低い鉄損、及び高い周波数における低い鉄損（以下、「高周波鉄損」ということがある）が望まれる。更に、モータコアは一体型及び分割型に大別され、主に一体型モータコアが使用されているため、磁気特性は等方的であることが望まれる。しかしながら、従来の無方向性電磁鋼板では、これらを満たすことができない。
特開２０１０−１８５１１９号公報 特開２００３−２１３３８５号公報 特開２０１３−９１８３７号公報 特開２００７−１６２０９６号公報 特開平７−１８８７５２号公報 特開２０１３−４４０１０号公報
本発明は、高い磁束密度、商用周波数における低い鉄損、低い高周波鉄損、及び磁気特性の等方性を並立することができる無方向性電磁鋼板及びその製造方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を行った。この結果、高い磁束密度、商用周波数における低い鉄損、及び低い高周波鉄損の並立には、Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方が適量含まれること、並びにＰ、Ｎｉ及びＣが適量含まれること、板厚が小さいこと等が重要であることが明らかになった。
本発明者らは、このような知見に基づいて更に鋭意検討を重ねた結果、以下に示す発明の諸態様に想到した。
（１）
質量％で、
Ｓｉ：３．０％〜３．６％、
Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、
Ｍｎ：０．５％〜１．５％、
Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、
Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、
Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、
Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％、
Ｎ：０．００３０％以下、
Ｓ：０．００２０％以下、
Ｔｉ：０．００３０％以下、
Ｃｕ：０．０５００％以下、
Ｃｒ：０．０５００％以下、
Ｍｏ：０．０５００％以下、
Ｂｉ：０．００５０％以下、
Ｐｂ：０．００５０％以下、
Ｖ：０．００５０％以下、
Ｂ：０．００５０％以下、かつ
残部：Ｆｅ及び不純物、
で表される化学組成を有し、
厚さが０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍであり、
厚さをｔ（ｍｍ）と表したとき、
磁束密度Ｂ５０：「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上、
磁束密度差ΔＢ５０：０．０８Ｔ以下、
鉄損Ｗ１０／５０：０．９５Ｗ／ｋｇ以下、かつ
鉄損Ｗ１０／４００：「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下、
で表される磁気特性を有し、
結晶粒内に析出した粒内炭化物及び結晶粒界に析出した粒界炭化物の総数に対する前記粒内炭化物の数の割合が０．５０以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。
（２）
前記化学組成において、
Ｐ：０．０１５％〜０．１００％、
Ｎｉ：０．０２０％〜０．１００％、若しくは
Ｃ：０．００２０％〜０．００３０％、
又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする（１）に記載の無方向性電磁鋼板。
（３）
鋼片の熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
前記熱延鋼板の冷間圧延を行って冷延鋼板を得る工程と、
前記冷間圧延の完了前に前記熱延鋼板の第１の焼鈍を行う工程と、
前記冷延鋼板の第２の焼鈍を行う工程と、
を有し、
前記第１の焼鈍を行う工程は、
前記熱延鋼板を８５０℃〜１１００℃の第１の温度範囲内に１０秒間〜１２０秒間保持する工程と、
その後に、８５０℃から６００℃までの温度域を５℃／秒〜５０℃／秒の速度で冷却する工程と、
を有し、
前記第２の焼鈍を行う工程は、
前記冷延鋼板を９００℃〜１１００℃の第２の温度範囲内に１０秒間〜２４０秒間保持する工程と、
その後に、９００℃から３００℃までの温度域を１０℃／秒〜４０℃／秒の速度で冷却する工程と、
を有し、
前記鋼片は、
質量％で、
Ｓｉ：３．０％〜３．６％、
Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、
Ｍｎ：０．５％〜１．５％、
Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、
Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、
Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、
Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％、
Ｎ：０．００３０％以下、
Ｓ：０．００２０％以下、
Ｔｉ：０．００３０％以下、
Ｃｕ：０．０５００％以下、
Ｃｒ：０．０５００％以下、
Ｍｏ：０．０５００％以下、
Ｂｉ：０．００５０％以下、
Ｐｂ：０．００５０％以下、
Ｖ：０．００５０％以下、
Ｂ：０．００５０％以下、かつ
残部：Ｆｅ及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
（４）
前記第１の焼鈍として、前記冷間圧延の前に熱延板焼鈍を行うことを特徴とする（３）に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
（５）
前記冷間圧延の前に熱延板焼鈍を行う工程を有し、
前記第１の焼鈍として、前記冷間圧延の間に中間焼鈍を行うことを特徴とする（３）に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
（６）
前記化学組成において、
Ｐ：０．０１５％〜０．１００％、
Ｎｉ：０．０２０％〜０．１００％、若しくは
Ｃ：０．００２０％〜０．００３０％、
又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする（３）〜（５）のいずれかに記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
（７）
前記冷延鋼板の厚さを０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍとすることを特徴とする（３）〜（６）のいずれかに記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
本発明によれば、化学組成並びに粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合等が適切であるため、優れた磁気特性を得ることができる。
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
先ず、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板及びその製造に用いる鋼片の化学組成について説明する。詳細は後述するが、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、鋼片の熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、仕上げ焼鈍等を経て製造される。従って、無方向性電磁鋼板及び鋼片の化学組成は、無方向性電磁鋼板の特性のみならず、これらの処理を考慮したものである。以下の説明において、無方向性電磁鋼板又は鋼片に含まれる各元素の含有量の単位である「％」は、特に断りがない限り「質量％」を意味する。本実施形態に係る無方向無方向性電磁鋼板は、Ｓｉ：３．０％〜３．６％、Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、Ｍｎ：０．５％〜１．５％、Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％、Ｎ：０．００３０％以下、Ｓ：０．００２０％以下、Ｔｉ：０．００３０％以下、Ｃｕ：０．０５００％以下、Ｃｒ：０．０５００％以下、Ｍｏ：０．０５００％以下、Ｂｉ：０．００５０％以下、Ｐｂ：０．００５０％以下、Ｖ：０．００５０％以下、Ｂ：０．００５０％以下、かつ残部：Ｆｅ及び不純物で表される化学組成を有している。不純物としては、鉱石やスクラップ等の原材料に含まれるもの、製造工程において含まれるもの、が例示される。
（Ｓｉ：３．０％〜３．６％）
Ｓｉは、固有抵抗を増加させ、鉄損を低減する。Ｓｉ含有量が３．０％未満であると、鉄損を十分に低減することができない。従って、Ｓｉ含有量は３．０％以上とし、好ましくは３．２％以上とする。一方、Ｓｉ含有量が３．６％超であると、靱性が劣化し、冷間圧延が困難となる。従って、Ｓｉ含有量は３．６％以下とする。
（Ａｌ：０．５０％〜１．２５％）
Ａｌは、固有抵抗が増加させ、鉄損、特に、高周波鉄損を低減する。Ａｌ含有量が０．５０％未満であると、高周波鉄損を十分に低減することができない。従って、Ａｌ含有量は０．５０％以上とする。一方、Ａｌ含有量が１．２５％超であると、ヒステリシス損失が増加し、商用周波数での鉄損が増加する。従って、Ａｌ含有量は１．２５％以下とする。
（Ｍｎ：０．５％〜１．５％）
Ｍｎは鉄損を低減する。Ｍｎ含有量が０．５％未満であると、鉄損を十分に低減することができない。微細な析出物が形成されて鉄損が増加することもある。従って、Ｍｎ含有量は、０．５％以上とし、好ましくは０．７％以上とする。一方、Ｍｎ含有量が１．５％超であると、Ｍｎ炭化物が多く形成され、鉄損が増加する。従って、Ｍｎ含有量は１．５％以下とする。
（Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２で０．００２５％〜０．０５％）
Ｓｂ及びＳｎは、磁束密度を向上させる。ＳｂはＳｎの２倍の効果を発揮する。Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％未満であると、十分な磁束密度が得られない。従って、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２は０．００２５％以上とする。一方、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．０５％超であると、磁束密度の向上の効果が飽和し、徒にコストが上昇する。従って、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２は０．０５％以下とする。
（Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％）
本発明者らにより、Ｐが磁束密度の向上に寄与することが明らかになった。Ｐ含有量が０．０１０％未満であると、十分な磁束密度が得られない。従って、Ｐ含有量は０．０１０％以上とし、好ましくは０．０１５％以上とする。一方、Ｐ含有量が０．１５０％超であると、鉄損が増加する。従って、Ｐ含有量は０．１５０％以下とし、好ましくは０．１００％以下とする。
（Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％）
本発明者らにより、Ｎｉが磁束密度の向上に寄与することが明らかになった。Ｎｉ含有量が０．０１０％未満であると、十分な磁束密度が得られない。従って、Ｎｉ含有量は０．０１０％以上とし、好ましくは０．０２０％以上とする。一方、Ｎｉ含有量が０．２００％超であると、鉄損が増加する。従って、Ｎｉ含有量は０．２００％以下とし、好ましくは０．１００％以下とする。
（Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％）
本発明者らにより、Ｃが磁束密度の向上に寄与することが明らかになった。Ｃ含有量が０．００１０％未満であると、十分な磁束密度が得られない。従って、Ｃ含有量は０．００１０％以上とし、好ましくは０．００２０％以上とする。０．５％以上のＭｎが含有されている場合にＣ含有量が０．００４０％超であると、Ｍｎ炭化物が多く形成され、鉄損が増加する。従って、Ｃ含有量は０．００４０％以下とし、好ましくは０．００３０％以下とする。
（Ｎ：０．００３０％以下）
Ｎは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｎは、磁気時効を引き起こし、鉄損を増加させる。従って、Ｎ含有量は低ければ低いほどよい。このような鉄損の増加は、Ｎ含有量が０．００３０％超で顕著である。このため、Ｎ含有量は０．００３０％以下とする。Ｎ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｎ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｓ：０．００２０％以下）
Ｓは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｓは、微細析出物を形成し、鉄損を増加させる。従って、Ｓ含有量は低ければ低いほどよい。このような鉄損の増加は、Ｓ含有量が０．００２０％超で顕著である。このため、Ｓ含有量は０．００２０％以下とする。Ｓ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｓ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｔｉ：０．００３０％以下）
Ｔｉは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｔｉは、微細析出物を形成し、鉄損を増加させる。従って、Ｔｉ含有量は低ければ低いほどよい。このような鉄損の増加は、Ｔｉ含有量が０．００３０％超で顕著である。このため、Ｔｉ含有量は０．００３０％以下とする。Ｔｉ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｔｉ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｃｕ：０．０５００％以下）
Ｃｕは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｃｕは、微細な硫化物を形成して磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｃｕ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＣｕ硫化物の形成は、Ｃｕ含有量が０．０５００％超で顕著である。このため、Ｃｕ含有量は０．０５００％以下とする。Ｃｕ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｃｕ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｃｒ：０．０５００％以下）
Ｃｒは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｃｒは、炭化物を形成して磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｃｒ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＣｒ炭化物の形成は、Ｃｒ含有量が０．０５００％超で顕著である。このため、Ｃｒ含有量は０．０５００％以下とする。Ｃｒ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｃｒ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｍｏ：０．０５００％以下）
Ｍｏは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｍｏは、炭化物を形成して磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｍｏ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＭｏ炭化物の形成は、Ｍｏ含有量が０．０５００％超で顕著である。このため、Ｍｏ含有量は０．０５００％以下とする。Ｍｏ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｍｏ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｂｉ：０．００５０％以下）
Ｂｉは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｂｉは、Ｍｎ硫化物を微細にして磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｂｉ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＭｎ硫化物の微細化は、Ｂｉ含有量が０．００５０％超で顕著である。このため、Ｂｉ含有量は０．００５０％以下とする。Ｂｉ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｂｉ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｐｂ：０．００５０％以下）
Ｐｂは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｐｂは、Ｍｎ硫化物を微細にして磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｐｂ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＭｎ硫化物の微細化は、Ｐｂ含有量が０．００５０％超で顕著である。このため、Ｐｂ含有量は０．００５０％以下とする。Ｐｂ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｐｂ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｖ：０．００５０％以下）
Ｖは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｖは、炭化物又は窒化物を形成して磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｖ含有量は低ければ低いほどよい。このようなＶ炭化物又は窒化物の形成は、Ｖ含有量が０．００５０％超で顕著である。このため、Ｖ含有量は０．００５０％以下とする。Ｖ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｖ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
（Ｂ：０．００５０％以下）
Ｂは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｂは、窒化物又はＦｅを含む析出物を形成して磁気特性を劣化させるおそれがある。従って、Ｂ含有量は低ければ低いほどよい。このような窒化物又は析出物の形成は、Ｂ含有量が０．００５０％超で顕著である。このため、Ｂ含有量は０．００５０％以下とする。Ｂ含有量を０．０００１％未満まで低下させるためには相当なコストを要する。従って、Ｂ含有量を０．０００１％未満まで低下させなくてもよい。
次に、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板の厚さについて説明する。本実施形態に係る無方向無方向性電磁鋼板の厚さは０．１５ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下である。厚さが０．３０ｍｍ超であると、優れた高周波鉄損を得ることができない。従って、厚さは０．３０ｍｍ以下とする。厚さを０．１５ｍｍ未満であると、仕上げ焼鈍の焼鈍ラインの通板が困難である。従って、厚さは０．１５ｍｍ以上とする。
次に、本発明の実施形態に係る無方向無方向性電磁鋼板の磁気特性について説明する。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、厚さをｔ（ｍｍ）と表したとき、磁束密度Ｂ５０：「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上、磁束密度差ΔＢ５０：０．０８Ｔ以下、鉄損Ｗ１０／５０：０．９５Ｗ／ｋｇ以下、かつ鉄損Ｗ１０／４００：「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下で表される磁気特性を有する。
（磁束密度Ｂ５０：「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上）
磁束密度Ｂ５０とは、５０００Ａ／ｍの磁場における磁束密度である。無方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ５０としては、圧延方向（以下、「Ｌ方向」ということがある）の磁束密度Ｂ５０と圧延方向及び板厚方向に直交する方向（以下、「Ｃ方向」ということがある）の磁束密度Ｂ５０との平均値を用いる。磁束密度Ｂ５０が「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ未満であると、この無方向性電磁鋼板を用いて製造されたモータが十分なモータトルクを確保できない。このようなモータを搭載した自動車、例えばハイブリッド自動車、電気自動車は発進の際に支障を受ける。従って、磁束密度Ｂ５０は「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上とする。磁束密度Ｂ５０は、大きければ大きいほど好ましい。
（磁束密度差ΔＢ５０：０．０８Ｔ以下）
Ｌ方向とＣ方向との間の磁束密度Ｂ５０の差ΔＢ５０が０．０８Ｔ超であると、異方性が過剰であり、一体型モータコアにおいて優れた特性が得られない。従って、磁束密度差ΔＢ５０は０．０８Ｔ以下とする。
（鉄損Ｗ１０／５０：０．９５Ｗ／ｋｇ以下）
鉄損Ｗ１０／５０とは、１．０Ｔの磁束密度、５０Ｈｚの周波数における鉄損である。無方向性電磁鋼板の鉄損Ｗ１０／５０としては、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／５０とＣ方向の鉄損Ｗ１０／５０との平均値を用いる。鉄損Ｗ１０／５０が０．９５Ｗ／ｋｇ超であると、この無方向性電磁鋼板を用いて製造されたモータコアのエネルギ損失が過大となり、発熱量の増加及び発電機体格の増加につながる。従って、鉄損Ｗ１０／５０は０．９５Ｗ／ｋｇ以下とする。鉄損Ｗ１０／５０は小さければ小さいほど好ましい。
（鉄損Ｗ１０／４００：「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下）
鉄損Ｗ１０／４００とは、１．０Ｔの磁束密度、４００Ｈｚの周波数における鉄損である。無方向性電磁鋼板の鉄損Ｗ１０／４００としては、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／４００とＣ方向の鉄損Ｗ１０／４００との平均値を用いる。鉄損Ｗ１０／４００が「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ超であると、この無方向性電磁鋼板を用いて製造されたモータコアのエネルギ損失が過大となり、発熱量の増加及び発電機体格の増加につながる。従って、鉄損Ｗ１０／４００は「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下とする。鉄損Ｗ１０／４００は小さければ小さいほど好ましい。
磁束密度Ｂ５０、鉄損Ｗ１０／５０、鉄損Ｗ１０／４００は、例えば、ＪＩＳ Ｃ ２５５０に規定されているエプスタイン試験法、又はＪＩＳ Ｃ ２５５６に規定されている単板磁気特性試験法（single sheet tester：ＳＳＴ）により測定することができる。
次に、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板に含まれる炭化物について説明する。本実施形態に係る無方向性電磁鋼板では、結晶粒内に析出した粒内炭化物及び結晶粒界に析出した粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合が０．５０以下である。この割合が０．５０超であると、粒内炭化物が過剰であり、鉄損が高くなる。従って、この割合は０．５０以下とする。粒内炭化物の数及び粒界炭化物の数は、いずれも走査顕微鏡観察により特定することができる。
次に、実施形態に係る無方向無方向性電磁鋼板の製造方法について説明する。この製造方法では、熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延及び仕上げ焼鈍等を行う。
熱間圧延においては、例えば、上記化学組成を有するスラブ等の鋼片の加熱（スラブ加熱）を行い、粗圧延及び仕上げ圧延を行う。スラブ加熱の温度は、好ましくは１０００℃以上１２５０℃以下とする。熱間圧延により得られる熱延鋼板の厚さは、好ましくは１．６ｍｍ以上２．６ｍｍ以下とする。熱間圧延後には、熱延鋼板の焼鈍（熱延板焼鈍）を行う。熱延板焼鈍後には、熱延鋼板の冷間圧延を行って冷延鋼板を得る。冷間圧延は、１回のみ行ってもよく、中間焼鈍を間に挟みながら２回以上行ってもよい。
中間焼鈍を行わない場合は熱延板焼鈍において、中間焼鈍を行う場合は中間焼鈍において、熱延鋼板を８５０℃〜１１００℃の第１の温度範囲内に１０秒間〜１２０秒間保持し、その後に、８５０℃から６００℃までの温度域を５℃／秒〜５０℃／秒の速度で冷却する。中間焼鈍を行わない場合は熱延板焼鈍が第１の焼鈍の一例であり、中間焼鈍を行う場合は中間焼鈍が第１の焼鈍の一例である。保持する温度（第１の保持温度）が８５０℃未満であると、結晶粒が十分に粗大化せず、十分な磁束密度Ｂ５０が得られない。従って、第１の保持温度は８５０℃以上とし、好ましくは９５０℃以上とする。第１の保持温度が１１００℃超であると、靱性が低下し、その後の冷間圧延で破断が生じやすい。従って、第１の保持温度は１１００℃以下とする。保持する時間（第１の保持時間）が１０秒間未満であると、結晶粒が十分に粗大化せず、十分な磁束密度Ｂ５０が得られない。従って、第１の保持時間は１０秒間以上とする。第１の保持時間が１２０秒間超であると、靱性が低下し、その後の冷間圧延で破断が生じやすい。従って、第１の保持時間は１２０秒間以下とする。保持後の冷却の速度（第１の冷却速度）が５℃／ｓ未満であると、十分な磁束密度Ｂ５０が得られず、鉄損Ｗ１０／５０及び鉄損Ｗ１０／４００が高くなる。従って、第１の冷却速度は５℃／ｓ以上とし、好ましくは２０℃／ｓ以上とする。第１の冷却速度が５０℃／ｓ超であると、鋼板が大きく変形し、その後の冷間圧延で破断が生じやすい。従って、第１の冷却速度は５０℃／ｓ以下とする。
冷間圧延後には、冷延鋼板の仕上げ焼鈍を行う。仕上げ焼鈍が第２の焼鈍の一例である。仕上げ焼鈍では、冷延鋼板を９００℃〜１１００℃の第２の温度範囲内に１０秒間〜２４０秒間保持し、その後に、９００℃から３００℃までの温度域を１０℃／秒〜４０℃／秒の速度で冷却する。保持する温度（第２の保持温度）が９００℃未満であると、結晶粒が十分に粗大化せず、優れた磁気特性が得られない。従って、第２の保持温度は９００℃以上とし、好ましくは９５０℃以上する。第２の保持温度が１１００℃超であると、結晶粒が過度に粗大化し、高周波鉄損が増加する。従って、第２の保持温度は１１００℃以下とし、好ましくは１０５０℃以下とする。保持する時間（第２の保持時間）が１０秒間未満であると、結晶粒が十分に粗大化せず、優れた磁気特性が得られない。従って、第２の保持時間は１０秒間以上とし、好ましくは１５秒間以上とする。第２の保持時間が２４０秒間超であると、結晶粒が過度に粗大化し、高周波鉄損が増加する。従って、第２の保持時間は２４０秒間以下とし、好ましくは２００秒間以下とする。保持後の冷却の速度（第２の冷却速度）が４０℃／ｓ超であると、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合が０．５０超となり、鉄損が高くなる。従って、第２の冷却速度は４０℃／ｓ以下とし、好ましくは３０℃／ｓ以下とする。第２の冷却速度が１０℃／ｓ未満では、鉄損の低下の効果が飽和し、生産性が低下する。従って、第２の冷却速度は１０℃／ｓ以下とする。
このようにして、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板を製造することができる。仕上げ焼鈍の後に、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成してもよい。
このような本実施形態に係る無方向性電磁鋼板は、例えばモータの鉄心に用いられ、エアコンディショナ、冷蔵庫、電気自動車及びハイブリッド自動車等のエネルギ消費量の低減に大きく寄与することができる。
以上、本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
次に、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板について、実施例を示しながら具体的に説明する。以下に示す実施例は、本発明の実施形態に係る無方向性電磁鋼板のあくまでも一例にすぎず、本発明に係る無方向性電磁鋼板が下記の例に限定されるものではない。
（第１の試験）
第１の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｃ：０．００２２％、Ｓ：０．００１２％、Ｔｉ：０．００１５％、Ｎ：０．００１８％、Ｓｎ：０．０２２％、Ｐ：０．０１６％、Ｎｉ：０．０３１％、及びＣｕ：０．０２４％を含み、残部がＳｉ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｆｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。各鋼塊のＳｉ、Ａｌ及びＭｎの含有量を表１に示す。
次いで、鋼塊を加熱炉において１１５０℃で１時間加熱し、加熱炉から取り出し、合計６パスの熱間圧延を行って、厚さが２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。その後、熱延板焼鈍において熱延鋼板を１０００℃に６０秒間保持した。保持後の冷却での８５０℃から６００℃までの冷却速度は２５℃／ｓであった。続いて、熱延鋼板の冷間圧延を行って、厚さが０．３０ｍｍの冷延鋼板を得た。次いで、仕上げ焼鈍において冷延鋼板を１０００℃に２０秒間保持した。保持後の冷却での９００℃から３００℃までの冷却速度は１５℃／ｓであった。その後、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成した。このようにして無方向性電磁鋼板を製造した。
そして、各無方向性電磁鋼板から５５ｍｍ角の試料を６個作製し、各試料のＬ方向及びＣ方向の鉄損Ｗ１０／４００、鉄損１０／５０及び磁束密度Ｂ５０をＳＳＴ法にて測定した。試料毎に、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／４００とＣ方向の鉄損Ｗ１０／４００との平均値、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／５０とＣ方向の鉄損Ｗ１０／５０との平均値、Ｌ方向の磁束密度Ｂ５０とＣ方向の磁束密度Ｂ５０との平均値、及びＬ方向の磁束密度Ｂ５０とＣ方向の磁束密度Ｂ５０との差ΔＢ５０を算出した。これら平均値を用いて、無方向性電磁鋼板毎に、６個の試料の鉄損Ｗ１０／４００の平均値、６個の試料の鉄損Ｗ１０／５０の平均値、及び６個の試料の鉄損Ｂ５０の平均値を算出した。無方向性電磁鋼板毎に、６個の試料のＬ方向の磁束密度Ｂ５０の平均値、６個の試料のＣ方向の磁束密度Ｂ５０の平均値、６個の試料の磁束密度差ΔＢ５０の平均値を算出した。これらの結果も表１に示す。表１中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
無方向性電磁鋼板毎に、面積が０．２５ｍｍ２の視野内で走査顕微鏡観察を行い、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合を求めたところ、この割合は、いずれの無方向性電磁鋼板においても０．５０以下であった。
Figure 2016002904
表１に示すように、試料Ｎｏ．１−２、Ｎｏ．１−４、Ｎｏ．１−６〜Ｎｏ．１−９、Ｎｏ．１−１１、Ｎｏ．１−１２、Ｎｏ．１−１４及びＮｏ．１−１５では、化学組成が本発明の範囲内にあり、良好な磁気特性が得られた。試料Ｎｏ．１−７〜Ｎｏ．１−９、Ｎｏ．１−１１、Ｎｏ．１−１４及びＮｏ．１−１５において、Ｓｉ含有量及びＭｎ含有量が好ましい範囲内にあり、特に優れた磁気特性が得られた。
試料Ｎｏ．１−１では、Ｓｉ含有量が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．１−３では、Ａｌ含有量が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．１−５では、Ｍｎ含有量が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．１−１０では、Ｍｎ含有量が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．１−１３では、Ａｌ含有量が本発明の範囲の上限超であったため、商用周波数での鉄損が高く、磁束密度差が大きかった。試料Ｎｏ．１−１６では、Ｓｉ含有量が本発明の範囲の上限超であったため、冷間圧延中に破断が生じ、磁気特性を測定できなかった。
（第２の試験）
第２の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｓｉ：３．２％、Ａｌ：０．８０％、Ｍｎ：０．９％、Ｃ：０．００２９％、Ｓ：０．００１９％、Ｔｉ：０．００１２％、Ｎ：０．００２４％、Ｓｂ：０．０１０％、Ｓｎ：０．０４２％、Ｐ：０．０２５％、Ｎｉ：０．０２４％、及びＣｒ：０．０２％を含み、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。
次いで、鋼塊を加熱炉において１１００℃で１時間加熱し、加熱炉から取り出し、合計６パスの熱間圧延を行って、厚さが２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。その後、熱延板焼鈍を行った。熱延板焼鈍における第１の保持温度Ｔ１、第１の保持時間ｔ１及び第１の冷却速度Ｒ１を表２に示す。続いて、熱延鋼板の冷間圧延を行って、厚さが０．２５ｍｍの冷延鋼板を得た。次いで、仕上げ焼鈍において冷延鋼板を９８０℃に２５秒間保持した。保持後の冷却での９００℃から３００℃までの冷却速度は２０℃／ｓであった。その後、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成した。このようにして無方向性電磁鋼板を製造した。
そして、第１の試験と同様にして、磁気特性の測定を行った。この結果も表２に示す。表２中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。第１の試験と同様にして、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合を求めたところ、この割合は、いずれの無方向性電磁鋼板においても０．５０以下であった。
Figure 2016002904
表２に示すように、試料Ｎｏ．２−３、Ｎｏ．２−５〜Ｎｏ．２−９及びＮｏ．２−１１では、第１の焼鈍の条件が本発明の範囲内にあり、優れた磁気特性が得られた。試料Ｎｏ．２−７〜Ｎｏ．２−９及びＮｏ．２−１１において、第１の保持温度及び第１の冷却速度が好ましい範囲にあり、特に優れた磁気特性が得られた。
試料Ｎｏ．２−１では、第１の保持温度Ｔ１が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．２−２では、第１の保持時間ｔ１が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．２−４では、第１の冷却速度Ｒ１が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．２−１０では、第１の冷却速度Ｒ１が本発明の範囲の上限超であったため、鋼板が大きく変形し、冷間圧延中に破断が生じ、磁気特性を測定できなかった。試料Ｎｏ．２−１２では、第１の保持時間ｔ１が本発明の範囲の上限超であったため、靱性が低下し、冷間圧延中に破断が生じ、磁気特性を測定できなかった。試料Ｎｏ．２−１３では、第１の保持温度Ｔ１が本発明の範囲の上限超であったため、靱性が低下し、冷間圧延中に破断が生じ、磁気特性を測定できなかった。
（第３の試験）
第３の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｓｉ：３．４％、Ａｌ：０．８０％、Ｍｎ：０．９％、Ｃ：０．００１０％、Ｓ：０．００１４％、Ｔｉ：０．００１８％、Ｎ：０．００２２％、Ｓｂ：０．０２２％、Ｓｎ：０．０５１％、Ｐ：０．０１８％、Ｎｉ：０．０３４％、Ｃｒ：０．０３％、Ｃｕ：０．０４％、Ｍｏ：０．０１％、及びＢ：０．０００９％を含み、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。
次いで、鋼塊を加熱炉において１１７０℃で１時間加熱し、加熱炉から取り出し、合計６パスの熱間圧延を行って、厚さが２．１ｍｍの熱延鋼板を得た。その後、熱延板焼鈍において熱延鋼板を９８０℃に５０秒間保持した。保持後の冷却での８５０℃から６００℃までの冷却速度は２９℃／ｓであった。続いて、熱延鋼板の冷間圧延を行って、厚さが０．２５ｍｍの冷延鋼板を得た。次いで、仕上げ焼鈍を行った。仕上げ焼鈍における第２の保持温度Ｔ２、第２の保持時間ｔ２及び第２の冷却速度Ｒ２を表３に示す。その後、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成した。このようにして無方向性電磁鋼板を製造した。
そして、第１の試験と同様にして、磁気特性の測定を行い、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合を求めた。これらの結果も表３に示す。表３中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
Figure 2016002904
表３に示すように、試料Ｎｏ．３−２、Ｎｏ．３−４〜Ｎｏ．３−７及びＮｏ．３−１０〜Ｎｏ．３−１６では、第２の焼鈍の条件が本発明の範囲内にあり、優れた磁気特性が得られた。試料Ｎｏ．３−５〜Ｎｏ．３−７及びＮｏ．３−１１〜Ｎｏ．３−１３において、第２の保持温度、第２の保持時間及び第２の冷却速度が好ましい範囲にあり、特に優れた磁気特性が得られた。
試料Ｎｏ．３−１では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．３−３では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．３−８では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、高周波鉄損が高かった。試料Ｎｏ．３−９では、第２の冷却速度Ｒ２が本発明の範囲の上限超であったため、粒内炭化物の割合が高く、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．３−１７では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、高周波鉄損が高かった。
（第４の試験）
第１の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｓｉ：３．２％、Ａｌ：０．８０％、Ｍｎ：１．０％、Ｓ：０．００１０％、Ｔｉ：０．００１２％、Ｎ：０．００２０％、Ｓｎ：０．０４１％、及びＣｕ：０．０２２％を含み、残部がＰ、Ｎｉ、Ｃ、Ｆｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。各鋼塊のＰ、Ｎｉ、Ｃの含有量を表４に示す。
次いで、鋼塊を加熱炉において１１４０℃で１時間加熱し、加熱炉から取り出し、合計６パスの熱間圧延を行って、厚さが２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。その後、熱延板焼鈍において熱延鋼板を８８０℃に４０秒間保持した。保持後の冷却での８５０℃から６００℃までの冷却速度は２９℃／ｓであった。続いて、熱延鋼板の冷間圧延を行って、厚さが０．３０ｍｍの冷延鋼板を得た。次いで、仕上げ焼鈍において冷延鋼板を１０００℃に１２秒間保持した。保持後の冷却での９００℃から３００℃までの冷却速度は２５℃／ｓであった。その後、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成した。このようにして無方向性電磁鋼板を製造した。
そして、第１の試験と同様にして、磁気特性の測定を行った。この結果も表４に示す。表４中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。第１の試験と同様にして、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合を求めたところ、この割合は、いずれの無方向性電磁鋼板においても０．５０以下であった。
Figure 2016002904
表４に示すように、試料Ｎｏ．４−２〜Ｎｏ．４−９では、化学組成が本発明の範囲内にあり、優れた磁気特性が得られた。試料Ｎｏ．４−６〜Ｎｏ．４−８において、Ｐ含有量、Ｎｉ含有量及びＣ含有量が好ましい範囲にあり、特に優れた磁気特性が得られた。
試料Ｎｏ．４−１では、Ｐ含有量、Ｎｉ含有量及びＣ含有量が本発明の範囲の下限未満であったため、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．４−１０及びＮｏ．４−１１では、Ｐ含有量、Ｎｉ含有量及びＣ含有量が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高かった。
（第５の試験）
第５の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｓｉ：３．３％、Ａｌ：０．８０％、Ｍｎ：１．１％、Ｃ：０．００１２％、Ｓ：０．００１８％、Ｔｉ：０．００１５％、Ｎ：０．００２４％、Ｓｂ：０．００４％、Ｓｎ：０．０５８％、Ｐ：０．０１５％、Ｎｉ：０．０１８％、Ｃｒ：０．００５％、及びＣｕ：０．０１０％を含み、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。
次いで、鋼塊を加熱炉において１１６０℃で１時間加熱し、加熱炉から取り出し、合計６パスの熱間圧延を行って、厚さが２．０ｍｍの熱延鋼板を得た。その後、熱延板焼鈍において熱延鋼板を１０００℃に６０秒間保持した。保持後の冷却での８５０℃から６００℃までの冷却速度は２８℃／ｓであった。続いて、熱延鋼板の冷間圧延を行って、厚さが０．１５ｍｍの冷延鋼板を得た。次いで、仕上げ焼鈍を行った。仕上げ焼鈍における第２の保持温度Ｔ２、第２の保持時間ｔ２及び第２の冷却速度Ｒ２を表５に示す。その後、塗布及び焼き付けにより絶縁被膜を形成した。このようにして無方向性電磁鋼板を製造した。
そして、第１の試験と同様にして、磁気特性の測定を行った。この結果も表５に示す。表５中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。第１の試験と同様にして、粒内炭化物及び粒界炭化物の総数に対する粒内炭化物の数の割合を求めたところ、この割合は、いずれの無方向性電磁鋼板においても０．５０以下であった。
Figure 2016002904
表５に示すように、試料Ｎｏ．５−２、Ｎｏ．５−４〜Ｎｏ．５−７及びＮｏ．５−９〜Ｎｏ．５−１１では、第２の焼鈍の条件が本発明の範囲内にあり、優れた磁気特性が得られた。試料Ｎｏ．５−４〜Ｎｏ．５−７、Ｎｏ．５−９及びＮｏ．５−１０において、第２の保持温度、第２の保持時間及び第２の冷却速度が好ましい範囲にあり、特に優れた磁気特性が得られた。
試料Ｎｏ．５−１では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．５−３では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．５−８では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高く、磁束密度が高かった。試料Ｎｏ．５−１２では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高く、磁束密度が高かった。
本発明は、例えば、無方向性電磁鋼板の製造産業及び無方向性電磁鋼板の利用産業において利用することができる。
そして、各無方向性電磁鋼板から５５ｍｍ角の試料を６個作製し、各試料のＬ方向及びＣ方向の鉄損Ｗ１０／４００、鉄損Ｗ１０／５０及び磁束密度Ｂ５０をＳＳＴ法にて測定した。試料毎に、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／４００とＣ方向の鉄損Ｗ１０／４００との平均値、Ｌ方向の鉄損Ｗ１０／５０とＣ方向の鉄損Ｗ１０／５０との平均値、Ｌ方向の磁束密度Ｂ５０とＣ方向の磁束密度Ｂ５０との平均値、及びＬ方向の磁束密度Ｂ５０とＣ方向の磁束密度Ｂ５０との差ΔＢ５０を算出した。これら平均値を用いて、無方向性電磁鋼板毎に、６個の試料の鉄損Ｗ１０／４００の平均値、６個の試料の鉄損Ｗ１０／５０の平均値、及び６個の試料の磁束密度Ｂ５０の平均値を算出した。無方向性電磁鋼板毎に、６個の試料のＬ方向の磁束密度Ｂ５０の平均値、６個の試料のＣ方向の磁束密度Ｂ５０の平均値、６個の試料の磁束密度差ΔＢ５０の平均値を算出した。これらの結果も表１に示す。表１中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
（第４の試験）
第４の試験では、真空溶解炉を用い、質量％で、Ｓｉ：３．２％、Ａｌ：０．８０％、Ｍｎ：１．０％、Ｓ：０．００１０％、Ｔｉ：０．００１２％、Ｎ：０．００２０％、Ｓｎ：０．０４１％、及びＣｕ：０．０２２％を含み、残部がＰ、Ｎｉ、Ｃ、Ｆｅ及び不純物からなる鋼塊を作製した。各鋼塊のＰ、Ｎｉ、Ｃの含有量を表４に示す。
試料Ｎｏ．５−１では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．５−３では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の下限未満であったため、鉄損が高かった。試料Ｎｏ．５−８では、第２の保持時間ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。試料Ｎｏ．５−１２では、第２の保持温度Ｔ２が本発明の範囲の上限超であったため、鉄損が高く、磁束密度が低かった。

Claims (7)

  1. 質量％で、
    Ｓｉ：３．０％〜３．６％、
    Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、
    Ｍｎ：０．５％〜１．５％、
    Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、
    Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、
    Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、
    Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％、
    Ｎ：０．００３０％以下、
    Ｓ：０．００２０％以下、
    Ｔｉ：０．００３０％以下、
    Ｃｕ：０．０５００％以下、
    Ｃｒ：０．０５００％以下、
    Ｍｏ：０．０５００％以下、
    Ｂｉ：０．００５０％以下、
    Ｐｂ：０．００５０％以下、
    Ｖ：０．００５０％以下、
    Ｂ：０．００５０％以下、かつ
    残部：Ｆｅ及び不純物、
    で表される化学組成を有し、
    厚さが０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍであり、
    厚さをｔ（ｍｍ）と表したとき、
    磁束密度Ｂ５０：「０．２×ｔ＋１．５２」Ｔ以上、
    磁束密度差ΔＢ５０：０．０８Ｔ以下、
    鉄損Ｗ１０／５０：０．９５Ｗ／ｋｇ以下、かつ
    鉄損Ｗ１０／４００：「２０×ｔ＋７．５」Ｗ／ｋｇ以下、
    で表される磁気特性を有し、
    結晶粒内に析出した粒内炭化物及び結晶粒界に析出した粒界炭化物の総数に対する前記粒内炭化物の数の割合が０．５０以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。
  2. 前記化学組成において、
    Ｐ：０．０１５％〜０．１００％、
    Ｎｉ：０．０２０％〜０．１００％、若しくは
    Ｃ：０．００２０％〜０．００３０％、
    又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする請求項１に記載の無方向性電磁鋼板。
  3. 鋼片の熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
    前記熱延鋼板の冷間圧延を行って冷延鋼板を得る工程と、
    前記冷間圧延の完了前に前記熱延鋼板の第１の焼鈍を行う工程と、
    前記冷延鋼板の第２の焼鈍を行う工程と、
    を有し、
    前記第１の焼鈍を行う工程は、
    前記熱延鋼板を８５０℃〜１１００℃の第１の温度範囲内に１０秒間〜１２０秒間保持する工程と、
    その後に、８５０℃から６００℃までの温度域を５℃／秒〜５０℃／秒の速度で冷却する工程と、
    を有し、
    前記第２の焼鈍を行う工程は、
    前記冷延鋼板を９００℃〜１１００℃の第２の温度範囲内に１０秒間〜２４０秒間保持する工程と、
    その後に、９００℃から３００℃までの温度域を１０℃／秒〜４０℃／秒の速度で冷却する工程と、
    を有し、
    前記鋼片は、
    質量％で、
    Ｓｉ：３．０％〜３．６％、
    Ａｌ：０．５０％〜１．２５％、
    Ｍｎ：０．５％〜１．５％、
    Ｓｂ若しくはＳｎ又はこれらの両方：Ｓｂ含有量を［Ｓｂ］、Ｓｎ含有量を［Ｓｎ］と表したとき、［Ｓｂ］＋［Ｓｎ］／２が０．００２５％〜０．０５％、
    Ｐ：０．０１０％〜０．１５０％、
    Ｎｉ：０．０１０％〜０．２００％、
    Ｃ：０．００１０％〜０．００４０％、
    Ｎ：０．００３０％以下、
    Ｓ：０．００２０％以下、
    Ｔｉ：０．００３０％以下、
    Ｃｕ：０．０５００％以下、
    Ｃｒ：０．０５００％以下、
    Ｍｏ：０．０５００％以下、
    Ｂｉ：０．００５０％以下、
    Ｐｂ：０．００５０％以下、
    Ｖ：０．００５０％以下、
    Ｂ：０．００５０％以下、かつ
    残部：Ｆｅ及び不純物、
    で表される化学組成を有することを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。
  4. 前記第１の焼鈍として、前記冷間圧延の前に熱延板焼鈍を行うことを特徴とする請求項３に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
  5. 前記冷間圧延の前に熱延板焼鈍を行う工程を有し、
    前記第１の焼鈍として、前記冷間圧延の間に中間焼鈍を行うことを特徴とする請求項３に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
  6. 前記化学組成において、
    Ｐ：０．０１５％〜０．１００％、
    Ｎｉ：０．０２０％〜０．１００％、若しくは
    Ｃ：０．００２０％〜０．００３０％、
    又はこれらの任意の組み合わせが満たされることを特徴とする請求項３乃至５のいずれか１項に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
  7. 前記冷延鋼板の厚さを０．１５ｍｍ〜０．３０ｍｍとすることを特徴とする請求項３乃至６のいずれか１項に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
JP2016531457A 2014-07-02 2015-07-02 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 Active JP6341281B2 (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014136949 2014-07-02
JP2014136949 2014-07-02
PCT/JP2015/069197 WO2016002904A1 (ja) 2014-07-02 2015-07-02 無方向性電磁鋼板及びその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2016002904A1 true JPWO2016002904A1 (ja) 2017-04-27
JP6341281B2 JP6341281B2 (ja) 2018-06-13

Family

ID=55019430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2016531457A Active JP6341281B2 (ja) 2014-07-02 2015-07-02 無方向性電磁鋼板及びその製造方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US10354784B2 (ja)
EP (1) EP3165624B1 (ja)
JP (1) JP6341281B2 (ja)
KR (1) KR101898368B1 (ja)
CN (1) CN106661686B (ja)
BR (1) BR112016028787B1 (ja)
MX (1) MX2016015754A (ja)
PL (1) PL3165624T3 (ja)
TW (1) TWI579387B (ja)
WO (1) WO2016002904A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113969371A (zh) * 2020-07-24 2022-01-25 宝山钢铁股份有限公司 一种定子、转子铁芯同时套裁用无取向电工钢板及其制造方法

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696887C1 (ru) * 2016-01-15 2019-08-08 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления
KR101901313B1 (ko) * 2016-12-19 2018-09-21 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6624393B2 (ja) * 2016-12-28 2019-12-25 Ｊｆｅスチール株式会社 リサイクル性に優れる無方向性電磁鋼板
DE102017208146B4 (de) 2017-05-15 2019-06-19 Thyssenkrupp Ag NO-Elektroband für E-Motoren
JP6738047B2 (ja) * 2017-05-31 2020-08-12 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法
CN110212712B (zh) * 2017-07-15 2021-09-07 芜湖乾凯材料科技有限公司 低应力的电机铁芯及其制备方法
KR102009392B1 (ko) * 2017-12-26 2019-08-09 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102448799B1 (ko) * 2018-02-16 2022-09-29 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판, 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법
JP6878351B2 (ja) * 2018-05-14 2021-05-26 Ｊｆｅスチール株式会社 モータ
CN109022703A (zh) * 2018-10-29 2018-12-18 武汉钢铁有限公司 一种磁各向异性低的无取向硅钢及其制造方法
EP3875614A4 (en) * 2018-11-02 2022-08-17 Nippon Steel Corporation NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL
WO2020094230A1 (de) 2018-11-08 2020-05-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Elektroband oder -blech für höherfrequente elektromotoranwendungen mit verbesserter polarisation und geringen ummagnetisierungsverlusten
KR102176351B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-09 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102175065B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-05 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
TWI718041B (zh) * 2019-04-03 2021-02-01 日商日本製鐵股份有限公司 電磁鋼板及其製造方法
EP4060061A4 (en) * 2019-11-15 2023-01-25 Nippon Steel Corporation NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
KR102348508B1 (ko) 2019-12-19 2022-01-07 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102278897B1 (ko) * 2019-12-19 2021-07-16 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
BR112022011835A2 (pt) * 2020-02-20 2022-08-30 Nippon Steel Corp Chapa de aço laminada a quente para uma chapa de aço elétrico não orientado
CN112538592B (zh) * 2020-09-17 2022-02-01 武汉钢铁有限公司 一种用于频率≥10000Hz高速电机的无取向硅钢及生产方法
BR112023014726A2 (pt) * 2021-04-02 2023-10-10 Nippon Steel Corp Chapa de aço elétrico não orientada
TWI809799B (zh) * 2021-04-02 2023-07-21 日商日本製鐵股份有限公司 無方向性電磁鋼板及其製造方法
WO2024071378A1 (ja) * 2022-09-30 2024-04-04 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008127600A (ja) * 2006-11-17 2008-06-05 Nippon Steel Corp 分割コア用無方向性電磁鋼板
CN102367547A (zh) * 2011-10-31 2012-03-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种高硅铝含量无取向硅钢带的制造方法
WO2013146879A1 (ja) * 2012-03-29 2013-10-03 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100316896B1 (ko) 1993-09-29 2002-02-19 에모또 간지 철손이낮은무방향성규소강판및그제조방법
JP2744581B2 (ja) 1993-12-28 1998-04-28 川崎製鉄株式会社 著しく鉄損が小さく低磁場特性に優れた無方向性けい素鋼板の製造方法
JP3307872B2 (ja) 1998-02-06 2002-07-24 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板鋼板を用いた電気自動車用モータ及びその電磁鋼板の製造方法
JP3815336B2 (ja) 2002-01-23 2006-08-30 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4506664B2 (ja) 2005-12-15 2010-07-21 住友金属工業株式会社 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
PL2278034T3 (pl) * 2008-04-14 2020-06-29 Nippon Steel Corporation Blacha cienka z niezorientowanej stali elektrotechnicznej o dużej wytrzymałości i sposób jej wytwarzania
EP2316980B1 (en) 2008-07-22 2018-11-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
JP2010185119A (ja) 2009-02-13 2010-08-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板
CN102348826B (zh) * 2009-03-13 2014-03-12 新日铁住金株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
KR101297864B1 (ko) * 2009-06-03 2013-08-19 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 무방향성 전자기 강판 및 그 제조 방법
US9051815B2 (en) * 2009-09-28 2015-06-09 Baker Hughes Incorporated Apparatus and method for predicting vertical stress fields
WO2012017933A1 (ja) * 2010-08-04 2012-02-09 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2012036459A (ja) 2010-08-09 2012-02-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN102453838A (zh) * 2010-10-25 2012-05-16 宝山钢铁股份有限公司 一种较高磁感的高强度无取向电工钢及其制造方法
JP5712863B2 (ja) 2011-08-23 2015-05-07 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5724824B2 (ja) 2011-10-27 2015-05-27 新日鐵住金株式会社 圧延方向の磁気特性が良好な無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2013179438A1 (ja) 2012-05-31 2013-12-05 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
TWI468533B (zh) 2012-05-31 2015-01-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Non - directional electromagnetic steel plate
CN103543297B (zh) * 2012-07-17 2016-09-21 冯金泉 转台
JP6127408B2 (ja) * 2012-08-17 2017-05-17 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008127600A (ja) * 2006-11-17 2008-06-05 Nippon Steel Corp 分割コア用無方向性電磁鋼板
CN102367547A (zh) * 2011-10-31 2012-03-07 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种高硅铝含量无取向硅钢带的制造方法
WO2013146879A1 (ja) * 2012-03-29 2013-10-03 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113969371A (zh) * 2020-07-24 2022-01-25 宝山钢铁股份有限公司 一种定子、转子铁芯同时套裁用无取向电工钢板及其制造方法
CN113969371B (zh) * 2020-07-24 2022-09-20 宝山钢铁股份有限公司 一种定子、转子铁芯同时套裁用无取向电工钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
BR112016028787B1 (pt) 2021-05-25
US10354784B2 (en) 2019-07-16
US20170194082A1 (en) 2017-07-06
EP3165624A1 (en) 2017-05-10
KR101898368B1 (ko) 2018-09-12
EP3165624B1 (en) 2019-05-01
EP3165624A4 (en) 2017-11-29
BR112016028787A2 (pt) 2017-08-22
KR20170002605A (ko) 2017-01-06
WO2016002904A1 (ja) 2016-01-07
TWI579387B (zh) 2017-04-21
JP6341281B2 (ja) 2018-06-13
MX2016015754A (es) 2017-04-10
CN106661686B (zh) 2019-01-01
PL3165624T3 (pl) 2019-09-30
CN106661686A (zh) 2017-05-10
TW201606093A (zh) 2016-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6341281B2 (ja) 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
TWI683009B (zh) 無方向性電磁鋼板
TWI658152B (zh) 無方向性電磁鋼板及無方向性電磁鋼板之製造方法
JP6226072B2 (ja) 電磁鋼板
JP5995002B2 (ja) 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ
JP5825494B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
TWI604069B (zh) 無方向性電磁鋼板及其製造方法
WO2012114383A1 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
TW201233813A (en) Process for production of non-oriented electromagnetic steel sheet
JP2020509185A (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5713100B2 (ja) 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法
US20210062281A1 (en) Non-oriented electrical steel sheet and method for producing same
JP2020509184A (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
TWI525198B (zh) Non - directional electrical steel sheet and its hot - rolled steel sheet
JP2017088968A (ja) 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
US20210062284A1 (en) Non-oriented electrical steel sheet and method for preparing same
JP5824965B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5186781B2 (ja) 時効熱処理用無方向性電磁鋼板ならびに無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4929484B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5648661B2 (ja) 時効熱処理用無方向性電磁鋼板ならびに無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4356580B2 (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2006077305A (ja) 無方向性電磁鋼板および時効熱処理用無方向性電磁鋼板、ならびにそれらの製造方法
JP2009167434A (ja) 時効熱処理用無方向性電磁鋼板ならびに無方向性電磁鋼板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20161031

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20161115

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170912

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20171106

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20180417

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180430

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 6341281

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350