JPWO2014181860A1 - メタンと窒素の分離方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2013年5月10日に、日本に出願された特願2013−100598号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
メタンは、二酸化炭素の21倍の温暖化係数を持つため、LNG液化プラントから発生する排ガス中のメタン量を最小化することは、温室効果ガスの排出量削減のうえで極めて有効である。
もっとも、BOGは、窒素を多く含むとしても大半はメタンであるため、そのままフレヤー等で燃焼排気するのではメタンのロスが多くなるとともに、環境に与える影響も小さくない。
また、再液化しない場合は深冷分離法を用いてメタンと窒素とを分離し、メタンをガスエンジン等の燃料として発電することが行われていた。
したがって、BOGの分離にあたり、メタン濃度を概ね70%以上にしつつ、環境保護のためにメタン回収率を最大化することが求められている。
(1)2塔以上の吸着塔を用いる圧力変動式吸着法によって、主としてメタン及び窒素よりなる混合ガスである原料ガスからメタンと窒素とを分離する方法であって、
前記原料ガスを供給し、吸着塔内の圧力を高める加圧工程、
前記吸着塔に充填されたガス分離用吸着剤にメタンを吸着させ窒素を取り出す吸着工程、
圧力が高められた前記吸着塔内のガスを別の吸着塔に移動させる均圧工程、
前記吸着塔内の圧力を下げて前記ガス分離用吸着剤に吸着されていたメタンを脱離させる再生工程を有しており、
前記加圧工程、前記吸着工程、前記均圧工程、および前記再生工程は、2塔以上の前記吸着塔のそれぞれにおいて行われており、
前記均圧工程において、前記吸着工程終了後の前記吸着塔内のガスは、前記再生工程終了後の前記別の吸着塔に移動し、
前記再生工程において回収されるメタンは、70%以上の濃度かつ95%以上の回収率であり、
前記吸着工程において回収される窒素は、95%以上の濃度であり、
前記ガス分離用吸着剤の平衡吸着量が窒素よりメタンの方が大きいことを特徴とすることを特徴とするメタンと窒素の分離方法である。
(2)前記ガス分離用吸着剤としてベンゼンの吸着量が10〜40wt%の炭素質吸着剤を用い、前記均圧工程の時間を7秒以上35秒以下とすることを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
(4)前記均圧工程において、前記吸着塔における圧力変化が均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように均圧ガスの流量を制御することを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
(5)前記吸着塔が3塔以上であり、前記均圧工程を2回以上段階的に行うことを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
(7)前記吸着工程において、前記原料ガスが充填された前記吸着塔内部の圧力が約0.2MPaGであることを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
(9)メタンと窒素とを圧力変動式吸着法により分離するためのガス分離用吸着剤であって、ベンゼンの吸着量が10〜40wt%、メタンの吸着量が1.7〜2.4mol/kg、マクロ孔の平均径が1μm以下であって直径が2mm以下のペレット状に成形した活性炭系吸着剤であることを特徴とするガス分離用吸着剤。
まず、本発明の第1の実施形態であるメタンと窒素の分離装置について説明する。図1は、メタンと窒素を分離する分離装置1の概略を示す系統図である。本実施形態の分離装置1は、PSA分離方法(圧力変動式吸着法)を実施するために好適なPSA分離装置である。
さらに、メタン吸着量が1.7〜2.4mol/kgであって、一次粒子径に由来するマクロ孔の平均径(Medium diameter)が1μm以下であり、これを直径が2mm以下のペレット状に成形した活性炭系の吸着剤を使うことが好ましい。
次に、分離装置1を用いたメタンと窒素を同時に分離する分離方法について説明する。
本実施形態の分離方法は、加圧工程、吸着工程、均圧工程、排気工程を各吸着塔A,Bで交互に経時的に行うものであり、具体的には表1に示すようなプロセスで行われる。なお、以下の説明では、吸着塔Aで行われている工程名を用いて説明する。
加圧工程は、図示略の圧縮機によって圧縮された原料ガス(原料空気)を吸着塔Aに供給し、吸着塔A内部の圧力を例えば0.2MPaG程度に高める工程である。この際、吸着塔Bでは後述する排気工程が行われている。
加圧工程によって所定の圧力まで吸着塔A内が昇圧した後は、吸着工程に移行する。吸着工程は、加圧工程と同様に図示略の圧縮機によって圧縮された原料ガスを吸着塔Aに供給して吸着塔A内の圧力を所定の圧力に維持するとともに、窒素を吸着塔Aから取り出す工程である。この際、吸着塔Bでは後述する排気工程が継続して行われている。
取り出された窒素は、MFC5によって流量が調整された後、外部へと導出される。
吸着工程が終了した後は、均圧工程に移行する。均圧工程は、吸着工程終了後の吸着塔Aと排気工程終了後の吸着塔Bを連通させることで、吸着塔A内のガスを移動させる工程である。すなわち、均圧工程では、吸着工程によって昇圧した吸着塔A内の圧力を、排気工程によって例えば大気圧程度にまで減圧した吸着塔Bが回収する工程である。
また、均圧工程中は、原料空気の導入と窒素の取り出しを停止するので、均圧工程時間を長時間に設定すると、吸着塔A,Bの入口側及び出口側のバッファータンク(図示略)を大きくせざるを得ないという不都合が生じる。したがって、均圧工程の時間は35秒以下に制御することが好ましい。
なお、本実施形態では、均圧ライン19を吸着塔A,Bの出口側(上部側)に設けた場合について説明したが、吸着塔A,Bの入口側(下部側)に設けてもよいし、入口側と出口側の両方に設けても構わない。
吸着塔A,B内の圧力がほぼ等しくなったら均圧工程を終了し、排気工程に移行する。
排気工程は、吸着塔A内の圧力を、例えば大気圧程度にまで下げてガス分離用吸着剤21に吸着されていたメタンを脱離させ、ガス分離用吸着剤21を再生させる工程である。この際、吸着塔Bでは加圧工程及びこれに引き続く吸着工程が行われている。
メタンを回収し終えたら排気工程を終えて、再度、均圧工程に移行する。今回は、吸着塔Bの圧力を吸着塔Aで回収することとなり、均圧ガスの移動方向は逆となるが、その他は上述した均圧工程と同様の工程を行う。
均圧工程が終了すると加圧工程に移行し、以降は上記各工程を繰り返す。
加えて、本実施形態では、均圧工程の時間を25秒以上35秒以下に設定しているため、例えば濃度95%以上の高純度の窒素を回収することができる。この結果、本PSA装置の後段で窒素の濃度を高純度に精製する必要がなくなり、経済的効果は極めて大きい。
次に、本発明の第2の実施形態のメタンと窒素の分離装置及び分離方法について説明する。図2は、本実施形態のメタンと窒素を分離する分離装置の概略を示す系統図であり、図3A〜図5Cは、本実施形態のメタンと窒素の分離方法のプロセスを説明する系統図である。
本実施形態の分離装置31は、3つの吸着塔C,D,Eを有しており、これらの3つの吸着塔C,D,Eには、いずれも同じ材料からなるガス分離用吸着剤32,33,34が充填されている。このガス分離用吸着剤32,33,34は、第1の実施形態と同様に、平衡吸着量が窒素よりメタンの方が大きいという特性を有している。
次に、図3A〜図5Cを用いて、分離装置31を用いたメタンと窒素を同時に分離する分離方法について説明する。本実施形態の分離方法は、各吸着塔C,D,Eにおいて、加圧工程、吸着工程、第1均圧工程、第2均圧工程、排気工程、第2均圧工程、待機工程、第1均圧工程をこの順で行うものであるが、各吸着塔C,D,Eでは、それぞれこれらの工程を行うタイミングが異なっており、具体的には、表2に示すプロセスで行われている。
また、図3A〜図5C中、黒の開閉弁は開いており、白の開閉弁は閉じており、ガスが流れている配管については、矢印を付しつつ太くして記載している。
加圧工程(操作1)は、第1の実施形態と同様に、圧縮された原料ガスを吸着塔Cに供給して、吸着塔C内の圧力を高める工程である。
この際、吸着塔D,Eでは、後述する第2均圧工程が行われている。したがって、吸着塔D,Eで第2均圧工程が行われていることから、この工程の時間は25秒以上35秒以下に制御する。
加圧工程が終了した後は、吸着工程(操作2)に移行する。吸着工程は、第1の実施形態と同様に、加圧された原料ガスを吸着塔Cに供給して吸着塔C内の圧力を所定の圧力に維持するとともに、例えば濃度95%以上の高純度の窒素ガスを吸着塔Cから取り出す工程である。この際、吸着塔Dでは後述する待機工程が行われており、吸着塔Eでは後述する排気工程が行われている。なお、この工程では、図3Bに示すように、開閉弁35,42,44が開いており、他の開閉弁は閉じている。
吸着工程が終了した後は、第1均圧工程(操作3)に移行する。第1均圧工程では、吸着工程終了後の吸着塔Cと、第2均圧工程を経て待機工程を行った後の吸着塔Dとを連通させることで、吸着塔C内のガスを吸着塔Dに移動させることで圧力を回収する工程である。
なお、この工程では、図3Cに示すように、開閉弁42,45,47が開いており、他の開閉弁は閉じている。
また、吸着塔Cから吸着塔Dへ移動する均圧ガスが通る配管(均圧ライン)に設けられた流量調整弁53,54を制御することによって、吸着塔Dにおける圧力変化を、第1均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように制御することが好ましい。
第1均圧工程が終了した後は、第2均圧工程(操作4)に移行する。第2均圧工程は、第1均圧工程終了後の吸着塔Cと、排気工程終了後の吸着塔Eとを連通させることで、吸着塔C内のガスを吸着塔Eに移動させて圧力を回収する工程である。
なお、この工程では、図4Aに示すように、開閉弁38,45,49が開いており、他の開閉弁は閉じている。
また、吸着塔Cから吸着塔Eへ移動する均圧ガスが通る配管(均圧ライン)に設けられた流量調整弁53,55を制御することによって、吸着塔Eにおける圧力変化を、加圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように制御することが好ましい。
第2均圧工程が終了した後は、排気工程(操作5)に移行する。排気工程は、第1の実施形態と同様に、吸着塔C内の圧力を、例えば大気圧程度にまで下げてガス分離用吸着剤32に吸着されていたメタンを脱離させ、ガス分離用吸着剤32を再生させる工程である。この際、吸着塔Dでは吸着工程が行われており、吸着塔Eでは後述する待機工程が行われている。この工程で回収されるメタンの濃度は、例えば70%以上であり、また、メタンの回収率は例えば95%以上となる。
なお、この工程では、図4Bに示すように、開閉弁36,38,46が開いており、他の開閉弁は閉じている。
排気工程(操作6)では、吸着塔Cでは引き続き排気工程を続けている。この際、吸着塔Dと吸着塔Eは第1均圧工程を行っている。したがって、吸着塔D,Eにおいて第1均圧工程を行っているので、この工程の時間は25秒以上35秒以下となるように制御する。
排気工程が終了した後は、第2均圧工程(操作7)に移行する。第2均圧工程では、排気工程終了後の吸着塔Cと、第1均圧工程終了後の吸着塔Dを連通させることで、吸着塔D内のガスを吸着塔Cに移動させる工程である。
すなわち、第2均圧工程では、排気工程によって例えば大気圧程度にまで低下した吸着塔Cが、第1均圧工程を経た吸着塔Dから圧力を回収する工程である。
この第2均圧工程の時間は、25秒以上35秒以下となるように制御する。また、吸着塔Dから吸着塔Cへ移動する均圧ガスが通る配管(均圧ライン)に設けられた流量調整弁53,54を制御することによって、吸着塔Cにおける圧力変化を、第2均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように制御することが好ましい。
第2均圧工程が終了した後は、待機工程(操作8)に移行する。待機工程では、吸着塔Cは入口側と出口側の開閉弁全てが閉じているので、ガスの入排出はない。この際、吸着塔Dでは排気工程が行われており、吸着塔Eでは吸着工程が行われている。
なお、この工程では、図5Bに示すように、開閉弁39,41,48が開いており、他の開閉弁は閉じている。
待機工程が終了した後は、第1均圧工程(操作9)に移行する。第1均圧工程では、第2均圧工程を経て待機工程を行った後の吸着塔Cと、吸着工程終了後の吸着塔Eとを連通させることで、吸着塔E内のガスを吸着塔C内に移動させる工程である。
すなわち、この工程は、吸着工程終了後の吸着塔Eの圧力を、第2均圧工程を経て一定程度昇圧した吸着塔Cによって回収する工程である。
この第1均圧工程の時間は、25秒以上35秒以下となるように制御する。また、吸着塔Eから吸着塔Cへ移動する均圧ガスが通る配管(均圧ライン)に設けられた流量調整弁53,55を制御することによって、吸着塔Cにおける圧力変化を、第1均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように制御することが好ましい。
第1均圧工程終了後は、加圧工程(操作1)に移行し、以降上記各工程を繰り返す。
例えば、第1均圧工程(操作3)において、図6に示すように、開閉弁37,40,45,47を開くことによって、吸着塔Cから吸着塔Dへ移動する均圧ガスを、吸着塔C,Dの入口側の均圧ラインと、出口側の均圧ラインの両方を通るようにすることができる。
なお、この際も、各均圧ラインに設けられた流量調整弁50,51,53,54を制御することによって、吸着塔Dにおける圧力変化を、第1均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように制御することが好ましい。
例えば、上記実施形態では吸着塔が2つまたは3つの場合(吸着工程が1段階または2段階の場合)について説明したが、吸着塔が4つ以上であっても(吸着工程が3段階以上であっても)十分に効果が得られ、吸着塔の数(吸着工程の段階)が増えれば吸着工程後の吸着塔に残留した窒素をより回収することができ好ましい。
実施例1では、図1に示した分離装置とほぼ同様な分離装置を用いて、メタンと窒素を分離した。但し、図1の分離装置とは異なり、本実施例では、図7に示すように、予めメタンと窒素が混合された混合ガスの代わりに、メタンと窒素をそれぞれ別の供給源から供給する構成を採用した。
次に、実施例1と同様の実験条件で均圧時間を35秒の条件で運転し、均圧時間中の吸着塔の圧力変化が終了する時間を変化させた実験を行った。すなわち、均圧工程の時間は35秒であるが、圧力変化が終了する時間がそれぞれ3、15、35秒となるように均圧ガス流量をコントロールしてメタンと窒素の分離を行った。
圧力変化終了時間と非吸着ガスとして得られる窒素ガスの回収率を70%としたときの窒素濃度と均圧時間の関係を表4に示す。
次に、メタン吸着能力の低い活性炭を充填した容積1.4Lのカラム三塔を使用した、図2に示す分離装置を用いて、表2に示すプロセスによって、メタンと窒素を同時に分離した。
また、原料ガスとして55%メタン+45%窒素の混合ガスを6L/minで供給した。
非吸着ガスとして得られる窒素ガスの回収率を70%としたときの窒素濃度と均圧時間の関係を表5に示す。
実施例3の比較例として、メタン吸着能力の低い活性炭を使用して、カラム数を2塔としたメタンと窒素の分離実験を行った。吸着塔数以外の条件は実施例3と同じとして、均圧時間は35秒で行った。その結果は表5の最後の欄に記載した。
この結果より、性能の低い活性炭では、2塔式では窒素濃度は80%しかないが、3塔式にすることにより大幅な性能向上が可能で、99%以上の窒素濃度を得られることが判る。
本実施例では、自社で試作した吸着剤により、図7に示す装置を用いてメタンと窒素を分離した。PSA装置の吸着筒には、容積1Lのカラム2筒を用いた。
吸着剤は、ヤシ殻チャーを振動ミル(中央加工機社製)で約5μmに粉砕、バインダーを加えて造粒し、直径が1.4mmのペレット状となるように成形したものをしようした。これを10〜15wt%の水蒸気雰囲気下、850℃で賦活処理を行い、処理時間を変えることで賦活程度の異なる5種類の試料サンプルA〜サンプルEを試作した。
賦活程度の違いを示す指標として、ここではベンゼン吸着量をJIS K1474に則り測定した。
ベンゼン吸着量は7〜38wt%であった。賦活の度合いが大きいほどベンゼン吸着量は大きな値を示す。
また、メタン吸着量を、容量法吸着量測定装置(BELSORP−HP−30、日本ベル株式会社製)にて測定した。試料を約1g採取し、正確な重量を測定後、容量既知のセルに入れる。予め容量を測定したガスタンクにメタンガスを導入し、圧力を記録する。試料を入れたセルとガスタンクをつなぎ、圧力が平衡となるまでその状態を維持する。平衡圧力から、メタンの吸着量を計算する。
PSAの操作条件は、カラムの切り替え時間を240秒、均圧時間を25秒とした。原料ガスのメタンと窒素の比が55:45となるよう供給し、メタン濃度が80%となるように製品窒素量を調整して、その時の窒素濃度およびメタン回収率を測定した。結果を表6に示す。
各サンプルのベンゼン吸着量、200kPaGでのメタン吸着量およびマクロ孔の平均径を、表6に示す。マクロ孔は一次粒子の間隙に由来するものであり、一次粒子径に比例する。
ここで、マクロ孔の平均径は水銀圧入法により0.01μmまでの細孔径分布を測定して求めた値で、測定にはカンタクローム社製水銀ポロシメータ(Pore Master GT)を使用した。
ベンゼン吸着量が10〜38wt%、メタン吸着量が1.7〜2.3mol/kgのサンプルB〜サンプルEにおいて、濃度80%のメタンを99%以上の収率で回収しつつ、99%以上の窒素を分離回収できた。
一方、ベンゼン吸着量が7wt%のサンプルAでは、窒素濃度99%、メタン回収率99%のいずれも達成できていない。
本比較例では、分子ふるい活性炭(MSC)、破砕状活性炭(AC−1)および粒状活性炭(AC−2)を用いてメタンと窒素を分離した。
用いた装置と実施条件は、実施例4と同様の条件とした。
各吸着剤のベンゼン吸着量、200kPaGにおけるメタン平衡吸着量、ペレット径およびマクロ孔の平均径、メタン濃度が80%となるように製品窒素量を調整した時の、窒素濃度およびメタン回収率を表7に示す。
実施例5では、ヤシ殻炭を約8μmに粉砕後、同様に直径2mmのペレット状に造粒したものを使用した。サンプルDと同様にベンゼン吸着量が25wt%となるよう条件を調整して賦活処理を行いサンプルFを得た。
比較例3では、ヤシ殻炭を約20μmに粉砕後、バインダーを加え造粒して直径4mmのペレット状に成形したものを使用した。サンプルD,Fと同様に、ベンゼン吸着量が25wt%となるように賦活条件を調製してサンプルGを得た。
実施例4と同様に、図7に示す装置を用いてメタンと窒素を分離した。ベンゼン吸着量、200kPaGでのメタン吸着量、ペレット径およびマクロ孔の平均径を結果を表8に示す。
サンプルF,Gは、ベンゼン吸着量、メタン吸着量がほぼ変わらないが、メタンと窒素の分離性能に大きな違いがある。
活性炭は平衡分離剤であるため通常使用される条件下ではペレットの直径が性能に与える影響は小さく、吸着塔内での圧力損失が与える影響の方が大きい。よって、圧力損失が小さくなるよう一般的には直径4mm程度のペレット状の吸着剤が使用されている。
一方、速度分離型であるMSCはペレット内のガスの拡散が性能に大きく影響することから、一般に2mm以下のペレット径のものが使用される。
メタン、窒素の分離は平衡吸着分離であり、これまでの常識からいえばペレットの直径が性能に与える影響は小さいはずであるが、その科学的な理由は不明ながら、上記の結果より、ペレット径が小さく一次粒子径が小さい吸着剤ほど、高い分離性能を示すことがわかった。
サンプルDを用いて、カラムの切り替え時間を4分とし、均圧時間を5〜40秒に変化させて、メタンと窒素の分離性能の評価を行った。この時、均圧時間終了時に均圧が終了する様に均圧ラインに設置された流量調節弁により均圧ガス流量をコントロールした。メタン濃度が80%になるように製品窒素を取り出した時の、窒素濃度およびメタン回収率を表9に示す。
表9から、均圧時間を長くするほど窒素濃度、メタン回収率ともに向上することが分かる。ただし、均圧時間が長くなるほど原料ガスを導入する圧縮機やメタンガスを回収するための真空ポンプの効率(稼働時間の割合)が低下するため、使用するこれら機器類の性能との兼ね合いより7秒以上で適切な均圧時間を設定すれば良い。
サンプルBを用いて、カラムの切り替え時間を4分とし、均圧時間を25秒として、メタンと窒素の分離性能を調べた。この時、吸着塔AとBの圧力が同じになる時間が5〜25秒となる様に均圧ラインに設置された流量調節弁により均圧ガス流量をコントロールした。メタン濃度が80%になるように製品窒素を取り出した時の、窒素純度およびメタン回収率を表10に示す。
4、5 MFC(マスフローコントローラー)
6〜9 圧力計
10 ブロア
11〜18、35〜49 開閉弁
19 均圧ライン
20、50〜55 流量調整弁
21、22、32〜34 ガス分離用吸着剤
(1)2塔以上の吸着塔を用いる圧力変動式吸着法によって、主としてメタン及び窒素よりなる混合ガスである原料ガスからメタンと窒素とを分離する方法であって、
前記原料ガスを供給し、吸着塔内の圧力を高める加圧工程、
前記吸着塔に充填されたガス分離用吸着剤にメタンを吸着させて、前記原料ガスから窒素を回収する吸着工程、
圧力が高められた前記吸着塔内のガスを別の吸着塔に移動させる均圧工程、
前記吸着塔内の圧力を下げて前記ガス分離用吸着剤に吸着されていたメタンを脱離させて回収する再生工程を有しており、
前記加圧工程、前記吸着工程、前記均圧工程、および前記再生工程は、2塔以上の前記吸着塔のそれぞれにおいて行われており、
前記均圧工程において、前記吸着工程終了後の前記吸着塔内のガスは、前記再生工程終了後の前記別の吸着塔に移動し、
前記再生工程において回収されるメタンは、70%以上の濃度かつ95%以上の回収率であり、
前記吸着工程において回収される窒素は、95%以上の濃度であり、
前記ガス分離用吸着剤の平衡吸着量が窒素よりメタンの方が大きく、
前記ガス分離用吸着剤は、椰子殻又は椰子殻炭を炭化処理した炭化物を、粒径1〜10μmの大きさに粉砕し、直径が2mm以下のペレット状に成形された活性炭系吸着材であって、ベンゼンの吸着量が10〜40wt%であり、メタンの吸着量が2.0〜2.4mol/kgであり、かつマクロ孔の平均径が1μm以下であることを特徴とするメタンと窒素の分離方法である。
(2)前記均圧工程の時間を7秒以上35秒以下とすることを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
(7)前記吸着工程において、前記原料ガスが充填された前記吸着塔内部の圧力が0.2MPaGであることを特徴とする(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
ベンゼンの吸着量が10〜40wt%、メタンの吸着量が2.0〜2.4mol/kg、マクロ孔の平均径が1μm以下であり、
椰子殻又は椰子殻炭の炭化処理粉砕物よりなるペレット状成形活性炭系吸着剤であり、かつ前記炭化処理粉砕物の粒径が1〜10μmである直径が2mm以下のペレット状成形活性炭系吸着剤であることを特徴とするガス分離用吸着剤。
(9)前記原料ガス中の窒素の量が、20〜60%であることを特徴とする、(1)に記載のメタンと窒素の分離方法。
Claims (9)
- 2塔以上の吸着塔を用いる圧力変動式吸着法によって、主としてメタン及び窒素よりなる混合ガスである原料ガスからメタンと窒素とを分離する方法であって、
前記原料ガスを供給し、吸着塔内の圧力を高める加圧工程、
前記吸着塔に充填されたガス分離用吸着剤にメタンを吸着させ窒素を取り出す吸着工程、
圧力が高められた前記吸着塔内のガスを別の吸着塔に移動させる均圧工程、
前記吸着塔内の圧力を下げて前記ガス分離用吸着剤に吸着されていたメタンを脱離させる再生工程を有しており、
前記加圧工程、前記吸着工程、前記均圧工程、および前記再生工程は、2塔以上の前記吸着塔のそれぞれにおいて行われており、
前記均圧工程において、前記吸着工程終了後の前記吸着塔内のガスは、前記再生工程終了後の前記別の吸着塔に移動し、
前記再生工程において回収されるメタンは、70%以上の濃度かつ95%以上の回収率であり、
前記吸着工程において回収される窒素は、95%以上の濃度であり、
前記ガス分離用吸着剤の平衡吸着量が窒素よりメタンの方が大きいことを特徴とすることを特徴とするメタンと窒素の分離方法。 - 前記ガス分離用吸着剤としてベンゼンの吸着量が10〜40wt%の炭素質吸着剤を用い、前記均圧工程の時間を7秒以上35秒以下とすることを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記均圧工程の時間は25秒以上35秒以下であることを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記均圧工程において、前記吸着塔における圧力変化が均圧工程の初めから終わりまで徐々に行われるように均圧ガスの流量を制御することを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記吸着塔が3塔以上であり、前記均圧工程を2回以上段階的に行うことを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記均圧工程中の圧力値をフィードバックして、前記均圧ガスの流量を制御することを特徴とする請求項4に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記吸着工程において、前記原料ガスが充填された前記吸着塔内部の圧力が約0.2MPaGであることを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- 前記ガス分離用吸着剤が、ベンゼンの吸着量が10〜40wt%、メタンの吸着量が1.7〜2.4mol/kg、マクロ孔の平均径が1μm以下であって、直径を2mm以下のペレット状に成形した活性炭系吸着剤であることを特徴とする請求項1に記載のメタンと窒素の分離方法。
- メタンと窒素とを圧力変動式吸着法により分離するためのガス分離用吸着剤であって、ベンゼンの吸着量が10〜40wt%、メタンの吸着量が1.7〜2.4mol/kg、マクロ孔の平均径が1μm以下であって直径が2mm以下のペレット状に成形した活性炭系吸着剤であることを特徴とするガス分離用吸着剤。
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