JPWO2013111768A1 - 熱間据込鍛造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
具体的には、
(1)軸状素材の軸方向の一部を径外方向に変形するのを金型により阻止し、自由変形部分の軸長/直径の比が3以下になるようにする。
(2)前記(1)の状態で鍛造を開始し、素材の変形を阻止した部分以外の自由変形部分を径外方向に膨出状に塑性変形させる。
ことを特徴とする熱間据込鍛造法が開示されている。
本発明の目的は、上記要求に鑑み、高い形状精度を得ることができる熱間据込鍛造方法を提供することである。
以下の(1)〜(3)の関係を満足する金型を用いる熱間据込鍛造方法である。
(1)挿入穴の形状と被加工材の横断面形状とは略相似形
(2)被加工材の高さh≦金型の高さH
(3)被加工材の最も大きい直径dlと被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dが、dl<D≦dl×1.5
また、本発明は、前記で得られた鍛造材を新たな被加工材として、底面の直径df、高さhfとしたとき、hf/df≦3となる最終鍛造材を得るにあたり、前記(1)〜(3)を満足する別の金型に交換して更にn回(nは1以上の整数)の熱間据込鍛造を行う熱間据込鍛造方法である。
本発明においては、前記金型に設けられた挿入穴には3°以下のテーパー部が形成され、高さ方向に拡径されている金型を用いることが好ましい。
また、更に好ましくは、前記被加工材底面の端部から5〜30mmの面取り部が形成されている熱間据込鍛造方法である。
以下、図を用いて本発明を説明する。
本発明において、被加工材を金型に設けられた挿入穴に挿入した状態を図1ないし図4に例示する。
それぞれの図において、金敷4上に設置した金型2に設けられた高さHを有して貫通する挿入穴に上述の被加工材1を挿入している。各図において被加工材1は、あらかじめ熱間領域に加熱された後に、挿入穴に挿入されるものであり、図示しない上金敷で高さhを短縮しつつ直径を拡張する熱間据込鍛造を行うものである。
なお、上金敷の被加工材との接触面は、据込鍛造が可能なように、被加工材の上面面積より大きく、金型の挿入穴径よりも小さいものとする。
(1)挿入穴の形状と被加工材の横断面形状とは略相似形
本発明で用いる金型に設けられた挿入穴の形状は、被加工材の横断面形状と略相似形、すなわち被加工材の横断面形状と類似する形状とする。略相似形とすることで、熱間据込鍛造による被加工材の横断面形状の拡張に伴い被加工材が金型の挿入穴に接触した際に、熱間据込鍛造前の形状と略相似形の形状に調整できる。
また、本発明でいう、被加工材の横断面形状とは、例えば、図1中で示すA−A’の方向の断面形状であり、被加工材が例えば円柱であれば、挿入穴の形状も円形の穴が形成されたものを用意する。また、被加工材の形状が例えば四角柱であれば、挿入穴の形状はその形状に応じた四角形の穴が形成されたものであれば良い。このとき、形成された挿入穴の角は丸めても良い。
また、例えば、五角形以上の多角形の形状を有する角柱であれば、挿入穴の形状は円形の穴であっても良い。大まかに言えば、例えば、四角柱の被加工材は四角形の穴を形成した金型を用いて、それ以外の形状は円形の穴を形成した金型を用いればよい。このように、被加工材の形状に類似する形状を略相似形とみなすことができる。
本発明では、被加工材1の高さhを金型2の高さH以下とすることで、挿入穴内で被加工材を据込鍛造することができる。これにより、圧縮された被加工材は、挿入穴内の制限された空間内で変形を抑制することができるため、熱間据込鍛造後の形状コントロールが容易となる。また、被鍛造材の形状や重量が同じであれば、熱間据込鍛造後の鍛造材の形状は再現性良く、ほぼ、同一な形状を得ることができる。
本発明では、dl<D≦dl×1.5の関係とすることで、被加工材1が挿入穴内で座屈するのを防止している。より確実に座屈を防止するにはdl<D≦dl×1.3が良く、更に好ましくはdl<D≦dl×1.1である。
また、被加工材は金型に設けられた挿入穴の中央に配置すると良い。これは、被加工材の設置位置が、挿入穴内で大きく中央から外れた位置にあると、形状精度が悪くなる場合があるためである。
なお、本発明においては、被加工材の最も大きい直径dlと、被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dを寸法特定の基準としている。この理由は、被加工材の最も大きい直径dlは、金型の挿入穴のサイズを決める典型的な基準として使用でき、被加工材の高さ範囲にある挿入穴の内径が被加工材の座屈を抑制すべき範囲であって、その最大内径を所定値以下に制限することで、座屈を抑制することができるためである。
図1は、被加工材として、金敷4に接した最下面から最上面まで同じ直径のものを適用した例である。このような被加工材としては、典型的には水冷モールドを用いた真空アーク再溶解インゴットやエレクトロスラグ再溶解インゴットを旋削したもの、円柱状に鍛伸したものや必要に応じて旋削したものなどである。また、図1においては、金型2の挿入穴には、テーパー部が形成され、高さ方向に拡径されている。このテーパー部の形成は、熱間据込鍛造後の鍛造材を金型から抜けやすくするという点で有効である。なお、図1における被加工材の最も大きい直径dlは、被加工材の径dとなり、被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dは、被加工材の最上部に対応する位置の径となる。
図2は、被加工材として、金敷4に接した最下面から最上面に向かって直径が小さくなる、いわゆるテーパ形状のものを適用した例であり、金型2の挿入穴形状は、図1と同様である。なお、図2における被加工材の最も大きい直径dlは、被加工材の最下面の位置となり、被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dは、被加工材の最上部に対応する位置の径となる。
図4は、被加工材として、図1と同様のものとし、金型の挿入穴を最下面から所定位置まで拡径するテーパー部を設け、その上部はストレート、すなわち同じ直径のものを適用した例である。この形状はテーパー部を全域に設けると、金型の挿入穴の径が大きくなりすぎる場合に有効である。なお、図4における被加工材の最も大きい直径dlは、被加工材の径dとなり、被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dは、ストレート部の挿入穴径となる。
熱間据込鍛造で得られた鍛造材は、加工前と比較すると形状、寸法が異なるため、hf/df≦3となるまで、金型を交換して熱間据込鍛造を行う。このとき、被加工材の温度低下によって、熱間での加工性に問題がある場合は、再加熱を行うと良い。
この時、被加工材1の最も大きい直径dlmは、拡径部の位置となり、中間材据込鍛造用金型6の最大内径をDmとしたとき、dlm<Dm≦dlm×1.5の関係を満足する必要がある。一方、図2においては、最大内径dは、被加工材の最下部に対応する位置の径となる。
この本発明で規定する2回目以降の熱間据込鍛造を1回以上行うことで、座屈をより確実に抑制しつつ、最終鍛造材を得ることができる。
また、上述したように本発明において金型の挿入穴にテーパーを形成する場合には、角度が3°以下が望ましい。これは、テーパーの角度が3°を超えると、挿入穴内での変形代が大きくなるためである。
本発明でいう被加工材1底面の端部8から5〜30mmとは、端部8から被加工材の中心に向かって5mm〜30mm、及び、端部8から高さ方向に向かって5〜30mmの領域(図7中の右下がり傾斜線)を言う。また、面取り部9は、図7に示すように曲線的に面取りがなされていても良いし、直線的に面取りがなされていても良い。面取りの方法は、旋盤やグラインダー等で行うと良い。
なお、前記の面取り部の形成は、被加工材1底面の面取り前の表面積から面取り部形成後の表面積が1/2未満とならないようにするのが好ましい。過度に面取りを行うと被加工材が金敷上で不安定となるおそれがある。
また、面取り部9の形成を底面側に対して行うのは、被加工材1の底面は金敷4と接しているため、被加工材1の温度低下が懸念される。特に端部8は被加工材の温度が低下しやすいため、面取り部9を形成しない場合、熱間据込鍛造中に被加工材の端部8から割れが発生するおそれがあり、これを防止するためである。面取り部が5mm未満であると、前記の面取りの効果が乏しく、また、30mmを超えて面取りしても歩留りを悪くするだけである。この面取り部9の形成は、被加工材の上面にも形成するのが更に好ましい。なお、特に、面取り部を形成する材質として好ましいのは、Alloy718等のNi基超耐熱合金やTi合金である。
本発明で用いる熱間据込鍛造に用いる金型は強度と靭性とを併せ持つ材質が好ましく、以下の組成の合金鋼を使用することができる。
なお、組成は質量%として示す。
C:0.3〜0.6%
Cは焼入れ加熱時に基地に固溶して必要な焼入れ硬さを与え、また焼戻し時に炭化物を形成、析出し、焼もどしにおける軟化抵抗と高温強度を与え、また残留炭化物を形成して高温での耐摩耗性を付与し、焼入れ加熱時の結晶粒の粗大化を防ぐ作用を有する。そのため、0.3〜0.6%が好ましい。
Si:1.2%以下
Siは溶解時の脱酸剤として添加される。しかし、多量に添加すると靱性が低下する。そのため、1.2%以下が好ましい。
Mn:1.0%以下
Mnは溶解時の脱酸および脱硫剤として添加される。しかし、多量に添加すると靱性が低下する。そのため、1.0%以下が好ましい。
Niは焼入れ性を向上させ、靱性を改善する。しかし、多量に含有すると変態点を下げて高温強度を低下させる。そのためNiは2.0%以下が好ましい。
Cr:1.0〜5.5%
Crは焼入れ性を向上させ、靱性を改善する。しかし、多量に含有すると逆に靱性が低下する。そのため1.0〜5.5%が好ましい。
Mo:0.2〜1.6%
Moは焼入れ性を向上させる。また、焼戻しにより微細な炭化物を形成し、高温引張り強さを増大させる。そのため、0.2〜1.6%の範囲が好ましい。
V:0.1〜1.1%
Vは結晶粒を細かくし靱性を向上させる。また、焼戻しにより高硬度の炭窒化物を形成し、引張強度を増大させる。しかし、多量に含有すると靱性を低下させる。そのため、0.1〜1.1%が好ましい。
以上、説明する以外の残部はFe及び不純物でなることが好ましい。
Alloy718相当合金を四方向から熱間鍛造することにより、被加工材の素材を作製した。被加工材の素材を切削して直径(d)100mm、高さ(h)420mmの円柱状の熱間据込用の被加工材1を得た。面取り部9は半径20mmの曲面とし、被加工材1の上面及び底面に形成した。
被加工材1を据込鍛造する金型には、形状が円形の挿入穴が形成され、挿入穴にはテーパー部3が形成され、挿入穴の高さ(H)が440mmの図1に示すような熱間据込鍛造用の金型2を用いた。テーパー部3の角度は1°とし、金型2に形成された円形の挿入穴の最大内径(D)は110mmであった。また、金型2の組成は表1に示す通りである。なお、被加工材の横断面形(図1中A−A’)は円形である。
鍛造材(中間材5)を得るための据込鍛造は、金敷4上に設置した金型2の挿入穴に被加工材1を挿入して、被加工材の高さ方向から1回目の据込鍛造を行った。得られた中間材5は、底面の直径(dm)が100mm、最も大きい直径(dlm)が110mm、高さ(hm)が347mmであった。
この時点では、鍛造材の高さ/直径が3を超えていたため、得られた鍛造材中間材5を新たな被加工材とし、1000℃に加熱し直して、再び熱間での2回目の据込鍛造を行った。このときに用いた中間材据込鍛造用金型6には、形状が円形の挿入穴が形成され、挿入穴には図5に示されるような角度が2°のテーパーが形成され、挿入穴の高さ(Hm)が400mmであり、挿入穴の最大内径(Dm)は120mmであった。
中間材5を用いた熱間での2回目の据込鍛造後の鍛造用素材7は、図6に示すように底面の直径(df)が114mm、高さ(hf)が291mmであり、hf/dfが3以下を満たすものであった。
被加工材1を用いた1回目の据込鍛造及び中間材5を用いた2回目の据込鍛造中のいずれにおいても座屈は起こらず、得られた鍛造用素材7には鍛造欠陥が見られなかった。
実施例1と同様の方法により被加工材の素材を研削して、直径(d)が実施例1の場合よりも小さく90mmであり、高さ(h)が実施例1の場合と同じ420mmの円柱状の熱間据込用の被加工材1’を得た。面取り部9は半径15mmの曲面とし、被加工材1の上面及び底面に形成した。
得られた被加工材1’に実施例1と同じ方法及び同じ金型2を用いて1回目の据込鍛造を行った。ただし、被加工材1’の最大直径(dl)が前述の実施例1よりも小さいため、金型2に設けられた挿入穴の中央に配置にほぼ正確に配置を行った。得られた中間材5’は、底面の直径(dm)が90mm、最も大きい直径(dlm)が105mm、高さ(hm)が320mmであった。
次に、中間材5’に実施例1と同じ方法及び同じ中間材据込鍛造用金型6を用いて2回目の据込鍛造を行った。得られた鍛造用素材7’は、底面の直径(df)が115mm、高さ(hf)が270mmであり、hf/dfが3以下を満たすものであった。
被加工材1’を用いた1回目の据込鍛造及び中間材5’を用いた2回目の据込鍛造中のいずれにおいても座屈は起こらず、得られた鍛造用素材7’には鍛造欠陥が見られなかった。
実施例1と同様の方法により被加工材の素材を研削して、直径(d)が実施例2の場合よりもさらに小さく70mmであり、高さ(h)が実施例1及び実施例2の場合と同じ420mmの円柱状の熱間据込用の被加工材1’’を得た。面取り部9は半径5mmの曲面とし、被加工材1の上面及び底面に形成した。この比較例において、D≦dl×1.5の関係は満たされていなかった。
得られた被加工材1’’に実施例1と同じ方法及び同じ金型2を用いて1回目の据込鍛造を行ったところ、被加工材1’’に座屈が生じたため、2回目以降の据込鍛造は中止した。
2 金型
3 金型のテーパー部
4 金敷
5、5’ 中間材
6 中間材据込鍛造用金型
7、7’ 鍛造用素材
8 端部
9 面取り部
H 金型の高さ
D 挿入穴の最大内径
h 被加工材の高さ
d 被加工材の底面の直径
Claims (4)
- 底面の直径d、高さhとしたとき、h/dが3を越える被加工材を、金敷上に設置した金型に設けられた高さHを有して貫通する挿入穴に挿入し、前記被加工材の高さを短縮しつつ直径を拡張して鍛造材とする熱間据込鍛造において、
以下の(1)〜(3)の関係を満足する金型を用いることを特徴とする熱間据込鍛造方法。
(1)挿入穴の形状と被加工材の横断面形状とは略相似形
(2)被加工材の高さh≦金型の高さH
(3)被加工材の最も大きい直径dlと被加工材の高さ範囲にある挿入穴の最大内径Dが、dl<D≦dl×1.5 - 請求項1で得られた鍛造材を新たな被加工材として、底面の直径df、高さhfとしたとき、hf/df≦3となる最終鍛造材を得るにあたり、前記(1)〜(3)を満足する別の金型に交換して更にn回(nは1以上の整数)の熱間据込鍛造を行うことを特徴とする請求項1に記載の熱間据込鍛造方法。
- 前記金型に設けられた挿入穴には3°以下のテーパー部が形成され、高さ方向に拡径されていることを特徴とする請求項1または2に記載の熱間据込鍛造方法。
- 前記被加工材底面の端部から5〜30mmの面取り部が形成されていることを特徴とする請求項1乃至3の何れかに記載の熱間据込鍛造方法。
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