JPWO2012056585A1 - 熱交換器および磁気冷凍システム - Google Patents
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Abstract
Description
このような磁気冷凍技術の一つとして、磁気熱量効果を利用した磁気冷凍作業を磁気熱量効果材料を含んだ熱交換要素に行わせるとともに、この磁気冷凍作業により生成された冷熱を蓄える蓄熱効果を同時に担わせるAMR(Active Magnetic Regenerative Refrigeration)方式と呼ばれる冷凍技術が提案されている。 AMR方式によれば、気体の圧縮・膨張サイクルを利用した気体冷凍技術と比べて高い熱交換効率を得ることができる。
しかしながら、省エネルギー化などの観点からさらなる熱交換効率の向上が望まれていた。
また、各図において、矢印x、y、zは互いに直交する三方向(軸)を表している。そして、z方向を磁場の方向としている。
また、熱輸送媒体20が流れる方向は磁気冷凍システムの運転中にy方向となったり、y方向の逆方向となったりする場合があるが、一例として、y方向に熱輸送媒体20が流れる場合を例示する。
図1は、第1の実施形態に係る熱交換器を例示するための模式断面図である。
図2は、比較例に係る熱交換器を例示するための模式断面図である。なお、図2(a)は磁気熱量効果材料を含んだ球状の熱交換要素を備えた熱交換器、図2(b)、(c)は磁気熱量効果材料を含んだ板状の熱交換要素を備えた熱交換器の模式断面図である。
図3は、熱交換要素の配設を例示するための模式断面図である。
まず、比較例に係る熱交換器について例示をする。
図2(a)は、第1の比較例に係る熱交換器について例示をするための模式断面図である。
図2(a)に示すように、熱交換器(ARM bed)50には、容器51、熱交換要素52、仕切り部53が設けられている。
容器51は、y方向から見た断面形状が矩形の筒となっている。
熱交換要素52は、球状を呈し、Gd(ガドリニウム)などの磁気熱量効果材料を含んだものとされている。熱交換要素52は、容器51の内部に60%以上の容積充填率で充填されている。
図2(b)、(c)に示すように、熱交換器(ARM bed)60には、容器51、熱交換要素62が設けられている。
熱交換要素62は、板状を呈し、Gd(ガドリニウム)などの磁気熱量効果材料を含んだものとされている。熱交換要素62は、容器51の内部に複数設けられ、熱交換要素62同士の間、熱交換要素62と容器51の内壁との間が熱輸送媒体20の流路となっている。
図1(a)、(b)に示すように、熱交換器(ARM bed)1には、熱輸送媒体20が導入される容器11、熱交換要素12が設けられている。
容器11は、y方向から見た断面形状が矩形の筒とすることができる。ただし、y方向から見た断面形状は矩形に限定されるわけではなく適宜変更することができる。
例えば、y方向から見た断面形状が円形の円筒容器とすることで、容器内の圧力を等方的に分散させることができる。また、容器内壁に接した熱交換要素12と熱輸送媒体20との間の熱交換効率の観点からも、円筒容器とすることが好ましい。断面形状が矩形の筒の場合、角部に、熱輸送媒体20と熱交換要素12との間の熱交換効率が筒中心部よりも低い領域ができるが、円筒容器とすることで、これを改善することが可能となるからである。
熱交換要素12は、磁気熱量効果材料を含んだものとされている。磁気熱量効果材料としては、例えば、Gd(ガドリニウム)、Gd(ガドリニウム)に各種元素を混合したGd化合物、各種希土類元素と遷移金属元素からなる金属間化合物、Ni2MnGa合金、GdGeSi化合物、LaFe13系化合物、LaFe13Hなどを例示することができる。ただし、磁気熱量効果材料は、例示をしたものに限定されるわけではなく、磁気熱量効果を発現する材料を適宜選択することができる。
なお、本明細書において熱輸送媒体20が流れる方向とは、容器11内の熱輸送媒体20の流線をいい、容器11への熱輸送媒体20の導入方向ではない。
ここで、流線とは、y方向の中心点をY0,xとし、Y0,xと同じx位置におけるy方向の端点(容器11の壁面と接する点)をYr,x、Y−r,x、とした場合、Y0,xとYr,xとの距離が等距離となる軌跡を書いた線L1、および、Y0,xとY−r,xとの距離が等距離となる軌跡を描いた線L2、で定義する。例えば、容器11の断面が図1のような長方形の場合、L1、L2はx軸方向に平行である。
この場合、図1(a)、図3(a)〜(c)に例示をするように、xy面に平行な面において千鳥格子状となるように配設することができる。ただし、千鳥格子状の配設に限定されるわけではなく、各列毎に熱交換要素12の配設ピッチが異なっていたり、一つの列において熱交換要素12の配設ピッチが変化したりしていてもよい。
また、この様な寸法関係を有する列をy方向に複数列、列間に空隙を設けて配設することができる。
そして、y方向に隣接する列において、互いの列の熱交換要素12と、熱交換要素12同士の間の領域12cとが相補関係となるようにすることができる。すなわち、y方向から見て、手前側の列にある熱交換要素12同士の間の領域12cを、後ろ側の列にある熱交換要素12で遮るようにすることができる。また、y方向から見て、後ろ側の列にある熱交換要素12同士の間の領域12cを、手前側の列にある熱交換要素12で遮るようにすることができる。
また、熱交換要素12は、y方向に平行に配設されているため、磁気冷凍システムの運転中における熱輸送媒体20の圧力損失を抑制することができる。
熱交換要素12の最長辺12aは磁場の方向(z方向)に平行となるようにされているので、熱交換要素12に磁場を印加する際に反磁場の影響を抑制することができる。そのため、実効的な磁場を高めることができるので、冷凍性能の高い磁気冷凍システムを提供することができる。
この場合、実効的な磁場を高めるためには、熱交換要素12のアスペクト比は高いほど良いが、例えば、熱交換要素12が短冊状の形状を有する場合には、最短辺と最長辺(z方向の辺)との比は1:4以上とすることができ、より好ましくは1:7以上とすることができる。
図4は、熱交換要素のxy面に平行な面における断面形状について例示をするための模式断面図である。
図1(a)、図3(a)〜(c)に例示をした熱交換要素12のxy面に平行な面における断面形状は長方形であるがこれに限定されるわけではない。
また、図4(b)に例示をするように、熱交換要素23のxy面に平行な面における断面形状を三角形とすることができる。この場合、磁気冷凍システムの運転中に熱輸送媒体20が流れる方向が変化することを考慮して、熱交換要素23aと熱交換要素23bとの向きを異なるものとすることができる。例えば、図4(b)に例示をするように、熱交換要素23aの頂点がy方向とは逆方向を向くように配設し、熱交換要素23bの頂点がy方向を向くように配設することができる。
また、図4(d)に例示をするように、熱交換要素25のxy面に平行な面における断面形状を円形とすることができる。
なお、熱交換要素のxy面に平行な面における断面形状は、例示をしたものに限定されるわけではなく適宜変更することができる。例えば、五角形などの他の多角形とすることもできるし、楕円などとすることもできる。また、任意の曲線から形成された形状、任意の曲線と任意の直線とから形成された形状などとすることもできる。
例えば、図4(e)に例示をするように、断面形状、断面積、配設ピッチが異なる熱交換要素12、熱交換要素22を配設することができる。
この場合、容器11の熱輸送媒体20の流入側に設けられる熱交換要素22の配設ピッチを、熱交換要素12の配設ピッチよりも小さくすれば、熱交換要素22が設けられた領域の圧力損失を熱交換要素12が設けられた領域の圧力損失より高くすることができ、配管から容器11内へ熱輸送媒体20が流入した際に不均一になる熱輸送媒体20の流れを整流することができる。また、流入後はより大きな配設ピッチを有する熱交換要素12により圧力損失を低減することができる。この場合、磁気冷凍システムの運転中に熱輸送媒体20が流れる方向が変化することを考慮して、容器11の両端側に小さな配設ピッチを有する熱交換要素22を設けるようにすることができる。
図5は、熱輸送媒体20が流動した際に生じる乱流状態を例示をするための模式図である。
図5(a)は円形の断面形状を有する熱交換要素25を正格子状に配設した場合、図5(b)は円形の断面形状を有する熱交換要素25を千鳥格子状に配設した場合である。
また、図5(b)に示すように、乱流が発生している地点203が多く認められた。
これに対して、熱交換要素25を千鳥格子状に配設した場合には、熱交換要素25を正格子状に配設した場合に比べて、流速を全体的に遅くすることができる。また、熱交換要素25同士の間に乱流が発生する地点203を多く形成することができ、この乱流は隣り合う熱交換要素25同士の間の大きな領域で生じるため、デッドボリュームとなる部分27を少なくすることができる。そのため、熱交換要素25同士の間における熱交換も促されることになる。その結果、実効的な熱交換効率を高くすることができる。
図6は、熱交換要素の配設形態を例示するための模式図である。なお、図6(a)は本実施の形態に係る熱交換要素の配設形態の一例(実施例1)、図6(b)は比較例1に係る熱交換要素の配設形態を例示するための模式図である。
この場合、熱輸送媒体20を水、環境温度を25℃、磁気冷凍サイクルの周波数を1Hz、熱輸送媒体20の流動距離を10×a1とし、単位時間当たりにおける熱交換要素22と熱輸送媒体20との間の熱交換量を算出した。
また、比較例2として、比較例1における寸法関係を「d1=0.8×a1」、「d2=0.2×a1」となるようにした。
なお、実施例2、比較例2におけるその他の条件は、実施例1、比較例1とそれぞれ同様とした。
また、図7(b)から分かるように、実施例2によれば比較例2と比べて熱交換量を2割以上多くすることができる。
図1(b)に例示をしたように、熱交換要素は、z方向の端部において固定するようにすることができる。
この際、容器11の外部において熱交換要素の群を形成し、これを容器11の内部に設置するようにすれば生産性を向上させることができる。
図8(a)に示すように、z方向の一方の端部が固定された熱交換要素22aの群と、z方向の他方の端部が固定された熱交換要素22bの群と、を形成し、これを交互に容器11の内部に設置するようにすることができる。なお、図8は、y方向に沿って熱交換要素の群を形成する場合である。
例えば、図8(b)、(c)、(d)に例示をするような熱交換要素22a、22bの群を形成し、これを交互に容器11の内部に設置するようにすることができる。
図9(a)に示すように、z方向の一方の端部が固定された熱交換要素22aの群と、z方向の他方の端部が固定された熱交換要素22bの群と、を形成し、これを交互に容器11の内部に設置するようにすることができる。なお、図9は、x方向に沿って熱交換要素の群を形成する場合である。
例えば、図9(b)、(c)、(d)に例示をするような熱交換要素22a、22bの群を形成し、これを交互に容器11の内部に設置するようにすることができる。
図10(a)に示すように、z方向の一方の端部が固定された熱交換要素22a、22bの群を形成し、これを容器11の内部に設置するようにすることができる。
磁気熱量効果材料の特性は、キュリー温度Tc(Curie temperature)近傍が最も高くなる。そして、キュリー温度Tcから余り離れた温度領域になると特性が著しく低下したり、磁気熱量効果が発揮されなくなったりするおそれがある。
図11(a)は、y方向に沿って異なる磁気熱量効果材料により形成された熱交換要素の群を設ける場合である。すなわち、熱交換要素は、熱輸送媒体20が流れる方向に沿って設けられた領域毎に異なる磁気熱量効果材料により形成されている。
例えば、図11(a)は温度勾配に適合するキュリー温度Tcを有する磁気熱量効果材料を選定し、選定された磁気熱量効果材料から形成された熱交換要素の群を設ける場合である。
例えば、図11(a)における熱輸送媒体20の流入側が低温端、流出側が高温端の場合には、低温端の温度に適合するキュリー温度Tcaを有する磁気熱量効果材料を選定し、選定された磁気熱量効果材料から熱交換要素32aを形成するようにする。高温端の温度に適合するキュリー温度Tccを有する磁気熱量効果材料を選定し、選定された磁気熱量効果材料から熱交換要素32cを形成するようにする。低温端と高温端の間の場合にはその領域における温度に適合するキュリー温度Tcbを有する磁気熱量効果材料を選定し、選定された磁気熱量効果材料から熱交換要素32bを形成するようにする。
この様にすれば、部分的な特性の劣化を抑制することができるので熱交換効率の向上を図ることができる。
この様にすれば、磁気冷凍システムの運転温度領域を拡げることができる。
なお、例えば、図10や図11に例示をしたように熱交換要素の群を形成した場合でも、磁場の印加方向が、(それぞれの熱交換要素の最長辺と平行)z方向となるように磁場発生部を設けることが好ましい。
図12は、第2の実施形態に係る磁気冷凍システムを例示するための模式構成図である。
図13は、第2の実施形態に係る磁気冷凍システムの模式系統図である。
なお、図12、図13は、一例として、熱交換部1において吸熱された熱輸送媒体20を低温側熱交換部125に送り、低温側熱交換部125において図示しない熱交換先との間で熱交換を行わせる場合を例示するものである。
磁場発生部105a、105bは、例えば、永久磁石などとすることができる。永久磁石としては、NdFeB(ネオジム・鉄・ホウ素)磁石、SmCo(サマリウム・コバルト)磁石、フェライト磁石などを例示することができる。回転盤106a、106bを90度回転させる毎に、磁場発生部105a、105bが熱交換部1に対して接近及び離反を繰り返す。各一対の磁場発生部105a、105bが各熱交換部1に最も接近した状態では、磁場発生部105a、105bの間に形成された磁場空間の中に熱交換部1が入り、容器11の内部に設けられた熱交換要素に磁場が印加される。熱交換要素に対して磁場が印加された状態から、除去された状態に切り替わる際、電子磁気スピン系のエントロピーが増加し、格子系と電子磁気スピン系の間でエントロピーの移動が起こる。それによって、熱交換要素の温度が低下し、それが熱輸送媒体20に伝達され、熱輸送媒体20の温度が低下する。このようにして温度が低下した熱輸送媒体20は、熱交換部1から排出配管104を通って排出され、低温側熱交換部125に冷媒として供給される。
この場合、水は最も比熱が高く安価である。ただし、0℃以下の温度域では凍結するおそれがあるのでオイル系媒体、溶剤系媒体、水とオイル系媒体との混合液、水と溶剤系媒体との混合液などとすることができる。そのため、磁気冷凍システム100の運転温度域に応じて液体の種類や混合比などを適宜変更することができる。
なお、磁場発生部105a、105bとして永久磁石を例示したが、例えば、磁場発生部105a、105bとして電磁石などを用いることもできる。磁場発生部105a、105bとして電磁石を用いる場合には、磁場発生部105a、105bに機械的変動を与えるものを接続することもできるが、電磁石への通電と通電の停止とを切り替えるスイッチなどを設けるようにすることもできる。
また、回転盤106a、106bの動作、バルブ131〜134の開閉動作などを制御する図示しない制御部が設けられている。
磁気冷凍システム100は、予冷工程及び冷却工程を交互に繰り返すことによって運転される。
熱輸送媒体20は、低温側熱交換部125で熱交換されて温度が上昇した後、バルブ133を通ってタンク121内へ戻る。
なお、熱輸送媒体20で冷熱や温熱が輸送された低温側熱交換部や高温側熱交換部から、被冷却部や放熱部への熱輸送は、空気、ヘリウム、二酸化炭素などの気体とすることが好ましい。
11 容器
12 熱交換要素
12c 領域
20 熱輸送媒体
22 熱交換要素
23 熱交換要素
24 熱交換要素
25 熱交換要素
32a〜32e 熱交換要素
100 磁気冷凍システム
105a、105b 磁場発生部
106a、106b 回転盤
122 輸送部
125 低温側熱交換部
Claims (5)
- 熱輸送媒体が導入される容器と、
前記容器の内部に所定の間隔をあけて設けられた複数の熱交換要素と、
を備え、
前記複数の熱交換要素は、前記熱輸送媒体が流れる方向から見て少なくとも一部が重ならないように、前記熱輸送媒体が流れる方向の前後に設けられたことを特徴とする熱交換器。 - 前記熱輸送媒体が流れる方向の前側に設けられた前記熱交換要素同士の間の領域は、前記熱輸送媒体が流れる方向から見て、前記熱輸送媒体が流れる方向の後側に設けられた前記熱交換要素により遮られることを特徴とする請求項1記載の熱交換器。
- 前記複数の熱交換要素のいずれかは、前記複数の熱交換要素の他のいずれかとは異なる磁気熱量効果材料により形成されたことを特徴とする請求項1記載の熱交換器。
- 前記複数の熱交換要素は、前記熱輸送媒体が流れる方向に沿って設けられた領域毎に互いに異なる磁気熱量効果材料により形成されたことを特徴とする請求項1記載の熱交換器。
- 請求項1に記載された熱交換器と、
前記熱交換部に対する磁場を変化させる磁場変化部と、
前記熱交換部に熱輸送媒体を導入する輸送部と、
を備えたことを特徴とする磁気冷凍システム。
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