JPS643556B2 - - Google Patents
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- JPS643556B2 JPS643556B2 JP2951381A JP2951381A JPS643556B2 JP S643556 B2 JPS643556 B2 JP S643556B2 JP 2951381 A JP2951381 A JP 2951381A JP 2951381 A JP2951381 A JP 2951381A JP S643556 B2 JPS643556 B2 JP S643556B2
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- tank
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- treated water
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
この発明は、し尿を嫌気性消化処理することに
よつて生じた脱離液を処理する方法に関するもの
である。 最近、簡易水洗便所からの生し尿、浄化槽汚泥
の混入などによる生し尿の濃度の低下のために、
し尿脱離液のBOD／Ｎ比は小さくなつてきてい
る。このような汚水を硝化脱窒処理すると、この
汚水に含有されている水素供与体であるBODの
量が、NOx-N全量を生物学的に脱窒するのに必
要な量よりも小ないために、多量のNOx-Nが残
存することになる。そして残存したNOx-Nによ
つて処理水のPHがたとえば5.0以下に低下すると、
液中に多量のコロイドが析出するようになり、処
理水のSS、COD、BOD等が多くなつて水質が悪
化し、透明度も低下してくる。 すなわちし尿脱離液のようにBOD／Ｎ比の小
さい汚水では、この比が小さくなるほど、脱窒反
応が不充分になり、硝化反応工程でのPH低下は避
けられない。生物学的脱窒反応は、 2NO3 -＋5H2→N2＋4H2O＋2OH- で表わされ、水素供与体（H2）と当量の酸素
（BOD）は16ｇであるので、たとえばNO3-N1g
を脱窒するのに必要なBODは約2.9gになる。し
たがつてBOD／Ｎ比が1.0以下の汚水では、ほと
んどのNOx-Nが脱窒されずに残留することにな
るので、PHの低下はさけられない。 この発明は、し尿脱離液の硝化脱窒処理におい
て、処理水中にコロイドが生成せず良好な処理水
が得られるし尿脱離液の処理方法を提供すること
を目的としている。 つぎにこの発明の一実施例について図面を参照
して説明する。図に示すフローシートにおいて、
通常の方法でし尿を嫌気性消化処理することによ
つて生じた脱離液は、まず過濃縮機である遠心
過濃縮機１に導入され、ここで固形物の分離が
行われる。し尿脱離液は、たとえば下記のような
分析値を有する。 BOD 400mg／ TK-N 3000mg／ PO3- 4 1000mg／ SS 1500mg／ 遠心過濃縮機１は、内側に布を張つた円錐
状のバスケツトを高速で回転させ、その内部に原
液を供給することによつて過を行うもので、そ
れ自体はずでに公知である。原液として供給され
た脱離液のうち、液体は布を通過し、SSは
布面上を大径側に徐々に移動したのち放出され、
これによつてSSの連続的な分離が行われる。そ
して分離されたSSは余剰汚泥として排出され、
液がつぎの生物固着槽２に送られる。またこの
液には、希釈水と、後で述べる処理液の一部と
が加えられる。各成分の流量比は図示のとおりで
ある。 生物固着槽２は、生物膜を支持するための固形
物の担体、たとえば砂からなる生物固着床を収容
するもので、この固着床は固定式でも流動床式で
もよい。この生物固着槽２内にはばつ気などの手
段により酸素が供給され、好気性生物処理が行わ
れる。また滞留時間は、この液体に含まれている
NH4-Nを完全に硝化できる値に設定される。ま
た生物固着槽２に循環水として戻された処理水に
含まれているNOx-Nは、遠心過濃縮機１から
の液に含まれているBODを使つて脱窒される。
生物固着槽２の流入側端部にばつ気処理を受けず
汚水と生物固着床の接触が行える脱窒部を設けて
もよいが、生物固着法の場合生物膜の内部には嫌
気部分が生じるため、特別の脱窒部を設けなくて
もよい。生物固着床は、流入水のSSが多いと目
詰りを起しやすく、逆洗の必要が生じるが、遠心
過濃縮機１は一般に100μ以上の粒径のSSを除
去する能力を有しているので、生物固着床には溶
解性のBODだけが流入することが期待できる。 生物固着槽２を通過した液体は、沈殿池３に導
入され、ここで固形物の沈降分離が行われる。沈
殿した固形物は余剰汚泥として排出され、上澄液
は処理水として取出されるが、処理水はNOx-N
を含んでいるので、その一部が循環水として生物
固着槽２に戻される。なお、沈殿池３に流入する
前の処理水を返送してもよい。 生物浮遊法によると、処理水中に多量のコロイ
ドが生じるが、生物固着法では、担持に支持され
た生物が、コロイドを吸着除去できる。さらに担
体からはくりした汚泥は、比較的大きなフロツク
となるため、沈殿分離がしやすい。このため、処
理水のCOD、SS等は大幅に改善される。 また処理すべき脱離液に、遠心過濃縮機１に
流入する前の任意の段階で、MgCl2等の水溶性マ
グネシウム化合物を添加した方がよい場合もあ
る。MgCl2等の水溶性マグネシウム化合物は、凝
集剤としての作用を有しているので、遠心過濃
縮機１におけるSS補捉量を増加させるばかりで
なく、リンおよびアンモニウムを主として
MgNH4PO4の形で固形化するので、リンおよび
NH4-Nの除去効果も期待できる。マグネシウム
化合物の添加量とリン濃度との関係は、実験の結
果によればつぎの第１表のとおりであつた。なお
リン濃度は、遠心液過濃縮機１の液排出口に
おける全リン濃度をPO3- 4に換算した値で示す。
よつて生じた脱離液を処理する方法に関するもの
である。 最近、簡易水洗便所からの生し尿、浄化槽汚泥
の混入などによる生し尿の濃度の低下のために、
し尿脱離液のBOD／Ｎ比は小さくなつてきてい
る。このような汚水を硝化脱窒処理すると、この
汚水に含有されている水素供与体であるBODの
量が、NOx-N全量を生物学的に脱窒するのに必
要な量よりも小ないために、多量のNOx-Nが残
存することになる。そして残存したNOx-Nによ
つて処理水のPHがたとえば5.0以下に低下すると、
液中に多量のコロイドが析出するようになり、処
理水のSS、COD、BOD等が多くなつて水質が悪
化し、透明度も低下してくる。 すなわちし尿脱離液のようにBOD／Ｎ比の小
さい汚水では、この比が小さくなるほど、脱窒反
応が不充分になり、硝化反応工程でのPH低下は避
けられない。生物学的脱窒反応は、 2NO3 -＋5H2→N2＋4H2O＋2OH- で表わされ、水素供与体（H2）と当量の酸素
（BOD）は16ｇであるので、たとえばNO3-N1g
を脱窒するのに必要なBODは約2.9gになる。し
たがつてBOD／Ｎ比が1.0以下の汚水では、ほと
んどのNOx-Nが脱窒されずに残留することにな
るので、PHの低下はさけられない。 この発明は、し尿脱離液の硝化脱窒処理におい
て、処理水中にコロイドが生成せず良好な処理水
が得られるし尿脱離液の処理方法を提供すること
を目的としている。 つぎにこの発明の一実施例について図面を参照
して説明する。図に示すフローシートにおいて、
通常の方法でし尿を嫌気性消化処理することによ
つて生じた脱離液は、まず過濃縮機である遠心
過濃縮機１に導入され、ここで固形物の分離が
行われる。し尿脱離液は、たとえば下記のような
分析値を有する。 BOD 400mg／ TK-N 3000mg／ PO3- 4 1000mg／ SS 1500mg／ 遠心過濃縮機１は、内側に布を張つた円錐
状のバスケツトを高速で回転させ、その内部に原
液を供給することによつて過を行うもので、そ
れ自体はずでに公知である。原液として供給され
た脱離液のうち、液体は布を通過し、SSは
布面上を大径側に徐々に移動したのち放出され、
これによつてSSの連続的な分離が行われる。そ
して分離されたSSは余剰汚泥として排出され、
液がつぎの生物固着槽２に送られる。またこの
液には、希釈水と、後で述べる処理液の一部と
が加えられる。各成分の流量比は図示のとおりで
ある。 生物固着槽２は、生物膜を支持するための固形
物の担体、たとえば砂からなる生物固着床を収容
するもので、この固着床は固定式でも流動床式で
もよい。この生物固着槽２内にはばつ気などの手
段により酸素が供給され、好気性生物処理が行わ
れる。また滞留時間は、この液体に含まれている
NH4-Nを完全に硝化できる値に設定される。ま
た生物固着槽２に循環水として戻された処理水に
含まれているNOx-Nは、遠心過濃縮機１から
の液に含まれているBODを使つて脱窒される。
生物固着槽２の流入側端部にばつ気処理を受けず
汚水と生物固着床の接触が行える脱窒部を設けて
もよいが、生物固着法の場合生物膜の内部には嫌
気部分が生じるため、特別の脱窒部を設けなくて
もよい。生物固着床は、流入水のSSが多いと目
詰りを起しやすく、逆洗の必要が生じるが、遠心
過濃縮機１は一般に100μ以上の粒径のSSを除
去する能力を有しているので、生物固着床には溶
解性のBODだけが流入することが期待できる。 生物固着槽２を通過した液体は、沈殿池３に導
入され、ここで固形物の沈降分離が行われる。沈
殿した固形物は余剰汚泥として排出され、上澄液
は処理水として取出されるが、処理水はNOx-N
を含んでいるので、その一部が循環水として生物
固着槽２に戻される。なお、沈殿池３に流入する
前の処理水を返送してもよい。 生物浮遊法によると、処理水中に多量のコロイ
ドが生じるが、生物固着法では、担持に支持され
た生物が、コロイドを吸着除去できる。さらに担
体からはくりした汚泥は、比較的大きなフロツク
となるため、沈殿分離がしやすい。このため、処
理水のCOD、SS等は大幅に改善される。 また処理すべき脱離液に、遠心過濃縮機１に
流入する前の任意の段階で、MgCl2等の水溶性マ
グネシウム化合物を添加した方がよい場合もあ
る。MgCl2等の水溶性マグネシウム化合物は、凝
集剤としての作用を有しているので、遠心過濃
縮機１におけるSS補捉量を増加させるばかりで
なく、リンおよびアンモニウムを主として
MgNH4PO4の形で固形化するので、リンおよび
NH4-Nの除去効果も期待できる。マグネシウム
化合物の添加量とリン濃度との関係は、実験の結
果によればつぎの第１表のとおりであつた。なお
リン濃度は、遠心液過濃縮機１の液排出口に
おける全リン濃度をPO3- 4に換算した値で示す。
【表】
以上のようにこの発明によれば、し尿の嫌気性
消化処理によつて生じた脱離液は、遠心過濃縮
機１によつて高度に過されたのち、生物固着槽
２においてコロイドを生成せずに脱窒硝化作用を
受ける。したがつてBOD／Ｎ比が小さい場合で
も、処理水中にコロイドが多量に含まれ水管が悪
化するという不都合も生じない。
消化処理によつて生じた脱離液は、遠心過濃縮
機１によつて高度に過されたのち、生物固着槽
２においてコロイドを生成せずに脱窒硝化作用を
受ける。したがつてBOD／Ｎ比が小さい場合で
も、処理水中にコロイドが多量に含まれ水管が悪
化するという不都合も生じない。
図はこの発明方法の工程の一例を示すフローシ
ートである。 １……遠心過濃縮機、２……生物固着槽、３
……沈殿池。
ートである。 １……遠心過濃縮機、２……生物固着槽、３
……沈殿池。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ し尿を嫌気性消化処理することによつて生じ
たし尿脱離液に含まれている固形物を過濃縮機
で除去する工程と、この工程で生じた液を生物
固着槽に導入し、その内部に収容されている生物
固着床と接触させることによつて硝化脱窒する工
程と、上記生物固着槽を通過した液体を沈殿池に
導入して固形物を沈降分離する工程と、上記沈殿
池で固形物を分離した液体を処理水として取出
し、この処理水または生物固着槽からの液体の一
部を上記生物固着槽に返送する工程とを備えたし
尿脱離液の処理方法。 ２ 上記濃縮機に流入する前の段階でMgCl2等の
水溶性マグネシウム化合物を添加する工程を含む
特許請求の範囲第１項記載のし尿脱離液の処理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2951381A JPS57144092A (en) | 1981-03-02 | 1981-03-02 | Treatment of liquid desorbed from night soil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2951381A JPS57144092A (en) | 1981-03-02 | 1981-03-02 | Treatment of liquid desorbed from night soil |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57144092A JPS57144092A (en) | 1982-09-06 |
| JPS643556B2 true JPS643556B2 (ja) | 1989-01-23 |
Family
ID=12278172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2951381A Granted JPS57144092A (en) | 1981-03-02 | 1981-03-02 | Treatment of liquid desorbed from night soil |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57144092A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0645035B2 (ja) * | 1985-09-19 | 1994-06-15 | 三菱重工業株式会社 | 高濃度廃水処理方法 |
| JPH0487959U (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-30 | ||
| JP5360091B2 (ja) * | 2011-02-17 | 2013-12-04 | 栗田工業株式会社 | 窒素含有排水の処理方法及び処理装置 |
-
1981
- 1981-03-02 JP JP2951381A patent/JPS57144092A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57144092A (en) | 1982-09-06 |
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