JPS641558Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS641558Y2 JPS641558Y2 JP9561683U JP9561683U JPS641558Y2 JP S641558 Y2 JPS641558 Y2 JP S641558Y2 JP 9561683 U JP9561683 U JP 9561683U JP 9561683 U JP9561683 U JP 9561683U JP S641558 Y2 JPS641558 Y2 JP S641558Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- wave
- curvature
- radius
- stress
- Prior art date
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- Expired
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は車輌用クラツチデイスク等に好適な環
状のウエーブスプリングに関する。
状のウエーブスプリングに関する。
ウエーブスプリングとして従来、環状で中心線
と平行な方向に偏倚湾曲して複数の波部分が形成
された形状のものが知られている。ところが従来
のウエーブスプリングでは、湾曲した波部分の曲
率半径は内周側（スプリング中心側）及び外周側
共に同一となるように形成されている。このため
ウエーブスプリングが圧縮されるときの応力は、
スプリング内周側の引張側が最も高くなり、その
部分が切損の起点となつて、スプリングの耐久性
低下の原因となつている。
と平行な方向に偏倚湾曲して複数の波部分が形成
された形状のものが知られている。ところが従来
のウエーブスプリングでは、湾曲した波部分の曲
率半径は内周側（スプリング中心側）及び外周側
共に同一となるように形成されている。このため
ウエーブスプリングが圧縮されるときの応力は、
スプリング内周側の引張側が最も高くなり、その
部分が切損の起点となつて、スプリングの耐久性
低下の原因となつている。
本考案は上記不具合に鑑み、スプリングの湾曲
形状に工夫を加えることによつて、スプリングの
応力分布を均一化し、局部的に応力が高くなるこ
とにより切損の起点となる部分をなくして、スプ
リングの耐久性を向上させることを目的としてお
り、次に図面に基づいて本考案を説明する。
形状に工夫を加えることによつて、スプリングの
応力分布を均一化し、局部的に応力が高くなるこ
とにより切損の起点となる部分をなくして、スプ
リングの耐久性を向上させることを目的としてお
り、次に図面に基づいて本考案を説明する。
第１図は本考案によるウエーブスプリング１の
斜視図である。スプリング１は平板状のばね鋼を
用いてプレス成形により円環状に形成された部材
であり、円周方向等間隔に３箇所の波部分２が形
成されている。波部分２は中心線Ｏ−Ｏと平行な
方向に第１図の左方に突出する姿勢で偏倚湾曲す
ることによつて形成されている。又第１図の矢
視部分図である第２図で明らかなように、波部分
２のうち外周側部分２ａの曲率半径Raに対して、
内周側部分２ｂの曲率半径Rbが大きく設定され
ており、外周側部分２ａと内周側部分２ｂとの間
は滑らかに変化する曲面形状となつている。
斜視図である。スプリング１は平板状のばね鋼を
用いてプレス成形により円環状に形成された部材
であり、円周方向等間隔に３箇所の波部分２が形
成されている。波部分２は中心線Ｏ−Ｏと平行な
方向に第１図の左方に突出する姿勢で偏倚湾曲す
ることによつて形成されている。又第１図の矢
視部分図である第２図で明らかなように、波部分
２のうち外周側部分２ａの曲率半径Raに対して、
内周側部分２ｂの曲率半径Rbが大きく設定され
ており、外周側部分２ａと内周側部分２ｂとの間
は滑らかに変化する曲面形状となつている。
スプリング１の波部分２の頂部に例えば中心線
Ｏ−Ｏ（第１図）と平行な矢印Ｆ方向（スプリン
グ圧縮方向）の荷重が加わつた場合には、波部分
２の引張側部分３（第２図の右側面部分）が伸長
し、圧縮側部分４（第２図の左側面部分）が圧縮
する。しかし本考案によるスプリング１では、内
周側部分２ｂの曲率半径Rbを外周側部分２ａの
曲率半径Raより大きくとつてあるため、内、外
周間の応力が略等しくなつて均一化される。従つ
て内周側部分２ｂに局部的に応力が高くなる箇所
が発生せず、切損の起点となるような箇所は発生
しない。例えばスプリング全体として上記従来の
ウエーブスプリングと同一の荷重を得る場合にお
いて、従来よりも部分的な応力の最大値を下げる
ことが可能となり、耐久性が向上する。
Ｏ−Ｏ（第１図）と平行な矢印Ｆ方向（スプリン
グ圧縮方向）の荷重が加わつた場合には、波部分
２の引張側部分３（第２図の右側面部分）が伸長
し、圧縮側部分４（第２図の左側面部分）が圧縮
する。しかし本考案によるスプリング１では、内
周側部分２ｂの曲率半径Rbを外周側部分２ａの
曲率半径Raより大きくとつてあるため、内、外
周間の応力が略等しくなつて均一化される。従つ
て内周側部分２ｂに局部的に応力が高くなる箇所
が発生せず、切損の起点となるような箇所は発生
しない。例えばスプリング全体として上記従来の
ウエーブスプリングと同一の荷重を得る場合にお
いて、従来よりも部分的な応力の最大値を下げる
ことが可能となり、耐久性が向上する。
なお上記ウエーブスプリング１は例えば第３
図、第４図に示すように、車輌用クラツチデイス
ク内に使用される。第３図において図示しない出
力軸にスプライン嵌合するハブ１１は外周面に環
状フランジ１２を一体に有している。フランジ１
２の両側面内周部に沿つてウエーブスプリング１
（第１図）を含むヒステリシストルク発生部１３，
１４が配置され、トルク発生部１３，１４を挾ん
で１対のクラツチプレート１５とリテイニングプ
レート１６が配置されている。フランジ１２及び
両プレート１５，１６の外周寄りの部分にはそれ
ぞれ複数個の窓孔１７，１８，１９（各１個のみ
図示）が設けられ、各３個１組の窓孔１７，１
８，１９にはトーシヨンスプリング２０が縮設さ
れている。両プレート１５，１６の外周部はスト
ツプピン２１により連結されている。プレート１
５の外周端部には環状のフエーシング２２が設け
られている。第４図に示すようにトルク発生部１
３，１４はそれぞれハブ１１の外周面に嵌合した
ウエーブスプリング１とフリクシヨンワツシヤ２
３とが重ね合わされて形成されている。ここでウ
エーブスプリング１はワツシヤ２３と両プレート
１５，１６間に縮設されて、ワツシヤ２３をフラ
ンジ１２に圧接している。
図、第４図に示すように、車輌用クラツチデイス
ク内に使用される。第３図において図示しない出
力軸にスプライン嵌合するハブ１１は外周面に環
状フランジ１２を一体に有している。フランジ１
２の両側面内周部に沿つてウエーブスプリング１
（第１図）を含むヒステリシストルク発生部１３，
１４が配置され、トルク発生部１３，１４を挾ん
で１対のクラツチプレート１５とリテイニングプ
レート１６が配置されている。フランジ１２及び
両プレート１５，１６の外周寄りの部分にはそれ
ぞれ複数個の窓孔１７，１８，１９（各１個のみ
図示）が設けられ、各３個１組の窓孔１７，１
８，１９にはトーシヨンスプリング２０が縮設さ
れている。両プレート１５，１６の外周部はスト
ツプピン２１により連結されている。プレート１
５の外周端部には環状のフエーシング２２が設け
られている。第４図に示すようにトルク発生部１
３，１４はそれぞれハブ１１の外周面に嵌合した
ウエーブスプリング１とフリクシヨンワツシヤ２
３とが重ね合わされて形成されている。ここでウ
エーブスプリング１はワツシヤ２３と両プレート
１５，１６間に縮設されて、ワツシヤ２３をフラ
ンジ１２に圧接している。
図示のクラツチデイスクを介してトルクが伝達
される際に、トルク変動によつてプレート１５，
１６とフランジ１２間に捩れが発生する。この捩
れにより、ウエーブスプリング１によつて付勢さ
れたワツシヤ２３に滑りが生じ、このときの摩擦
によつてトルク振動が吸収され、動力伝達機構の
異常振動や異音が防止される。ウエーブスプリン
グ１は常時プレート１５，１６とワツシヤ２３間
で圧縮状態にあり、又ハブ１１に対するプレート
１５，１６の中心線Ｏ−Ｏ方向の摺動によつてし
ばしば強く圧縮されるが、圧縮によつて生じるス
プリング１における波部分２（第１図）の内外周
間の応力分布は均一化され、局部的に応力が高く
なる箇所はない。従つて切損等が発生し難くく、
スプリング１の耐久性は良好であり、長期にわた
り安定したトルク振動吸収効果が得られる。
される際に、トルク変動によつてプレート１５，
１６とフランジ１２間に捩れが発生する。この捩
れにより、ウエーブスプリング１によつて付勢さ
れたワツシヤ２３に滑りが生じ、このときの摩擦
によつてトルク振動が吸収され、動力伝達機構の
異常振動や異音が防止される。ウエーブスプリン
グ１は常時プレート１５，１６とワツシヤ２３間
で圧縮状態にあり、又ハブ１１に対するプレート
１５，１６の中心線Ｏ−Ｏ方向の摺動によつてし
ばしば強く圧縮されるが、圧縮によつて生じるス
プリング１における波部分２（第１図）の内外周
間の応力分布は均一化され、局部的に応力が高く
なる箇所はない。従つて切損等が発生し難くく、
スプリング１の耐久性は良好であり、長期にわた
り安定したトルク振動吸収効果が得られる。
以上説明したように本考案によると、中心線と
平行な方向に偏倚湾曲する環状のウエーブスプリ
ング１において、内周側の曲率半径Rbを外周側
の曲率半径Raより大きくとつて、内外周の応力
を均一化したので、スプリング１の波部分２の応
力分布を内外周間で均一化でき、局部的に応力が
高くなることにより切損の起点となる部分をなく
して、スプリング１の耐久性を向上させることが
できる利点がある。しかも構成は極めて簡単であ
り、コストアツプになるおそれはない。
平行な方向に偏倚湾曲する環状のウエーブスプリ
ング１において、内周側の曲率半径Rbを外周側
の曲率半径Raより大きくとつて、内外周の応力
を均一化したので、スプリング１の波部分２の応
力分布を内外周間で均一化でき、局部的に応力が
高くなることにより切損の起点となる部分をなく
して、スプリング１の耐久性を向上させることが
できる利点がある。しかも構成は極めて簡単であ
り、コストアツプになるおそれはない。
なお本考案を実施するにあたり、次のような構
成とすることもできる。
成とすることもできる。
(1) ウエーブスプリング１の波部分２の数は３個
に限られることはなく、例えば４個以上であつ
てもよい。又波部分２の湾曲方向が片側だけの
ものに限らず両側に湾曲していてもよい。スプ
リング１の形状は円形に限らず、だ円等他の形
状であつてもよい。
に限られることはなく、例えば４個以上であつ
てもよい。又波部分２の湾曲方向が片側だけの
ものに限らず両側に湾曲していてもよい。スプ
リング１の形状は円形に限らず、だ円等他の形
状であつてもよい。
(2) もちろん本考案によるウエーブスプリング１
はクラツチデイスクに使用される場合に限られ
ることなく、他の分野においても使用が可能で
ある。
はクラツチデイスクに使用される場合に限られ
ることなく、他の分野においても使用が可能で
ある。
第１図は本考案によるウエーブスプリングの斜
視図、第２図は第１図の矢視図、第３図はウエ
ーブスプリングの使用されるクラツチデイスクの
縦断面部分図、第４図は第３図の部分拡大図であ
る。１……ウエーブスプリング、Ra……外周側
曲率半径、Rb……内周側曲率半径。
視図、第２図は第１図の矢視図、第３図はウエ
ーブスプリングの使用されるクラツチデイスクの
縦断面部分図、第４図は第３図の部分拡大図であ
る。１……ウエーブスプリング、Ra……外周側
曲率半径、Rb……内周側曲率半径。
Claims (1)
- 中心線と平行な方向に偏倚湾曲する環状のウエ
ーブスプリングにおいて、内周側の曲率半径を外
周側の曲率半径より大きくとつて、内外周の応力
を均一化したことを特徴とするウエーブスプリン
グ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9561683U JPS603327U (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | ウエ−ブスプリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9561683U JPS603327U (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | ウエ−ブスプリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS603327U JPS603327U (ja) | 1985-01-11 |
| JPS641558Y2 true JPS641558Y2 (ja) | 1989-01-13 |
Family
ID=30228261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9561683U Granted JPS603327U (ja) | 1983-06-20 | 1983-06-20 | ウエ−ブスプリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603327U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5913182B2 (ja) * | 2013-04-11 | 2016-04-27 | アイシン化工株式会社 | 湿式摩擦材 |
| JPWO2019167932A1 (ja) * | 2018-02-28 | 2020-04-16 | 日本発條株式会社 | ウェーブスプリング |
-
1983
- 1983-06-20 JP JP9561683U patent/JPS603327U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS603327U (ja) | 1985-01-11 |
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