JPS6399727A - 無効電力補償用制御装置 - Google Patents
無効電力補償用制御装置Info
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- JPS6399727A JPS6399727A JP61244174A JP24417486A JPS6399727A JP S6399727 A JPS6399727 A JP S6399727A JP 61244174 A JP61244174 A JP 61244174A JP 24417486 A JP24417486 A JP 24417486A JP S6399727 A JPS6399727 A JP S6399727A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、を力系統に接続された変動負荷、例えばア
ーク炉、溶接器、鉄鋼圧延設備などから発生する無効電
力を補償して、系統電圧の変動（フリッカ）を抑制する
サイリスタ位相制御リアクトル式無効電力補償装置（以
下、単にＴＣＲとも略記する）を制御するための制御装
置に関する。
ーク炉、溶接器、鉄鋼圧延設備などから発生する無効電
力を補償して、系統電圧の変動（フリッカ）を抑制する
サイリスタ位相制御リアクトル式無効電力補償装置（以
下、単にＴＣＲとも略記する）を制御するための制御装
置に関する。
第４図はこの種の補償システムを示す構成図である。同
図において、１はＴＣＲ用制御装置、２はＴＣＲ，３は
フィルタコンデンサ、４は負荷である。７１λ〜るシス
テムでは、系統、負荷、ＴＣＲおよびフィルタコンデン
サの各無効電力（ｖａｒ ）をそれぞれＱｓ ＋ ＱＬ
ｒ ＱＴＣＲおよびＱｃとするとき、 Ｑｓ −ＱＬ、 ＋ ＱＴＣＲ＋ ＱＣＣＯ２る関係を
満たすようにＴＣＲを制御して無効電力を補償し、系統
インピーダンスＸｓによる電圧降下を抑制する。このと
き、特に急峻な変動をするアーク炉のような負荷に対し
ては、半サイクル毎に負荷の無効電力を予測してＴＣＲ
を高速で制御することが必要である。
図において、１はＴＣＲ用制御装置、２はＴＣＲ，３は
フィルタコンデンサ、４は負荷である。７１λ〜るシス
テムでは、系統、負荷、ＴＣＲおよびフィルタコンデン
サの各無効電力（ｖａｒ ）をそれぞれＱｓ ＋ ＱＬ
ｒ ＱＴＣＲおよびＱｃとするとき、 Ｑｓ −ＱＬ、 ＋ ＱＴＣＲ＋ ＱＣＣＯ２る関係を
満たすようにＴＣＲを制御して無効電力を補償し、系統
インピーダンスＸｓによる電圧降下を抑制する。このと
き、特に急峻な変動をするアーク炉のような負荷に対し
ては、半サイクル毎に負荷の無効電力を予測してＴＣＲ
を高速で制御することが必要である。
Ｗ、５図は無効電力補償用制御装置の従来例を示すブロ
ック図、第６図はその動作説明図である。
ック図、第６図はその動作説明図である。
第５図の１１ａはサンプルホールド回路で、第６図（イ
）に示される如き負荷電流ＬＬの零点で系統電圧ｅ０の
サンプルを行なうが、この直は第６図（ロ）の如＜Ｅｓ
１ｎψ（Ｅ：系統電圧実効値。
）に示される如き負荷電流ＬＬの零点で系統電圧ｅ０の
サンプルを行なうが、この直は第６図（ロ）の如＜Ｅｓ
１ｎψ（Ｅ：系統電圧実効値。
ψ：力率角）となる。１２は積分器で、第６図（ハ）の
如く負荷電流零点より積分期間θ１の間積流ｌＬが正弦
波に近い時はその実効値に比例する。
如く負荷電流零点より積分期間θ１の間積流ｌＬが正弦
波に近い時はその実効値に比例する。
従って、掛算器１３でこれらの値を掛は合わせると、
θ、 。
Ｅ ｓｉａψＸＪ” ｔＬｄθｏｃ Ｅ ＩＬｓｉｎ
９）−負荷の無効電力ＱＬとなり（第６図（ニ）か照
）、θ１の時点でこの値をサンプルホールド回路１１ｂ
で第６図（ホ）の如くサンプルすることにより、負荷の
無効電力予測値を得ることができる。１４は補償特性調
節回路で、得られた無効電力ＱＬの予測値に対して補償
感度などの補償特性を決定するための回路であり、その
出力に従ってパルス発生器１５で所望の制御位相の点弧
信号ｇ Ｃ８６図（へ）参照）を得るように構成されて
いる。
９）−負荷の無効電力ＱＬとなり（第６図（ニ）か照
）、θ１の時点でこの値をサンプルホールド回路１１ｂ
で第６図（ホ）の如くサンプルすることにより、負荷の
無効電力予測値を得ることができる。１４は補償特性調
節回路で、得られた無効電力ＱＬの予測値に対して補償
感度などの補償特性を決定するための回路であり、その
出力に従ってパルス発生器１５で所望の制御位相の点弧
信号ｇ Ｃ８６図（へ）参照）を得るように構成されて
いる。
しかしながら、このような制御装置によれば、負荷電流
が正弦波形に近い場合は予測精度が高いが、アーク炉の
ように高調波が多く含まれた負荷電流の場合は予測の誤
差が大きくなるという欠点がある。第７図はこれを説明
するためのもので、電流零付近（θ１の期間）での波形
歪が大きいと予測誤差が大きくなり、この例ではｔ流積
分値が大きく検出されるため、実際のＩＬの基本波実効
値よりＩＬ予測値が大きくなってしまう場合を示してい
る。なお、波形のひずみかたによって、逆のケースが生
じることは云う迄もない。
が正弦波形に近い場合は予測精度が高いが、アーク炉の
ように高調波が多く含まれた負荷電流の場合は予測の誤
差が大きくなるという欠点がある。第７図はこれを説明
するためのもので、電流零付近（θ１の期間）での波形
歪が大きいと予測誤差が大きくなり、この例ではｔ流積
分値が大きく検出されるため、実際のＩＬの基本波実効
値よりＩＬ予測値が大きくなってしまう場合を示してい
る。なお、波形のひずみかたによって、逆のケースが生
じることは云う迄もない。
したがって、この発明はこのような波形歪による負荷無
効電力の予測誤差を低減し、予測精度の高い制御装置を
提供することを目的とする。
効電力の予測誤差を低減し、予測精度の高い制御装置を
提供することを目的とする。
負荷電流と系統電圧とを乗算し無効電力瞬時値と有効電
力瞬時性とをそれぞれ求める掛算器と、負荷電流の零点
からの無効電力瞬時値を２回積分して得られる積分値の
２倍の値と有効電力瞬時値の積分値とを加算して得られ
る第１の関数を演算する演算回路と、無効電力補償装置
の発生する無効電力を決定する位相制御角に関係した第
２の関数を発生する関数発生器とを設け、上記第１の関
数を負荷電流零点からの時間の２乗に比例した関数θ１
で割って得られる関数と上記第２の関数とを比較し、両
者が等しくなったとき無効電力補償装置のサイリスタを
点弧するための点弧信号を発する。
力瞬時性とをそれぞれ求める掛算器と、負荷電流の零点
からの無効電力瞬時値を２回積分して得られる積分値の
２倍の値と有効電力瞬時値の積分値とを加算して得られ
る第１の関数を演算する演算回路と、無効電力補償装置
の発生する無効電力を決定する位相制御角に関係した第
２の関数を発生する関数発生器とを設け、上記第１の関
数を負荷電流零点からの時間の２乗に比例した関数θ１
で割って得られる関数と上記第２の関数とを比較し、両
者が等しくなったとき無効電力補償装置のサイリスタを
点弧するための点弧信号を発する。
負荷電流量りと系統電圧ｅ。を掛けて得られる有効電力
瞬時ｉｐと、負荷電流−と系統電圧ρ・ら９０°遅れの
電圧ｅ、。を掛けて得られる無効電力瞬時値ｑとから、
第一の関数−２ｆｆｑｄθｄθ＋ｆｐｄθ（θは負荷電
流零点からの角度）を演算し、負荷わされる関係式に基
づいてＴＣＲの制御角位相を決定するもので、サイリス
タを制御する直前までの無効電力瞬時値ｑの積分値によ
って制御を行なうことにより、負荷電流に含まれる高調
波成分を平均化し、無効電力の予測精度の向上を図る。
瞬時ｉｐと、負荷電流−と系統電圧ρ・ら９０°遅れの
電圧ｅ、。を掛けて得られる無効電力瞬時値ｑとから、
第一の関数−２ｆｆｑｄθｄθ＋ｆｐｄθ（θは負荷電
流零点からの角度）を演算し、負荷わされる関係式に基
づいてＴＣＲの制御角位相を決定するもので、サイリス
タを制御する直前までの無効電力瞬時値ｑの積分値によ
って制御を行なうことにより、負荷電流に含まれる高調
波成分を平均化し、無効電力の予測精度の向上を図る。
点弧信号を得る方法としては、補償装置の発生する無効
電力を決定する位相制御角βに関係した第２なるという
条件でパルスを得る方法と、θ”Ｘｆ（β）と（２Ｊ”
Ｊ”ｑｄ１９ｄθ＋ｆｐｄθ）とが等しくなるという条
件でパルスを得る方法とがある。
電力を決定する位相制御角βに関係した第２なるという
条件でパルスを得る方法と、θ”Ｘｆ（β）と（２Ｊ”
Ｊ”ｑｄ１９ｄθ＋ｆｐｄθ）とが等しくなるという条
件でパルスを得る方法とがある。
負荷の無効電力を補償するためのＴＣＨの制御関係式は
、次式の如く表わされる。
、次式の如く表わされる。
ＫＦ （ＱＬ−ＱＬＯ）＋ＱＴＣＲ＝Ｋ （一定）・・
・・・・（１） ここで、ＫＦは補償感度、ＱＬは負荷の無効電力、ＱＬ
ＯはＱＬの非変動成分（ベース分）、ＱＴＣＲはＴＣＲ
の発生する無効電力である。通常はに−ＱＴＣＲＲ（Ｔ
ＣＨの定格無効電力）と選ばれるので、上記（１）式
は ・・・・・・（２） となる。ここで、ＱＴＣＲを系統電圧零点から９０゜の
位相を起点とする制御角βで表わすと、π ・・・・・・（３） の如くなる。こへに、１皿は最小制御位相角で、この位
相でＴＣＲは定格の無効電力ＱＴＣＲＲを発生する。
・・・・（１） ここで、ＫＦは補償感度、ＱＬは負荷の無効電力、ＱＬ
ＯはＱＬの非変動成分（ベース分）、ＱＴＣＲはＴＣＲ
の発生する無効電力である。通常はに−ＱＴＣＲＲ（Ｔ
ＣＨの定格無効電力）と選ばれるので、上記（１）式
は ・・・・・・（２） となる。ここで、ＱＴＣＲを系統電圧零点から９０゜の
位相を起点とする制御角βで表わすと、π ・・・・・・（３） の如くなる。こへに、１皿は最小制御位相角で、この位
相でＴＣＲは定格の無効電力ＱＴＣＲＲを発生する。
（３）式を（２）式に代入すると、
ＫＩＦ（ＱＬ Ｑｔ、ｏ）＝ｆ（β）
・−・・−（４）となる。但し、 である。
・−・・−（４）となる。但し、 である。
一方、負荷電流１１．の基本波成分を考えて、ｉ −Ｖ
丁ＩＬＳ廊θ ・・・・・・（５）（θは
負荷電流零点からの電気角） と表わすと、有効電力瞬時値ｐ及び無効電力瞬時値ｑは
、それぞれ次式の如く表わされるｐ−ｖ’丁Ｅｏｓｉｎ
（９’＋θ＞ｘｖ’丁１１ｓｕθ−ＥＯＩＬ （ωＳψ
−ωＳ（ψ＋２θ月−・−（３）ｑ −６Ｅｏ ｓｉｘ
（９’＋θ−９０°） Ｘ Ｉ”Ｆ Ｉ Ｌ ｓｉａ
θ−ＥＯＩＬ（ａｉａ９’ ５ｉａ（９’＋２０））
・・・・・・（７）但し、Ｅ、は系統電圧実効値であり
、ψは力率角でおる。
丁ＩＬＳ廊θ ・・・・・・（５）（θは
負荷電流零点からの電気角） と表わすと、有効電力瞬時値ｐ及び無効電力瞬時値ｑは
、それぞれ次式の如く表わされるｐ−ｖ’丁Ｅｏｓｉｎ
（９’＋θ＞ｘｖ’丁１１ｓｕθ−ＥＯＩＬ （ωＳψ
−ωＳ（ψ＋２θ月−・−（３）ｑ −６Ｅｏ ｓｉｘ
（９’＋θ−９０°） Ｘ Ｉ”Ｆ Ｉ Ｌ ｓｉａ
θ−ＥＯＩＬ（ａｉａ９’ ５ｉａ（９’＋２０））
・・・・・・（７）但し、Ｅ、は系統電圧実効値であり
、ψは力率角でおる。
ｐの電流零点からの積分値は、
１ 。
＝ＥｏＩＬ（θ□□□ψ−−ｓｕ（ψ＋２θ）＋’ｓｉ
ｎψ）・・・・・・（８） となる。
ｎψ）・・・・・・（８） となる。
また、ｑの電流零点からの積分値は、
−Ｅｏ Ｉｈ （θｓｉｎψ＋−！−ｃｏｓ（ψ＋２θ
）−一□□□ψ）・・・・・・（９） となり、さらにもう一度積分すると、 −ＥＯＩＬ←θ”ｓｕψ＋−５ｆ（ψ＋２０）−！−５
ｉ−ψ１．１ −一θｃｏｓψ） ・・・・・・（１０）
となる。
）−一□□□ψ）・・・・・・（９） となり、さらにもう一度積分すると、 −ＥＯＩＬ←θ”ｓｕψ＋−５ｆ（ψ＋２０）−！−５
ｉ−ψ１．１ −一θｃｏｓψ） ・・・・・・（１０）
となる。
２ Ｘ （１０）式＋（８）式から、
２ｆｆｑｄθｄθ＋ｆｐｄθ
＝ＥｏＩｔ、（θ” ３ＨＢ ｔｐ ＋ ５＋ｎ （
ψ＋２０）、ｓ１ｎψ−θｃｏｓψ＋θＣ１）Ｓψ−７
５ｉｎ（ψ＋２０）＋７ＳＬ！１９＋）−Ｅ。Ｉ Ｉ、
ｓｉｎψ×θ１ ・・・・・・（１
１）が得られる。負荷無効電力ＱＬは、ＱＬ −ＥｏＩ
Ｌｓｉｎψであるので、 ２ｆｆｑｄθｄθ＋ｆｐｄθりＱＬＸθ２する関係式が
成立する。従って、 となる。そこで、左辺及び右辺の２つの関数を作り、そ
れらの交点を求めれば（１３）式を満足するＴＣＲの制
御位相となる。
ψ＋２０）、ｓ１ｎψ−θｃｏｓψ＋θＣ１）Ｓψ−７
５ｉｎ（ψ＋２０）＋７ＳＬ！１９＋）−Ｅ。Ｉ Ｉ、
ｓｉｎψ×θ１ ・・・・・・（１
１）が得られる。負荷無効電力ＱＬは、ＱＬ −ＥｏＩ
Ｌｓｉｎψであるので、 ２ｆｆｑｄθｄθ＋ｆｐｄθりＱＬＸθ２する関係式が
成立する。従って、 となる。そこで、左辺及び右辺の２つの関数を作り、そ
れらの交点を求めれば（１３）式を満足するＴＣＲの制
御位相となる。
第１図はこの発明の実施例を示す構成図で、以上の如き
演算を具体的に実現するためのものである。また、第２
図はその動作を説明するための各部波形図である。
演算を具体的に実現するためのものである。また、第２
図はその動作を説明するための各部波形図である。
第１図において、掛算器１３ａ、１３ｂは第２図（イ）
Ｋ示される負荷電流ＩＬと系統電圧と同相の電圧ｅ。、
及びそれから９０°位相が遅れた電圧ｅ、。とから、第
２図（ロ）の如き無効電力瞬時値ｑと有効電力瞬時値ｐ
を演算するものである。
Ｋ示される負荷電流ＩＬと系統電圧と同相の電圧ｅ。、
及びそれから９０°位相が遅れた電圧ｅ、。とから、第
２図（ロ）の如き無効電力瞬時値ｑと有効電力瞬時値ｐ
を演算するものである。
掛算器１３ｍの出力ｑを積分器１２ａ及び１２ｂによっ
て２回積分した後、比例増幅器１６ａによりゲイン調整
して出力ｈ −２ｆｆ ｑｄＯｄθ （第２図（ハ）参
照）を得、また掛算器１５ｂの出力ｐを積分器１２ｃに
より積分して出力ｉ −ｆｐｄθ（第２図（ハ）参照）
を得た後、加算器１７ａで両者を加算して出力ｊ ＝
２Ｊ’、Ｉ”ｑｄθｄθ＋ｆｐｄθ （第２図（ハ）参
照）が演算される。さらに、信号ｊは割算器１８に入力
され、関数発生器１９で作られ２Ｊ”、Ｉ”ｑｄθｄθ
＋ｆｐｄθ た関数θ２で割ることによりＱＬ＝□ θス を演算し、減算器１７ｂにおいて電圧設定器２０に設定
されているＱＬＯの値を差引いた後、比例増幅ｒ÷Ｌ６
ｂでＫｒ倍した後、コンパレータ２２に入力する。コン
パレータ２２の他方の入力には関数発生器２１によって
作られた関数ｆ（β）が入力されており、第２図（ニ）
の如く両人力が等しく々つた点で点弧信号を得るように
構成されているため、先の（１５）式の関係式を溝す制
御位相の点弧信号ｑ（第２図（ホ）参照）を得ることが
できる。
て２回積分した後、比例増幅器１６ａによりゲイン調整
して出力ｈ −２ｆｆ ｑｄＯｄθ （第２図（ハ）参
照）を得、また掛算器１５ｂの出力ｐを積分器１２ｃに
より積分して出力ｉ −ｆｐｄθ（第２図（ハ）参照）
を得た後、加算器１７ａで両者を加算して出力ｊ ＝
２Ｊ’、Ｉ”ｑｄθｄθ＋ｆｐｄθ （第２図（ハ）参
照）が演算される。さらに、信号ｊは割算器１８に入力
され、関数発生器１９で作られ２Ｊ”、Ｉ”ｑｄθｄθ
＋ｆｐｄθ た関数θ２で割ることによりＱＬ＝□ θス を演算し、減算器１７ｂにおいて電圧設定器２０に設定
されているＱＬＯの値を差引いた後、比例増幅ｒ÷Ｌ６
ｂでＫｒ倍した後、コンパレータ２２に入力する。コン
パレータ２２の他方の入力には関数発生器２１によって
作られた関数ｆ（β）が入力されており、第２図（ニ）
の如く両人力が等しく々つた点で点弧信号を得るように
構成されているため、先の（１５）式の関係式を溝す制
御位相の点弧信号ｑ（第２図（ホ）参照）を得ることが
できる。
ｍ３図はこの発明の別な実施例を示す構成図である。
これは、先の（１５）式の両辺にθ１を掛けてＫｒ（２
ｆｆｑｄｏｄθ＋ｆｐｄθ−θ”ＱＬ［＋）−〇ｓ（（
β）・・・・・・（１４） と変形し、この式の両辺の２つの関数を作って両者を比
較することにより点弧信号を得るようにしたものでおる
。基本的な考え方は第１図に示すものとまったく同じで
、（１４）式の演算をそのまま具体的な回路に置き変え
ただけであるので、詳細な説明は省略する。
ｆｆｑｄｏｄθ＋ｆｐｄθ−θ”ＱＬ［＋）−〇ｓ（（
β）・・・・・・（１４） と変形し、この式の両辺の２つの関数を作って両者を比
較することにより点弧信号を得るようにしたものでおる
。基本的な考え方は第１図に示すものとまったく同じで
、（１４）式の演算をそのまま具体的な回路に置き変え
ただけであるので、詳細な説明は省略する。
この発明によれば、負荷電流はの一定期間積分値によっ
て予測を行なうのをやめ連続的に無効電力ｑと有効電力
ｐの積分を行ない、サイリスタを制御する直前までの積
分値に基づいてＴＣＲの制御条件を満足する点弧信号を
得るように構成したため負荷電流に含まれる高調波の影
響が低減され、負荷無効電力の予測精度を大幅に向上す
ることができる利点がもたらされる。
て予測を行なうのをやめ連続的に無効電力ｑと有効電力
ｐの積分を行ない、サイリスタを制御する直前までの積
分値に基づいてＴＣＲの制御条件を満足する点弧信号を
得るように構成したため負荷電流に含まれる高調波の影
響が低減され、負荷無効電力の予測精度を大幅に向上す
ることができる利点がもたらされる。
ｍ１図はこの発明の実施例を示す構成図、第２図はその
動作を説明するための各部波形図、第６図はこの発明の
他の実施例を示す構成図、第４図は無効電力補償システ
ムの一般的な例を示す構成図、第５図は無効電力補償用
制御装置の従来例を示すブロック図、第６図はその動作
を説明するための各部波形図、第７図は波形ひずみによ
る無効電力の予測誤差を説明するだめの説明図である。 符号説明 １・・・・・無効電力補償用制御装置、２・・・・・・
無効電力補償装置（ＴＣＲ）、３・・・・・・フィルタ
コンデンサ、４・・・・・・負荷、１１ ａ ｒ １
ｌ ｂ・・・・・・サンプルホールド回路、１２＋ １
２ａ＋ １２ｂ＋ １２ｃｍ””’積分器、１３．１３
ａ、１３ｂ、 １５ｃ、１３ｄ・・・・・・掛算器、１
４・・・・・・補償特性調節回路、１５・・・・・・パ
ルス発生器、１６ａ、１６ｂ・・・・・・比例増幅器、
１７ａ、１７ｂ・・・・・・加減算器、１８・・・・・
・割算器、１９．２１・・・・・・Ｍａ発生器、２２・
・・・・・コンパレータ。 代理人 弁理士 並 木 昭 夫 代理人 弁理士 松 崎 清 第１図 第３図 第２図 ｅＱＩ′１ ミ （ホ） ６羽 第４図 第５図
動作を説明するための各部波形図、第６図はこの発明の
他の実施例を示す構成図、第４図は無効電力補償システ
ムの一般的な例を示す構成図、第５図は無効電力補償用
制御装置の従来例を示すブロック図、第６図はその動作
を説明するための各部波形図、第７図は波形ひずみによ
る無効電力の予測誤差を説明するだめの説明図である。 符号説明 １・・・・・無効電力補償用制御装置、２・・・・・・
無効電力補償装置（ＴＣＲ）、３・・・・・・フィルタ
コンデンサ、４・・・・・・負荷、１１ ａ ｒ １
ｌ ｂ・・・・・・サンプルホールド回路、１２＋ １
２ａ＋ １２ｂ＋ １２ｃｍ””’積分器、１３．１３
ａ、１３ｂ、 １５ｃ、１３ｄ・・・・・・掛算器、１
４・・・・・・補償特性調節回路、１５・・・・・・パ
ルス発生器、１６ａ、１６ｂ・・・・・・比例増幅器、
１７ａ、１７ｂ・・・・・・加減算器、１８・・・・・
・割算器、１９．２１・・・・・・Ｍａ発生器、２２・
・・・・・コンパレータ。 代理人 弁理士 並 木 昭 夫 代理人 弁理士 松 崎 清 第１図 第３図 第２図 ｅＱＩ′１ ミ （ホ） ６羽 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）電力系統に接続された変動負荷が発生する無効電力
を補償し電圧変動を抑制すべく設けられるサイリスタ位
相制御式無効電力補償装置を制御するための制御装置で
あつて、 負荷電流と系統電圧とを乗算し無効電力瞬時値と有効電
力瞬時値とをそれぞれ求める掛算器と、負荷電流の零点
からの無効電力瞬時値を２回積分して得られる積分値の
２倍の値と有効電力瞬時値の積分値とを加算して得られ
る第１の関数を演算する演算回路と、 前記無効電力補償装置の発生する無効電力を決定する位
相制御角に関係した第２の関数を発生する関数発生器と
、 を備え、 前記第１の関数を負荷電流零点からの時間の２乗に比例
した関数θ＾２で割つて得られる関数と前記第２の関数
とを比較し、両者が著しくなつたとき前記サイリスタを
点弧するための点弧信号を発することを特徴とする無効
電力補償用制御装置。 ２）特許請求の範囲第１項に記載の無効電力補償用制御
装置において、前記第１の関数と第２の関数に関数θ＾
２を掛けて得られる関数とを比較し、両者が等しくなつ
たとき点弧信号を発することを特徴とする無効電力補償
用制御装置。 ３）特許請求の範囲第１項に記載の無効電力補償用制御
装置において、前記第２の関数と比較される関数を前記
第１の関数を関数θ＾２で割つて得られる関数から負荷
無効電力の非変動成分（ベース分）に相当する所定値を
差し引いたものとすることを特徴とする無効電力補償用
制御装置。 ４）特許請求の範囲第２項に記載の無効電力補償用制御
装置において、前記第２の関数にθ＾２を掛けて得られ
る関数と比較される関数を前記第１の関数から負荷無効
電力の非変動成分（ベース分）に相当する所定値に関数
θ＾２を乗じた量を差し引いたものとすることを特徴と
する無効電力補償用制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61244174A JPH0612930B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61244174A JPH0612930B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6399727A true JPS6399727A (ja) | 1988-05-02 |
| JPH0612930B2 JPH0612930B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=17114864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61244174A Expired - Lifetime JPH0612930B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 無効電力補償用制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0612930B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8729432B2 (en) | 2011-03-15 | 2014-05-20 | Delta Electronics, Inc. | Capacitance sensing switch module |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP61244174A patent/JPH0612930B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8729432B2 (en) | 2011-03-15 | 2014-05-20 | Delta Electronics, Inc. | Capacitance sensing switch module |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0612930B2 (ja) | 1994-02-16 |
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