JPS5822535A - 無効電力補償装置 - Google Patents
無効電力補償装置Info
- Publication number
- JPS5822535A JPS5822535A JP56118863A JP11886381A JPS5822535A JP S5822535 A JPS5822535 A JP S5822535A JP 56118863 A JP56118863 A JP 56118863A JP 11886381 A JP11886381 A JP 11886381A JP S5822535 A JPS5822535 A JP S5822535A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- signal
- outputs
- reactive power
- load current
- pulse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無効電力補償装置に係り、特には高調波を含む
負荷電流の、しかも急激な変動を高速かつ正確に検出し
て制御する無効電力補償装置に関する。
負荷電流の、しかも急激な変動を高速かつ正確に検出し
て制御する無効電力補償装置に関する。
一般に電力系統にアーク炉や溶接機の如き急激な無効電
力変動を発生する負荷があると、母線の電圧変動を招き
、そのため当該電力系統に連なっている他の負荷にフリ
ッカ−を与えることになるので、従来から棟々の無効電
力補償装置が提案されている。
力変動を発生する負荷があると、母線の電圧変動を招き
、そのため当該電力系統に連なっている他の負荷にフリ
ッカ−を与えることになるので、従来から棟々の無効電
力補償装置が提案されている。
第１図は従来の無効電力補償装置のブロックダイヤグラ
ムである。この装置ではアーク炉等の変動負荷１３に並
列に無効電力補償装置１４を接続して無効電力を補償す
るようになっている。すなわち、まつ変動負荷１３に流
入する電流を変流器ＯＴに入力し、これを抵抗器１でも
って電圧信号ＩＬに変換する、また一方、電源電圧を計
器用変圧器Ｐ Ｔに入力して、電圧イぎ号ｖ８を得る。
ムである。この装置ではアーク炉等の変動負荷１３に並
列に無効電力補償装置１４を接続して無効電力を補償す
るようになっている。すなわち、まつ変動負荷１３に流
入する電流を変流器ＯＴに入力し、これを抵抗器１でも
って電圧信号ＩＬに変換する、また一方、電源電圧を計
器用変圧器Ｐ Ｔに入力して、電圧イぎ号ｖ８を得る。
そしてタイミングパルス発生器３でもってｉＬ倍信号零
点からｖ６信号零点までの期間、パルス信号Ｐ１を発生
し、ｌＬを入力信号としている積分器４および関数発生
器６を駆動して信＠ＵおよびＵ。
点からｖ６信号零点までの期間、パルス信号Ｐ１を発生
し、ｌＬを入力信号としている積分器４および関数発生
器６を駆動して信＠ＵおよびＵ。
を得る。
ここで、ＩＬはｖ８よりψの位相遅れを生じているもの
として、１Ｌ、ｖｓはそれぞれｉＬ＝ ＩＬｃｏｓ（ω
ｔ−ψ） （１）Ｖ ＝Ｖ Ｃ０５ｗｔ
（２）となる。こ＼でωは基本波の角周
波数Ｃｒａｄ／５ｅｃＪ、ψは力率角を表わす。Ｕおよ
びＵ。はＬ述した変換によって、それぞれ（３）式及び
（４）式で表わされる。
として、１Ｌ、ｖｓはそれぞれｉＬ＝ ＩＬｃｏｓ（ω
ｔ−ψ） （１）Ｖ ＝Ｖ Ｃ０５ｗｔ
（２）となる。こ＼でωは基本波の角周
波数Ｃｒａｄ／５ｅｃＪ、ψは力率角を表わす。Ｕおよ
びＵ。はＬ述した変換によって、それぞれ（３）式及び
（４）式で表わされる。
ｕ＝ｔＬ（１＋５ｉｎ（ｃｕｔ−ψ）） （３）
Ｕｏ＝ ＩＬｏ （ｔ ＋５ｉｎ（ωを一ψ））
（４）たゾしこ＼でＩＬｏは定数である。
Ｕｏ＝ ＩＬｏ （ｔ ＋５ｉｎ（ωを一ψ））
（４）たゾしこ＼でＩＬｏは定数である。
次に除算器７によってＵ／Ｕｏなる演算をし、信号Ｗを
得る。すなわち ｗ−Ｕ／Ｕｏ−１Ｌ／■Ｌｏ（５） 他方、電圧信号ｖ８−０からＬＬ信号零点までのパルス
信号を発生するタイミングパルス発生器２の出力信号Ｐ
。を関数発生器５に入力して、次式に示すようなＰ信号
を得る、 ｐ ＝ ｓｉｎψ （６）以上によ
り、得られた信号ＷとＰを乗算器８に入力してＱＬ倍信
号得る。すなわち ＱＬ＝Ｗ−Ｐ （７）このＱＬ倍信
号上記変動負荷が消費する無効電力に比例している。
得る。すなわち ｗ−Ｕ／Ｕｏ−１Ｌ／■Ｌｏ（５） 他方、電圧信号ｖ８−０からＬＬ信号零点までのパルス
信号を発生するタイミングパルス発生器２の出力信号Ｐ
。を関数発生器５に入力して、次式に示すようなＰ信号
を得る、 ｐ ＝ ｓｉｎψ （６）以上によ
り、得られた信号ＷとＰを乗算器８に入力してＱＬ倍信
号得る。すなわち ＱＬ＝Ｗ−Ｐ （７）このＱＬ倍信
号上記変動負荷が消費する無効電力に比例している。
次いでＱＬ倍信号パルス発生器９に入力してその出力を
逆極性の並列接続サイリスタのゲートに入力して制御す
ることによりリアクトル１０と逆極性の並列接続サイリ
スタ回路１１からなる直列接続回路で消費する無効電力
ＱＲと進相コンデンサ１２の消費する無効電力Ｑ６とＱ
Ｌの和が一定となるようにＱＲを調整する。たゾしこ＼
で、ＱＲとサイリスタ回路１１を点弧起動させる位相と
は１対１の対応関係があり、例えば電源電圧をｖ８、ｖ
８ピーク点を起点とするサイリスタ回路１１の点弧位相
角をβとおけば、ＱＲは（８）式で表わされることが一
般に知られている。すなわち、ＱＲ＝ＯＸ（ｉ −β
−＋ ５１口２ β ） （８）こ−でＣはｖ
ｓ及びリアクトル１０のインピーダンス分により一義的
に決まる定数である。またＱｃは一定の進相無効電力で
ある。したかって無効゛重力補償装置の性能上液も重要
なことは、上記ＱＬをいかに正確かつ高速に検出するか
にか−っている。
逆極性の並列接続サイリスタのゲートに入力して制御す
ることによりリアクトル１０と逆極性の並列接続サイリ
スタ回路１１からなる直列接続回路で消費する無効電力
ＱＲと進相コンデンサ１２の消費する無効電力Ｑ６とＱ
Ｌの和が一定となるようにＱＲを調整する。たゾしこ＼
で、ＱＲとサイリスタ回路１１を点弧起動させる位相と
は１対１の対応関係があり、例えば電源電圧をｖ８、ｖ
８ピーク点を起点とするサイリスタ回路１１の点弧位相
角をβとおけば、ＱＲは（８）式で表わされることが一
般に知られている。すなわち、ＱＲ＝ＯＸ（ｉ −β
−＋ ５１口２ β ） （８）こ−でＣはｖ
ｓ及びリアクトル１０のインピーダンス分により一義的
に決まる定数である。またＱｃは一定の進相無効電力で
ある。したかって無効゛重力補償装置の性能上液も重要
なことは、上記ＱＬをいかに正確かつ高速に検出するか
にか−っている。
ところが、従来方式にあっては、１Ｌ信号が基本波のみ
である場合には制御遅れも誤差もない良好な性能を示す
のであるが、１Ｌ信号中に高調波が含まれている場合に
は（特に第３高調波の如き低次の高調波が含まれている
場合）、誤差が大きくなる欠点がある。たとえば、変動
負荷がアーク炉であるときはとうしても低次の高調波の
含有率か大きくなり、したがって無効電力検出誤差が大
きくなってしまうという欠点を仔している。
である場合には制御遅れも誤差もない良好な性能を示す
のであるが、１Ｌ信号中に高調波が含まれている場合に
は（特に第３高調波の如き低次の高調波が含まれている
場合）、誤差が大きくなる欠点がある。たとえば、変動
負荷がアーク炉であるときはとうしても低次の高調波の
含有率か大きくなり、したがって無効電力検出誤差が大
きくなってしまうという欠点を仔している。
また第２図（Ａｌに示すように基本波の半波か半サイク
ル毎にその振幅を変えなからランダム変動をする場合、
またはそのパターンに類似するパターンである場合には
、従来装置は良好な無効電力補償性能を発揮するのであ
るが、現実の電力系統において、そのような変動パター
ンをしめず負荷を見出すことは困難である。例えばアー
ク炉のような変動負荷番こおいては振幅ＬＬの変動と同
時に位相ψの変動が生じているから、これに対して無理
に第２図（薊と同様の近似をしたとすれば、そのパター
ンは第２図ＦＢｌに示すような半波毎に周期の異なる信
号となり、従って半サイクル毎の周期の変動に起因する
無効電力の検出誤差が大きくなってしまうのである。
ル毎にその振幅を変えなからランダム変動をする場合、
またはそのパターンに類似するパターンである場合には
、従来装置は良好な無効電力補償性能を発揮するのであ
るが、現実の電力系統において、そのような変動パター
ンをしめず負荷を見出すことは困難である。例えばアー
ク炉のような変動負荷番こおいては振幅ＬＬの変動と同
時に位相ψの変動が生じているから、これに対して無理
に第２図（薊と同様の近似をしたとすれば、そのパター
ンは第２図ＦＢｌに示すような半波毎に周期の異なる信
号となり、従って半サイクル毎の周期の変動に起因する
無効電力の検出誤差が大きくなってしまうのである。
したがって従来方式の無効電力補償装置をアーク炉負荷
に適用するとき無効電力の検出にかなりの誤差が残り補
償の性能の低下は避けられない。
に適用するとき無効電力の検出にかなりの誤差が残り補
償の性能の低下は避けられない。
本発明はか＼る事情に鑑みてなされたもので、上記した
同期電圧信号ｖｇを９０°遅和せしめ、この信号と変動
負荷電流ｉＬとを乗算し、その出力を負荷電流零点から
積分することによって、無効電力の検出を高速に行ない
、かつ高調波（こ起因する誤差を小さくした無効電力補
償装置を提供することを目的としている。
同期電圧信号ｖｇを９０°遅和せしめ、この信号と変動
負荷電流ｉＬとを乗算し、その出力を負荷電流零点から
積分することによって、無効電力の検出を高速に行ない
、かつ高調波（こ起因する誤差を小さくした無効電力補
償装置を提供することを目的としている。
以下本発明の実施例について図示・説明する。
第３図は本発明に係る無効電力補償装置１５の構成をし
めずブロックダイヤグラムである。すなわち、信号ｖ８
とＬＬを乗算器１８でもって乗算し、信号Ｐを得る。、
ｖ８を９０°遅相位相器１７に入力してＶ。信号を得る
。また１Ｌ信号とＶ。
めずブロックダイヤグラムである。すなわち、信号ｖ８
とＬＬを乗算器１８でもって乗算し、信号Ｐを得る。、
ｖ８を９０°遅相位相器１７に入力してＶ。信号を得る
。また１Ｌ信号とＶ。
信号を乗算器１９でもって乗算して、信号ｑを得、これ
を積分器２０に入力する。一方１Ｌ零点からｖｆ３零点
までタイミングパルス発生器３にてパルス信号Ｐ１を発
生せしめ、このパルスＰ■を上記積分器にゲートパルス
として入力するとともにのこぎり波発生器２１を駆動す
る。こ＼で２１はＰｌで制御される区間だけ初期値０か
ら立上がるのこぎり波を発生する回路であって、この回
路からの出力信号をＴとする。積分器２０の出力信号８
する。そして除算器２３の分子入力として信号Ｓ、分母
入力として信号Ｔを入力することによって得られた信号
ＱＬは変動負荷の消費無効電力に比例した信号となる。
を積分器２０に入力する。一方１Ｌ零点からｖｆ３零点
までタイミングパルス発生器３にてパルス信号Ｐ１を発
生せしめ、このパルスＰ■を上記積分器にゲートパルス
として入力するとともにのこぎり波発生器２１を駆動す
る。こ＼で２１はＰｌで制御される区間だけ初期値０か
ら立上がるのこぎり波を発生する回路であって、この回
路からの出力信号をＴとする。積分器２０の出力信号８
する。そして除算器２３の分子入力として信号Ｓ、分母
入力として信号Ｔを入力することによって得られた信号
ＱＬは変動負荷の消費無効電力に比例した信号となる。
なお除算器２３およびのこぎり波発生器２１の代りに、
信号８を不完全微分回路２４に入力し、これで得られた
信号を負荷の無効電力として用いることもできる。
信号８を不完全微分回路２４に入力し、これで得られた
信号を負荷の無効電力として用いることもできる。
次に上述した回路の動作について数式を用いて説明する
。
。
まづ電源電圧ｖ８と負荷電流ＩＬは第４図（（転）に示
す波形であるとして（９）式および０１式のように表現
されたとする。
す波形であるとして（９）式および０１式のように表現
されたとする。
Ｖ ＝ＶＣＯＳωｔ （９）ｉ、
＝ ＩＬ ｃｏｓ（ωｔ−ψ） Ｈこの
とき信号ｑは次式で表わされ、第４図（Ｂｌに示す波形
となる。
＝ ＩＬ ｃｏｓ（ωｔ−ψ） Ｈこの
とき信号ｑは次式で表わされ、第４図（Ｂｌに示す波形
となる。
−ｖｏｉＬ
一方Ｖ。は
ｖ＝ｖｓｉ口ωｔ
、”、 ｑ＝ ＋ｖ８ ｔＬ（ｓｍ（２ωｔ −ψ）＋
ｓｉｎψ） Ｏｊ）となる。この９信号をＩＬ零
点からｖ８零点まで積分して信号Ｓ１を得る。
ｓｉｎψ） Ｏｊ）となる。この９信号をＩＬ零
点からｖ８零点まで積分して信号Ｓ１を得る。
＝ −ｅＶ８ｔＬ（ｃｏｓ（２ｃｕｔ −ｔｐ ）＋Ｃ
ＯＳψ）十＋（ωｔ＋％−ψ）Ｖ８ｔＬｓｉｎψ （６
）上記Ｓ１の波形は第４図（０て示される。
ＯＳψ）十＋（ωｔ＋％−ψ）Ｖ８ｔＬｓｉｎψ （６
）上記Ｓ１の波形は第４図（０て示される。
こ＼で０２式の右辺第１項を消去するため次式で表わさ
れる信号Ｐを作る。この波形は第４図（１）ｌて示され
る、 ｐ ＝＝ Ｖ８１１→Ｖ８１Ｌ （Ｃ０５（２０Ｊ ｔ
９’ ）＋ ＣＯＳ ９’ ） （Ｌ１次に８．、Ｐ
から次式Ｑ４で示される信号を得、この信号波形は第４
図（Ｂのようになる。
れる信号Ｐを作る。この波形は第４図（１）ｌて示され
る、 ｐ ＝＝ Ｖ８１１→Ｖ８１Ｌ （Ｃ０５（２０Ｊ ｔ
９’ ）＋ ＣＯＳ ９’ ） （Ｌ１次に８．、Ｐ
から次式Ｑ４で示される信号を得、この信号波形は第４
図（Ｂのようになる。
ｓ＝ｓ□＋−１ｐ＝ｉ（ｃｃ＋ｔ＋４−ψ）Ｖ、ＬＬＳ
ｉｎ９） （１◆一方次式Ｑｉ式で表わされる信号Ｔ
を８１と同時に発生させる、 Ｔ−者（ωを十優−ψ） ０１０４式
Ｏｆｊ式よりα１式で示される信号ＱＬを得る、この信
号の波形は第４図（鎖に示す。
ｉｎ９） （１◆一方次式Ｑｉ式で表わされる信号Ｔ
を８１と同時に発生させる、 Ｔ−者（ωを十優−ψ） ０１０４式
Ｏｆｊ式よりα１式で示される信号ＱＬを得る、この信
号の波形は第４図（鎖に示す。
ＱＬ−〒＝ｖ８ＩＬｓｉｎψ α・以上
の演算を半サイクル毎に繰り返すことにより、半サイク
ル毎に負荷の消費する無効電力が得られる。
の演算を半サイクル毎に繰り返すことにより、半サイク
ル毎に負荷の消費する無効電力が得られる。
なお除算器２３及びのこぎり波発生器２１を使用する代
りに信号Ｓを２４の不完全微分回路に入力し、得られた
信号を負荷無効電力として用いることもできる。
りに信号Ｓを２４の不完全微分回路に入力し、得られた
信号を負荷無効電力として用いることもできる。
次に本発明の効果について説明する。
まづ１Ｌ零点・サイリスタ装置点弧間において無効電力
の突発的変動が発生した場合におけるＱ、信号出力の誤
差について従来装置のものと比較する。
の突発的変動が発生した場合におけるＱ、信号出力の誤
差について従来装置のものと比較する。
負荷電流がある力率角ψで流れており、その後電源電圧
ピーク点において、振幅及び力率角がともに変化した場
合について考える。
ピーク点において、振幅及び力率角がともに変化した場
合について考える。
すなわち最初負荷電流は上記の通り０１１１式であると
する。その後電源電圧ｖ８のピーク点でＱ９式に示すご
とき信号Δ１Ｌが突発し、（１）式に重畳されたものと
する。（第５図＋Ｂ＋参照）、。
する。その後電源電圧ｖ８のピーク点でＱ９式に示すご
とき信号Δ１Ｌが突発し、（１）式に重畳されたものと
する。（第５図＋Ｂ＋参照）、。
△ＩＬ−Ｉ ＬＳｌｌ ９） 拳Ｓｌｎ ωｔ
Ｏ’ＩＱカ式は（１）式の無効電流分と等しい振幅
を持っているため、無効電力は■ＬｓＩｎψであったも
のが、ｖ６ビーク点でさらにＬＬｓｌｎψたけステップ
状に増加したことになる。こ＼で（１）式における無効
電力を１．０とおけばｖ８ピーク点以後のＱＬ信号出力
は（至）式で示される。
Ｏ’ＩＱカ式は（１）式の無効電流分と等しい振幅
を持っているため、無効電力は■ＬｓＩｎψであったも
のが、ｖ６ビーク点でさらにＬＬｓｌｎψたけステップ
状に増加したことになる。こ＼で（１）式における無効
電力を１．０とおけばｖ８ピーク点以後のＱＬ信号出力
は（至）式で示される。
一方従来の装置直では同条件下において０９式となる。
第５図（Ｏｌは、力率角ψ＝４５° の場合について（
ト）及び０１で表わされたＱＬの時間的変化を示す。
ト）及び０１で表わされたＱＬの時間的変化を示す。
同図から判るように本発明による無効電力補償装置は従
来のものに比べてより高速に真の無効電力変動に近づく
ことになるので、負荷無効゛重力変動ニ対する追従性は
より優れている。
来のものに比べてより高速に真の無効電力変動に近づく
ことになるので、負荷無効゛重力変動ニ対する追従性は
より優れている。
制御誤差の大小について従来装置のものと比較する。
まづ負荷電流に含まれている基本波成分を（ホ）式％式
％ （） 一方翰式と零点を等しくもつぐη式のような第３高調波
がに）式に重畳されているとする。
％ （） 一方翰式と零点を等しくもつぐη式のような第３高調波
がに）式に重畳されているとする。
１Ｌ３＝ −ｘＬ３ｃｏｓ（ａωｔ−Ｂψ）
Ｃ２］）この場合は本発明による無効電力補償装置では
次式のようｆｌＱＬが得られる。
Ｃ２］）この場合は本発明による無効電力補償装置では
次式のようｆｌＱＬが得られる。
−ｃｏｓψ） （イ）
一方従来装置では、
一８ψ）−１） （財）
ＩＬ３／ Ｉｔ、ｘ＝”、ψ＝４５° としたときの（
支）式、に）式のＱＬ値を第６図に示す。同図から本発
明による装置は従来装置より早く理想値（ｉｔ工のみの
信号ｖ８を９０°遅らせた信号Ｖ。と変動負荷電流１Ｌ
とを乗算し、その出力を負荷電流零点から積分すること
にしたので従来装置にくらべて熱動電力の検出をより高
速に行いかつ高調波による誤差を小さくすることができ
る。
支）式、に）式のＱＬ値を第６図に示す。同図から本発
明による装置は従来装置より早く理想値（ｉｔ工のみの
信号ｖ８を９０°遅らせた信号Ｖ。と変動負荷電流１Ｌ
とを乗算し、その出力を負荷電流零点から積分すること
にしたので従来装置にくらべて熱動電力の検出をより高
速に行いかつ高調波による誤差を小さくすることができ
る。
なお除算器、のこぎり波発生器を用いる代りに不完全微
分回路を用いることも可能であり、この場合には信号Ｔ
が一時的に零値となったときのＱ１値を不定にせしめる
ことがないという利点を有している。
分回路を用いることも可能であり、この場合には信号Ｔ
が一時的に零値となったときのＱ１値を不定にせしめる
ことがないという利点を有している。
第１図は従来の無効電力補償装置のブロックダイヤグラ
ム、第２図は変動負荷による負荷電流の変動パターン、
第３図は本発明の実施例のブロックダイヤグラムをそれ
ぞれしめす。 第４図は第３図における各要部の電圧電流波形、第５図
及び第６図は本発明の無効電力補償装置と量的変化を示
す図である。 ３・・・・パルス発生器、１７・・・・９０°遅相位相
器、１８．１９・・・・乗算器、２０・・・・積分器、
２１・・・・のこぎり波発生器、２２・・・・加算器、
２３・・・・除算器、２４・・・・不完全微分回路。 特許出願人 日新電機株式会社 代理人 弁理士大西孝治 賀開昭５８−２２５３５ （５） 第４図 狭、ｊｌ−
ム、第２図は変動負荷による負荷電流の変動パターン、
第３図は本発明の実施例のブロックダイヤグラムをそれ
ぞれしめす。 第４図は第３図における各要部の電圧電流波形、第５図
及び第６図は本発明の無効電力補償装置と量的変化を示
す図である。 ３・・・・パルス発生器、１７・・・・９０°遅相位相
器、１８．１９・・・・乗算器、２０・・・・積分器、
２１・・・・のこぎり波発生器、２２・・・・加算器、
２３・・・・除算器、２４・・・・不完全微分回路。 特許出願人 日新電機株式会社 代理人 弁理士大西孝治 賀開昭５８−２２５３５ （５） 第４図 狭、ｊｌ−
Claims (1)
- （１） 電源電圧と負荷電流を乗算し信号Ｐを出力す
る乗算器、電源電圧を９０’ 遅相させた波形と 。 負荷電流を乗算し信号ｑを出力する乗算器、電源電化と
負荷電流を入力してパルスＰｉを出力するパルス発生器
、信号ｑをパルスＰＩの期間積分し積分出力Ｓ１を出力
する積分器、積分出力８．と信号Ｐを加算し加算出力Ｓ
を出力する加算器、パルスＰ、を入力してのこぎり波Ｔ
を出力するのこぎり波発生器、前記加算出力Ｓをのこぎ
り波Ｔで除算する除算器を具備したことを特徴とする無
効゛重力補償装置。 （２１ｉ原電圧と負荷電流を乗算し信号Ｐを出力する乗
算器、電源電圧を９０°遅相させた波形と負荷電流を乗
算し信号ｑを出力する乗算器、電源電圧と負荷電流を入
力してパルスＰＩを出力するパルス発生器、信号ｑをパ
ルスＰＩの期間積分し積分出力Ｓ１を出力する積分器、
積分出力８、と信号Ｐを加算し加算出力８を出方する加
算器、前記加算出力８を不完全微分する不完全微分回路
を具備したことを特徴とする無効電力補償装置、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118863A JPS5822535A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118863A JPS5822535A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822535A true JPS5822535A (ja) | 1983-02-09 |
Family
ID=14746991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56118863A Pending JPS5822535A (ja) | 1981-07-29 | 1981-07-29 | 無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822535A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03151545A (ja) * | 1989-10-31 | 1991-06-27 | Inco Ltd | ピストン‐シリンダ組立体 |
-
1981
- 1981-07-29 JP JP56118863A patent/JPS5822535A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03151545A (ja) * | 1989-10-31 | 1991-06-27 | Inco Ltd | ピストン‐シリンダ組立体 |
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