JPS59139416A - 無効電力補償装置 - Google Patents
無効電力補償装置Info
- Publication number
- JPS59139416A JPS59139416A JP58013404A JP1340483A JPS59139416A JP S59139416 A JPS59139416 A JP S59139416A JP 58013404 A JP58013404 A JP 58013404A JP 1340483 A JP1340483 A JP 1340483A JP S59139416 A JPS59139416 A JP S59139416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reactive power
- load
- voltage
- value
- half cycle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/70—Regulating power factor; Regulating reactive current or power
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はアーク炉等のような急峻な無効電力変動負荷に
対して応答性の優れた無効電力検出回路を備える無効電
力補償装置に係わる。
対して応答性の優れた無効電力検出回路を備える無効電
力補償装置に係わる。
第１図に無効電力補償装置の設置されている系統の単線
接続図を示す。
接続図を示す。
１は電力系統を示し、２は設置母線に接続された、例え
ばアーク炉変圧器およびアーク炉より々るような変動負
荷を示し、３は直列リアクトル、４は直列リアクトル３
と直列に逆並列接続されたサイリスクスイッチを示し、
５は直列リアクトル３とサイリスクスイッチ４の直列回
路に並列に接続されたコンデンサを示し、設置母線に接
続され、変動負荷に対する無効電力補償装置を構成する
。
ばアーク炉変圧器およびアーク炉より々るような変動負
荷を示し、３は直列リアクトル、４は直列リアクトル３
と直列に逆並列接続されたサイリスクスイッチを示し、
５は直列リアクトル３とサイリスクスイッチ４の直列回
路に並列に接続されたコンデンサを示し、設置母線に接
続され、変動負荷に対する無効電力補償装置を構成する
。
６は変動負荷２に結合されたＣＴであり、７は設置母線
に結合されたＰＴであり、８はＣＴ６およびＰＴ７を入
力とする無効電力検出回路であり、９は無効電力検出回
路８よりの出力Ｑを受けてサイリスタスイッチ４の点弧
角制御パルスを発生するパルス発生回路である。
に結合されたＰＴであり、８はＣＴ６およびＰＴ７を入
力とする無効電力検出回路であり、９は無効電力検出回
路８よりの出力Ｑを受けてサイリスタスイッチ４の点弧
角制御パルスを発生するパルス発生回路である。
また第２図に従来より用いられている第１図の無効電力
検出回路８の内部構成を示す。
検出回路８の内部構成を示す。
図において８１は９０°遅相回路であり、８２は乗算器
、８３ハローパスフイルタである。
、８３ハローパスフイルタである。
変動負荷電流発生時の電圧変動中を△Ｖとし、設置母線
より電源側を見たときの抵抗弁に’５＋ ！ｊアクタ
ンス分をＸｓ、有効電力、無効電力−変動をそれぞれ△
Ｐｓ、△Ｑｓと表わせば、次式が成立することが知られ
ている。
より電源側を見たときの抵抗弁に’５＋ ！ｊアクタ
ンス分をＸｓ、有効電力、無効電力−変動をそれぞれ△
Ｐｓ、△Ｑｓと表わせば、次式が成立することが知られ
ている。
△Ｖキｒ ５、ｅｓ ＋Ｘ ｓ△Ｑｓ ・・・・・・
・・・ ・・・・ （＋）一方、一般にｒ、＜＜ｘ
ｓであり、△Ｑｓが零でなければ、電圧変動が発生し、
問題となる。
・・・ ・・・・ （＋）一方、一般にｒ、＜＜ｘ
ｓであり、△Ｑｓが零でなければ、電圧変動が発生し、
問題となる。
そこで、第１図図示のように、変動負荷２と並列に直列
リアクトル３とサイリスクスイッチ４の直列回路にコン
デンサ５を並列接続した無効電力補償装置のサイリスク
スイッチ４０点弧位相の制御により △Ｑｓ＝ΔＱＬ＋△Ｑｃ＝０ とな−るように、前記補償装置の消費無効電力ΔＱｃを
制御する。なお、△趣は変動負荷△ＱＬの消費無効電力
である。この場合、上式の制御全十分実行できるかどう
かは無効電力検出回路８の性能により左右さ扛る。ここ
で丑ず第２図の従来方式による検出回路を説明する。
リアクトル３とサイリスクスイッチ４の直列回路にコン
デンサ５を並列接続した無効電力補償装置のサイリスク
スイッチ４０点弧位相の制御により △Ｑｓ＝ΔＱＬ＋△Ｑｃ＝０ とな−るように、前記補償装置の消費無効電力ΔＱｃを
制御する。なお、△趣は変動負荷△ＱＬの消費無効電力
である。この場合、上式の制御全十分実行できるかどう
かは無効電力検出回路８の性能により左右さ扛る。ここ
で丑ず第２図の従来方式による検出回路を説明する。
図において
ｖ ＝ Ｖ ｃｏｓ ｒＡｔ 川・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ ・・・・・（２）蔦Ｌ＝
Ｉｃｏｓ（ωを一φ）・・・中・・・・・・（３）とす
ると、遅相回路８１の出力は次式となる。
・・・・・・・・・・・・ ・・・・・（２）蔦Ｌ＝
Ｉｃｏｓ（ωを一φ）・・・中・・・・・・（３）とす
ると、遅相回路８１の出力は次式となる。
ｖ６＝Ｖ ｓｉｎωｔ° ・・・・・・・・・・・・・
・・ ・・・・・（４）よって乗算器８２の出力、即ち
無効電力積ｑは、ｑ ”” ＶＯＩＬ ＝ Ｖｌ ｓｉｎ ｒｏｔ ｃｏｓ （ωｔ−φ）−Ｙ
！５ｉｎ（２ωｔ−φ）−１−ｖ！ ｓｉｎφ・−−−
−−＝−（５）２ 求める信号は（５）式の右辺第２項である。
・・ ・・・・・（４）よって乗算器８２の出力、即ち
無効電力積ｑは、ｑ ”” ＶＯＩＬ ＝ Ｖｌ ｓｉｎ ｒｏｔ ｃｏｓ （ωｔ−φ）−Ｙ
！５ｉｎ（２ωｔ−φ）−１−ｖ！ ｓｉｎφ・−−−
−−＝−（５）２ 求める信号は（５）式の右辺第２項である。
（５）式よりわかるように、ｑには電源周波数の２倍成
分が含まｎている。
分が含まｎている。
そこで、ローパスフィルター８３により、その２倍成分
全除去し、（５）式右辺の第２項を得ていた。
全除去し、（５）式右辺の第２項を得ていた。
しかしながら、求めるべき量（ＶＴｓｉｎφ）がはげし
く変動した場合、ローパスフィルター８３のために、応
答が遅れてしまい、効果がなくなってしまう。
く変動した場合、ローパスフィルター８３のために、応
答が遅れてしまい、効果がなくなってしまう。
以上説明した従来のローパスフィルターを使用した無効
電力検出回路によれば、はげしい変動に速応した信号を
出力することができないので、本発明は変動負荷に対す
る無効電力補償装置のサイリスタスイッチ制御のため、
変動負荷の無効電力検出回路を改善し、母線電戸勧°遅
相波形と負荷電流との積を半サイクルごとに積分する積
分値と母線電圧と負荷電流との積値と前記積分値の半サ
イクル前の低周波分検出値の３つを合成し、これより周
期成分を除去して求めるべき無効電力検出値を得る無効
電力検出回路をサイリスタ制御回路に接続し、応答性の
優れた無効電力補償装置を提供しようとするものである
。
電力検出回路によれば、はげしい変動に速応した信号を
出力することができないので、本発明は変動負荷に対す
る無効電力補償装置のサイリスタスイッチ制御のため、
変動負荷の無効電力検出回路を改善し、母線電戸勧°遅
相波形と負荷電流との積を半サイクルごとに積分する積
分値と母線電圧と負荷電流との積値と前記積分値の半サ
イクル前の低周波分検出値の３つを合成し、これより周
期成分を除去して求めるべき無効電力検出値を得る無効
電力検出回路をサイリスタ制御回路に接続し、応答性の
優れた無効電力補償装置を提供しようとするものである
。
第３図に本発明の無効電力検出回路を示す。
設置母線電圧Ｖが９０°遅相回路８Ｉヲ介して■ｏとし
て乗算器８２に入力され、同時に変動負荷電流ＩＬが乗
算器８２に入力されることについては第１図図示のもの
とかわるところがない。
て乗算器８２に入力され、同時に変動負荷電流ＩＬが乗
算器８２に入力されることについては第１図図示のもの
とかわるところがない。
次に乗算器８２の出力ｑｋ積分回路８５、特殊Ｏ−バス
フィルター９０へ出力し、それぞれ５ｐＳ３の出力を得
る。
フィルター９０へ出力し、それぞれ５ｐＳ３の出力を得
る。
８９は８２と同じ乗算器である。ただし、入力は乗算器
８２と違い、ＶとｌＬであり、その出力ｔ＝ｐとする。
８２と違い、ＶとｌＬであり、その出力ｔ＝ｐとする。
８６は加算器であり、Ｓｌとｐとをある比率で加算し、
Ｓ２を得る。
Ｓ２を得る。
９０は特殊ローパスフィルターであり、半サイクル前の
ｑの低周波成分を検出できる性質のものであり、その出
力を５８とする。
ｑの低周波成分を検出できる性質のものであり、その出
力を５８とする。
８７は減算器であり、Ｓ２とＳａとをある比率で減算し
、Ｓ４を得る。
、Ｓ４を得る。
９１はのこぎり波Ｔを発生させる発撮器であり、割算器
８８においてＳ４をＴで割った結果が、後述するように
求める無効電力ＱＬである。
８８においてＳ４をＴで割った結果が、後述するように
求める無効電力ＱＬである。
また積分回路８５は母線電圧の零点検出回路９２の信号
Ｐ１により、Ｖの零点間を半サイクル毎に積分。
Ｐ１により、Ｖの零点間を半サイクル毎に積分。
リセットを繰返す。
第４図に第３図の特殊ローパスフィルター９０の内部構
成の１例を示す。９０１は積分回路であり、９０２はサ
ンプルホールド回路である。また９０３は積分回路９０
１．サンプルホールド回路９０２の制御シーケンスを制
御する論理回路である。
成の１例を示す。９０１は積分回路であり、９０２はサ
ンプルホールド回路である。また９０３は積分回路９０
１．サンプルホールド回路９０２の制御シーケンスを制
御する論理回路である。
ここで、変動負荷電流ＩＬが基本波の場合の第３図各部
の動作状態を説明する。
の動作状態を説明する。
第３図において、
ｖ”’ｖｃｏｓωｔ
ｉ、−＝ Ｉ ｃｏｓ （ωＬ−φ）と置くと、（５
）式より Ｑ ” Ｖ６１１− ７ ｓ＋ｎ（２ωｔ−φ）−１−
Ｈｓ＋ｎφ−−・（５）積分回路８５でｑはＶの半サイ
クル毎に、■の零点（ω【＝１）より積分し、次の積分
値を得る。
）式より Ｑ ” Ｖ６１１− ７ ｓ＋ｎ（２ωｔ−φ）−１−
Ｈｓ＋ｎφ−−・（５）積分回路８５でｑはＶの半サイ
クル毎に、■の零点（ω【＝１）より積分し、次の積分
値を得る。
一方、乗算器８９により次式により積値ｐ’ｒ得る。
ｐ ” ＶＩ Ｌ ”±Ｖｌ（ｃｏｓ（２ωｔ−φ）＋
ｃｏｓφｌ−・、 （７）（６）、（７）式より、加算
器８６で８１とｐに加算係数をかけ、Ｓ２を計算する。
ｃｏｓφｌ−・、 （７）（６）、（７）式より、加算
器８６で８１とｐに加算係数をかけ、Ｓ２を計算する。
Ｓ２ ＝ （ｓ、＋−ｐ）２＝（ａ＋ｔ＋−Ｈ） ＶＩ
ｓｉｎφ −（８）次に特殊ローパスフィルター９０
で低周波分を次式で計算して検出値ｓ３Ｈ／、サイクル
（ω１＝０〜Ｔ）サンプルホールドする。
ｓｉｎφ −（８）次に特殊ローパスフィルター９０
で低周波分を次式で計算して検出値ｓ３Ｈ／、サイクル
（ω１＝０〜Ｔ）サンプルホールドする。
５ａ＝Ｊ” ｑｄ （ωｔ）−”ＶＩ ｓｉｎφ・・−
・−＝−＝＝ （９）−π ２ また減算器８７ではωｔ＝０〜下の間で次の計算をする
。
・−＝−＝＝ （９）−π ２ また減算器８７ではωｔ＝０〜下の間で次の計算をする
。
５４＝Ｓ２ Ｓ３＝ωｔＶＩ ｓｉｎφ −・＝−＝
・＝＝＝−（１０）のこぎり波発振器９１でωｔ＝０か
らωｔ−■まで立上る次ののこぎり波を発生させる。
・＝＝＝−（１０）のこぎり波発振器９１でωｔ＝０か
らωｔ−■まで立上る次ののこぎり波を発生させる。
Ｔ −ωを
割算器８８で（１０）式の周期分を除去するため次の計
算をする。
算をする。
ＱＬ＝４−Ｖｌ ｓｉｎφ ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・（１１）（１１）式が求める無効
電力検出量である。
・・・・・・・・・・（１１）（１１）式が求める無効
電力検出量である。
これまでの各ブロック出力を第５図（ａ）〜（ｇ）に示
す。
す。
以上により、ω１＝０より求める検出値が得られ、その
値により、点弧角を決定することができる。
値により、点弧角を決定することができる。
本発明においては、ｑの瞬時変化を十分に捉らえるため
、積分回路８５でｑは半サイクル毎に、■の零点（ω１
＝−一）よりωｔまで積分させ、その積分値より電源周
波数の２倍成分を含む第６式右辺第１項の成分全除去す
るため、同一信号源よりｐを計算し、加算器８６により
ＶＩ （ｃｏｓ （２ωｔ −φ）＋ｃｏｓ φ’）
の項を消去してＶＩｓｉｎφを含む項のみ残し、ここに
得られるＳ２は第２図の従来方式によるものと相違して
ローパスフィルターを使用していないので遅れのない信
号である。
、積分回路８５でｑは半サイクル毎に、■の零点（ω１
＝−一）よりωｔまで積分させ、その積分値より電源周
波数の２倍成分を含む第６式右辺第１項の成分全除去す
るため、同一信号源よりｐを計算し、加算器８６により
ＶＩ （ｃｏｓ （２ωｔ −φ）＋ｃｏｓ φ’）
の項を消去してＶＩｓｉｎφを含む項のみ残し、ここに
得られるＳ２は第２図の従来方式によるものと相違して
ローパスフィルターを使用していないので遅れのない信
号である。
特殊ローパスフィルター９０についてはすでに述べたよ
うに、半サイクル前のｑの低周波成分を検出するもので
あって、（９）式により計算されるＳ ３−” Ｖｌ
ｓ ｉ ｎφは直前の半サイクルの実際値を正確に示す
数値である。
うに、半サイクル前のｑの低周波成分を検出するもので
あって、（９）式により計算されるＳ ３−” Ｖｌ
ｓ ｉ ｎφは直前の半サイクルの実際値を正確に示す
数値である。
従ってこの数値をωｔ＝０〜！８−でホールドし、ω１
＝Ｑ〜■の間で、減算器８７により現に進行中の８２と
の間に減算を行って ＶＴｓｉｌφ を消去するが、ｓ
３自体直前の半サイクルにおける実際の無効電力値を示
すものである。また、Ｓ２はωｔ＝匹の時点で半サイク
ル積分値となり、誤差がなく、つまり誤差はω１−７に
近づくに従って小さくなっていく。
＝Ｑ〜■の間で、減算器８７により現に進行中の８２と
の間に減算を行って ＶＴｓｉｌφ を消去するが、ｓ
３自体直前の半サイクルにおける実際の無効電力値を示
すものである。また、Ｓ２はωｔ＝匹の時点で半サイク
ル積分値となり、誤差がなく、つまり誤差はω１−７に
近づくに従って小さくなっていく。
よって、Ｓ４の中に含まれる誤差はωｔ＝二になるに従
って急速に正確にでき、かつＳ２と５８との減算により
、Ｓ２に含捷れている過去の情報は打ち消されでおり、
連応性が保り扛ている。従って８４−ｉＴ＝ωｔで割算
し７’（ＱＬ ＝ Ｖｌ ｓｉｎφは極めて正しい無効
電力値を示すということができる。
って急速に正確にでき、かつＳ２と５８との減算により
、Ｓ２に含捷れている過去の情報は打ち消されでおり、
連応性が保り扛ている。従って８４−ｉＴ＝ωｔで割算
し７’（ＱＬ ＝ Ｖｌ ｓｉｎφは極めて正しい無効
電力値を示すということができる。
つまり本発明においては、冒頭に説明した急峻な変動に
対しては誤差を生じるローパスフィルターの使用をやめ
、実際に変動負荷にかかっている電圧、前記負荷を流れ
る電流、半サイクル前に実際変動負荷に生じた無効電力
を合成することにより、極めて正しい無効電力値を検出
することができるので、応答性のすぐれた無効電力補償
装置を提供することができる。
対しては誤差を生じるローパスフィルターの使用をやめ
、実際に変動負荷にかかっている電圧、前記負荷を流れ
る電流、半サイクル前に実際変動負荷に生じた無効電力
を合成することにより、極めて正しい無効電力値を検出
することができるので、応答性のすぐれた無効電力補償
装置を提供することができる。
第１図は、変動負荷に対する無効電力補償装置の設置さ
れている系統の単線接続図を示す。 第２図は第１図ローパスフィルター８の構成を示す。 第３園は本発明の一実施例を示す。 第４図は第３図実施例の特殊ローパスフィルタ９０の構
成を示す。 第５図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）、 （ｄ）、 （ｅ
）、’（ｆ）、 （ｇ）は各ブロック出力を示す。 ■・・・電力系統、２・・・変動負荷、３・・・直列リ
アクトル、４・・・サイリスタスイッチ、５・・・コン
デンサ、６・・・ＣＴ、 ７・・・ＰＴ、 ８・・・
無効電力検出回路、９・・・パルス発生回路、８１・・
・９０°遅相回路、８２・・・乗算器、８３・・ローパ
スフィルター、９０・・特殊ローハスフィルタ、９０】
・・・積分回路、９０２・・・サンプルホールド回路、
９０３・・・制御シーケンス制御論理回路。 珀図 第２図 芳３図 ア４図 ″７ｔ５図
れている系統の単線接続図を示す。 第２図は第１図ローパスフィルター８の構成を示す。 第３園は本発明の一実施例を示す。 第４図は第３図実施例の特殊ローパスフィルタ９０の構
成を示す。 第５図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）、 （ｄ）、 （ｅ
）、’（ｆ）、 （ｇ）は各ブロック出力を示す。 ■・・・電力系統、２・・・変動負荷、３・・・直列リ
アクトル、４・・・サイリスタスイッチ、５・・・コン
デンサ、６・・・ＣＴ、 ７・・・ＰＴ、 ８・・・
無効電力検出回路、９・・・パルス発生回路、８１・・
・９０°遅相回路、８２・・・乗算器、８３・・ローパ
スフィルター、９０・・特殊ローハスフィルタ、９０】
・・・積分回路、９０２・・・サンプルホールド回路、
９０３・・・制御シーケンス制御論理回路。 珀図 第２図 芳３図 ア４図 ″７ｔ５図
Claims (1)
- （１）変動負荷に対する無効電力補償装置のサイリスク
スイッチ制御のため、母線電圧の９０°遅相波形と負荷
電流との積を半サイクルごとに積分する積分値と母線電
圧と負荷電流との積値と前記積分値の半サイクル前の低
周波分検出値の３つ全合成し、これより周期成分を除去
する無効電力検出回路を備えることを特徴とする無効電
力補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58013404A JPS59139416A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58013404A JPS59139416A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59139416A true JPS59139416A (ja) | 1984-08-10 |
Family
ID=11832187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58013404A Pending JPS59139416A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59139416A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4698581A (en) * | 1985-09-10 | 1987-10-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Reactive power compensation apparatus |
| CN102074960A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-05-25 | 中电普瑞科技有限公司 | 采用阀串联型配置的晶闸管阀控型可控并联电抗器装置 |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP58013404A patent/JPS59139416A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4698581A (en) * | 1985-09-10 | 1987-10-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Reactive power compensation apparatus |
| CN102074960A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-05-25 | 中电普瑞科技有限公司 | 采用阀串联型配置的晶闸管阀控型可控并联电抗器装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5498955A (en) | Apparatus for detecting the amplitude and phase of an a.c. signal | |
| US8483885B2 (en) | System stabilizing device | |
| US7778053B2 (en) | Power system having a voltage regulator with a notch filter | |
| US8560136B2 (en) | System stabilizing device | |
| JPS59139416A (ja) | 無効電力補償装置 | |
| Montero-Hernandez et al. | A fast detection algorithm suitable for mitigation of numerous power quality disturbances | |
| Chen et al. | ADALINE-based shunt active power filter for power quality modification of power system | |
| Geng et al. | Fast repetitive control Scheme for shunt active power filter in Synchronous Rotational Frame | |
| Sharma et al. | Simplified adaline based control of shunt active power filter with reduced sensors | |
| Balcells et al. | Separate control of power‐factor components based on phase‐locked loop | |
| JPH0698469A (ja) | 電圧検出形無効電力補償装置の制御方式 | |
| JP2000276243A (ja) | 半導体スイッチの制御装置 | |
| JPS6035890B2 (ja) | 回路定数発生装置 | |
| Park et al. | Deadbeat control of three phase voltage source active power filter using sinusoidal tracking model | |
| Chaoui et al. | Experimental evaluation of a simple robust control for active power filtering under unfavourable conditions | |
| JPH03222016A (ja) | 無効電力補償装置の制御方式 | |
| JPH05181552A (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 | |
| Hu et al. | Research of AC Motor Vector Control System Voltage Model Adaptive Internal Model Control | |
| JPH0615115U (ja) | 無効電力補償装置の制御方式 | |
| JPS6039181B2 (ja) | 無効電力検出方式 | |
| JPH02287808A (ja) | 無効電力補償装置の制御方式 | |
| JPH0642183B2 (ja) | 無効電力補償装置の協調運転制御方式 | |
| JPH0251332A (ja) | 障害電流補償装置 | |
| JPS62141931A (ja) | 無効電力補償装置の制御方法 | |
| Zhou et al. | Stability analysis of harmonic compensation system under weak grid conditions |