JPS6396232A - プラスチツク.ピン・グリツド・アレイicリ−ドピン用銅合金およびその製造方法 - Google Patents
プラスチツク.ピン・グリツド・アレイicリ−ドピン用銅合金およびその製造方法Info
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- JPS6396232A JPS6396232A JP24025586A JP24025586A JPS6396232A JP S6396232 A JPS6396232 A JP S6396232A JP 24025586 A JP24025586 A JP 24025586A JP 24025586 A JP24025586 A JP 24025586A JP S6396232 A JPS6396232 A JP S6396232A
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Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はプラスチック、ピン・グリッド・アレイICリ
ードピン用銅合金およびその製造方法に関するものであ
る。
ードピン用銅合金およびその製造方法に関するものであ
る。
[従来技術]
近年、LSIの高集積化、機能の多様化が龜速に進み、
使用されるパッケージら多ビン化傾向にある。この多ピ
ン化のインパクトに応えるのがピン・グリッド・アレイ
であり、使用されろ絶縁材料によってセラミック製およ
びプラスチック製となる。
使用されるパッケージら多ビン化傾向にある。この多ピ
ン化のインパクトに応えるのがピン・グリッド・アレイ
であり、使用されろ絶縁材料によってセラミック製およ
びプラスチック製となる。
特にOA機器、マイコン等の民生分野においては、より
低価格のパッケージが要求されており、プラスチック、
ピン・グリッド・アレイの需要増大につながっている。
低価格のパッケージが要求されており、プラスチック、
ピン・グリッド・アレイの需要増大につながっている。
一般に、プラスデック、ピン・グリッド・アレイは樹脂
基板に搭載されたチップをワイヤボンディングし、その
上部は封入樹脂によって充填され、さらに、その上に金
属キャップを被せる。一方、外部リードは素線を一定長
さに切断したピンまたは冷間ヘッダ加工により一定形状
に成形されたピンに錫めっきまたは錫合金めっきを施し
、2.54mmピッチで樹脂基板に挿入され機械的に固
定されるか、はんだ付けされている。
基板に搭載されたチップをワイヤボンディングし、その
上部は封入樹脂によって充填され、さらに、その上に金
属キャップを被せる。一方、外部リードは素線を一定長
さに切断したピンまたは冷間ヘッダ加工により一定形状
に成形されたピンに錫めっきまたは錫合金めっきを施し
、2.54mmピッチで樹脂基板に挿入され機械的に固
定されるか、はんだ付けされている。
この外部リード材として、Fe−42Ni合金(AST
M規格F−30合金)或イハ燐青銅(JISH3270
C5wt91W)が使用されている。
M規格F−30合金)或イハ燐青銅(JISH3270
C5wt91W)が使用されている。
F−30合金は強度ならびに繰り返し曲げ性の信頼性の
面から使用されており、銅合金である燐青銅は樹脂と線
膨張係数が近似しており、封着時のなじみが良いこと、
比較的強度が高く、伸びとのバランスがとれていること
による。
面から使用されており、銅合金である燐青銅は樹脂と線
膨張係数が近似しており、封着時のなじみが良いこと、
比較的強度が高く、伸びとのバランスがとれていること
による。
しかしながら、F−30合金は導電率が3%lAC3と
小さく、燐青銅も15%IACSと銅合金としては小さ
く、従って、熱伝導率ら小さいのでリードピンとしては
ジュール熱か発生し易く、さらに、IC素子の内部で発
生する熱h1の放牧性も不充分である。
小さく、燐青銅も15%IACSと銅合金としては小さ
く、従って、熱伝導率ら小さいのでリードピンとしては
ジュール熱か発生し易く、さらに、IC素子の内部で発
生する熱h1の放牧性も不充分である。
特に最近のIC素子の高密度化に伴って、IC素子の内
部で発生する熱量ら増加するようになり、F−30合金
および燐青銅では熱放散性が悪いことから、これらに代
わる高強度、高導電率を有し、繰り返し曲げ性、めっき
性、はんだ付は性、はんだの耐熱剥離性等が優れた銅合
金の開発が望まれていた。
部で発生する熱量ら増加するようになり、F−30合金
および燐青銅では熱放散性が悪いことから、これらに代
わる高強度、高導電率を有し、繰り返し曲げ性、めっき
性、はんだ付は性、はんだの耐熱剥離性等が優れた銅合
金の開発が望まれていた。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明は上記に説明したように、従来のプラスチック、
ピン・グリッド・アレイICリードピンとして使用され
ていたF−30合金および燐青銅の導電性および熱伝導
性の問題点に鑑み、本発明者の鋭意研究の結果、導電率
が30%IAC9以上であって、かつ、強度、繰り返し
曲げ性、はんだ付は性、はんだの耐熱剥離性等優れたプ
ラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用
銅合金およびその製造方法を開発したのである。
ピン・グリッド・アレイICリードピンとして使用され
ていたF−30合金および燐青銅の導電性および熱伝導
性の問題点に鑑み、本発明者の鋭意研究の結果、導電率
が30%IAC9以上であって、かつ、強度、繰り返し
曲げ性、はんだ付は性、はんだの耐熱剥離性等優れたプ
ラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用
銅合金およびその製造方法を開発したのである。
[問題点を解決するための手段]
本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金およびその製造方法は、 (1) Ni 1.0〜5.0wt%、S i 0.
2〜1.5wt%、Zn 0.05〜5.0wt%、C
r 0.001〜0.1wt%、Mg 0.001〜0
.01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなることを特
徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイICリ
ードピン用銅合金を第1の発明とし、(2) Ni
1.0〜5.0wt%、S i 0.2〜1.5wt%
、Zn 0.05〜5.0wt%、Or 0.001〜
0.1wt%、Mg 0.001〜0.01wt%、C
o 1.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不
純物からなることを特徴とするプラスチック、ピン・グ
リッド・アレイICリードピン用銅合金を第2の発明と
し、(3) Ni 1.0〜5.0wt%、S i
0.2〜1.5wt%、Zn 0.05〜5.0wt%
、Cr 0.001〜0.1wt%、Mg 0.001
〜0.01wt%、Sn 2.0wt%以下を含有し、
残部銅および不可避不純物からなることを特徴とするプ
ラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用
銅合金を第3の発明とし、(4)Ni 1.0〜5.0
wt%、Si0.2〜1.5wt%、Z n 0.05
〜5.0wt%、Cr 0.001〜0.twt%、M
g 0.001〜0,01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなる銅合金を
熱間押出し後、600℃以上の温度から毎秒15℃以上
の速度で冷却し、冷間伸線加工を行い、この冷間伸線加
工の途中で400〜550℃り温度で5分〜4時間の焼
鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線加工を行った後、2
50〜550℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うこと
を特徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金の製造方法を第4の発明とし、(
5)Ni 1,0〜5.0wt%、Si0.2〜1 、
5wt%、Z n 0.05〜5.0wt%、Cr 0
.001〜0.1wt%、Mg 0.001〜0.01
wt%、Co 1.0wt%以下を含有し、残部銅およ
び不可避不純物からなる銅合金を熱間押出し後、600
℃以上の温度から毎秒15℃以上の速度で冷却し、冷間
伸線加工を行い、この冷間伸線加工の途中で400〜5
50℃り温度で5分〜4時間の焼鈍を行い、さらに、仕
上げ冷間伸線加工を行った後、250〜550℃の温度
で5秒〜2時間の焼鈍を行うことを特徴とするプラスチ
ック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用銅合金
の製造方法を第5の発明とし、(6)Ni 1.0〜5
.0wt%、Si0.2〜1.5wt%、Zn 0.0
5〜5.0wt%、Or 0.001〜0.1wt%、
Mg 0.001〜0.01wt%、Sn 2.0wt
%を含有し、残部銅および不可避不純物からなる銅合金
を熱間押出し後、600℃以上の温度から毎秒15℃以
上の速度で冷却し、冷間伸線加工を行い、この冷間伸線
加工の途中で400〜550℃り温度で5分〜4時間の
焼鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線加工を行った後、
250〜550℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うこ
とを特徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイ
ICリードピン用銅合金の製造方法を第6の発明とする
6つの発明よりなるものである。
Cリードピン用銅合金およびその製造方法は、 (1) Ni 1.0〜5.0wt%、S i 0.
2〜1.5wt%、Zn 0.05〜5.0wt%、C
r 0.001〜0.1wt%、Mg 0.001〜0
.01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなることを特
徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイICリ
ードピン用銅合金を第1の発明とし、(2) Ni
1.0〜5.0wt%、S i 0.2〜1.5wt%
、Zn 0.05〜5.0wt%、Or 0.001〜
0.1wt%、Mg 0.001〜0.01wt%、C
o 1.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不
純物からなることを特徴とするプラスチック、ピン・グ
リッド・アレイICリードピン用銅合金を第2の発明と
し、(3) Ni 1.0〜5.0wt%、S i
0.2〜1.5wt%、Zn 0.05〜5.0wt%
、Cr 0.001〜0.1wt%、Mg 0.001
〜0.01wt%、Sn 2.0wt%以下を含有し、
残部銅および不可避不純物からなることを特徴とするプ
ラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用
銅合金を第3の発明とし、(4)Ni 1.0〜5.0
wt%、Si0.2〜1.5wt%、Z n 0.05
〜5.0wt%、Cr 0.001〜0.twt%、M
g 0.001〜0,01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなる銅合金を
熱間押出し後、600℃以上の温度から毎秒15℃以上
の速度で冷却し、冷間伸線加工を行い、この冷間伸線加
工の途中で400〜550℃り温度で5分〜4時間の焼
鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線加工を行った後、2
50〜550℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うこと
を特徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金の製造方法を第4の発明とし、(
5)Ni 1,0〜5.0wt%、Si0.2〜1 、
5wt%、Z n 0.05〜5.0wt%、Cr 0
.001〜0.1wt%、Mg 0.001〜0.01
wt%、Co 1.0wt%以下を含有し、残部銅およ
び不可避不純物からなる銅合金を熱間押出し後、600
℃以上の温度から毎秒15℃以上の速度で冷却し、冷間
伸線加工を行い、この冷間伸線加工の途中で400〜5
50℃り温度で5分〜4時間の焼鈍を行い、さらに、仕
上げ冷間伸線加工を行った後、250〜550℃の温度
で5秒〜2時間の焼鈍を行うことを特徴とするプラスチ
ック、ピン・グリッド・アレイICリードピン用銅合金
の製造方法を第5の発明とし、(6)Ni 1.0〜5
.0wt%、Si0.2〜1.5wt%、Zn 0.0
5〜5.0wt%、Or 0.001〜0.1wt%、
Mg 0.001〜0.01wt%、Sn 2.0wt
%を含有し、残部銅および不可避不純物からなる銅合金
を熱間押出し後、600℃以上の温度から毎秒15℃以
上の速度で冷却し、冷間伸線加工を行い、この冷間伸線
加工の途中で400〜550℃り温度で5分〜4時間の
焼鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線加工を行った後、
250〜550℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うこ
とを特徴とするプラスチック、ピン・グリッド・アレイ
ICリードピン用銅合金の製造方法を第6の発明とする
6つの発明よりなるものである。
本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金およびその製造方法について以下
詳細に説明する。
Cリードピン用銅合金およびその製造方法について以下
詳細に説明する。
先ず、本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・ア
レイICリードピン用銅合金の含有成分および含有割合
について説明する。
レイICリードピン用銅合金の含有成分および含有割合
について説明する。
Njは強度向上に寄与する元素であり、含有量が1.0
wt5未満ではStが0.2〜1.5wt%含有されて
いても強度向上効果は少なく、また、5.0wt%を越
えて含有されると効果が飽和し、導電率も低下する。よ
って、Ni含有量は1.0〜5.0wt%とする。
wt5未満ではStが0.2〜1.5wt%含有されて
いても強度向上効果は少なく、また、5.0wt%を越
えて含有されると効果が飽和し、導電率も低下する。よ
って、Ni含有量は1.0〜5.0wt%とする。
SiはNiと共に強度向上に寄与する元素であり、含有
量が0.2wt%未満ではNiが1.0〜5.0wt%
含有されていても強度向上効果は少なく、また、1.5
wt%を越えて含有されると導電率が低下すると共に熱
間押出し加工性が悪くなる。よっ、S1含有量は0.2
〜1.5wt%とする。
量が0.2wt%未満ではNiが1.0〜5.0wt%
含有されていても強度向上効果は少なく、また、1.5
wt%を越えて含有されると導電率が低下すると共に熱
間押出し加工性が悪くなる。よっ、S1含有量は0.2
〜1.5wt%とする。
Znは錫めっき、錫合金めっきおよびはんだの耐熱剥離
性を著しく改善する元素であり、含有量が0.05wt
%未満ではこの効果が少なく、また、5.0wt%を越
えて含有されるとはんだ付は性が悪くなる。よって、Z
n含有量は005〜5.0wt%とする。
性を著しく改善する元素であり、含有量が0.05wt
%未満ではこの効果が少なく、また、5.0wt%を越
えて含有されるとはんだ付は性が悪くなる。よって、Z
n含有量は005〜5.0wt%とする。
Crは鋳塊の粒界が強化され、熱間押出し加工性を向上
させる元素であり、含有FAが0.001★t%未+1
:4ではこのような効果は少なく、また、0.1wt%
を越えて含有されると溶湯が酸化し、鋳造性が劣化する
。よって、Cr含有量は0.oot〜0.1wt%とす
る。
させる元素であり、含有FAが0.001★t%未+1
:4ではこのような効果は少なく、また、0.1wt%
を越えて含有されると溶湯が酸化し、鋳造性が劣化する
。よって、Cr含有量は0.oot〜0.1wt%とす
る。
Mgは不可避的に混入してくるSを安定したMgとの化
合物MgSとして母相中に固定し、熱間押出し加工性を
可能にする元素であり、含有量が0.001wt%未満
ではこの効果は少なく、また、0.01wt%を越えて
含有されると鋳塊中にCu+MgCutの共晶(融点7
22℃)を生じ、722℃以上の温度に加熱すると割れ
を発生し、溶湯が酸化し、鋳造性が劣化する。よって、
Mg含有量は0.oot〜0.otwt%とする。
合物MgSとして母相中に固定し、熱間押出し加工性を
可能にする元素であり、含有量が0.001wt%未満
ではこの効果は少なく、また、0.01wt%を越えて
含有されると鋳塊中にCu+MgCutの共晶(融点7
22℃)を生じ、722℃以上の温度に加熱すると割れ
を発生し、溶湯が酸化し、鋳造性が劣化する。よって、
Mg含有量は0.oot〜0.otwt%とする。
COはNiと同様にStとの化合物を形成し、強度およ
び導電率の向上に寄与する元素であり、さらに、熱間押
出し加工時の温度上昇に伴う結晶粒の粗大化を防止し、
その後の熱間伸線加工を容易にする効果を有し、含有量
が1.0wt%を越えて含有されると上記の効果はある
が、含1が増える割には効果向上は少なく、かつ、高価
となる。よって、CO含有nは1.Owt%以下とする
。
び導電率の向上に寄与する元素であり、さらに、熱間押
出し加工時の温度上昇に伴う結晶粒の粗大化を防止し、
その後の熱間伸線加工を容易にする効果を有し、含有量
が1.0wt%を越えて含有されると上記の効果はある
が、含1が増える割には効果向上は少なく、かつ、高価
となる。よって、CO含有nは1.Owt%以下とする
。
SnはCu中に固溶して強度および繰り返し曲げ性の向
」二に寄与する元素であり、含有量が2.Owt%を越
えて含有されると導電性および熱間押出し加工性を低下
させる。よって、Sn含有量は2.0wt%以下とする
。
」二に寄与する元素であり、含有量が2.Owt%を越
えて含有されると導電性および熱間押出し加工性を低下
させる。よって、Sn含有量は2.0wt%以下とする
。
まなお、上記に説明した必須の含有成分以外に、Ag、
At、In、Mnを1種または2種以上を0.2wt%
まで、また、B、Be、Ti1Zr、Pを1種または2
種以上を0.1wt%までの含有は、強度、導電率、繰
り返し曲げ性、めっき性、はんだ付は性、はんだの耐熱
剥離性等の特性に損なうことがないので、上記した成分
の含有量は許容される。
At、In、Mnを1種または2種以上を0.2wt%
まで、また、B、Be、Ti1Zr、Pを1種または2
種以上を0.1wt%までの含有は、強度、導電率、繰
り返し曲げ性、めっき性、はんだ付は性、はんだの耐熱
剥離性等の特性に損なうことがないので、上記した成分
の含有量は許容される。
次に、本発明に係るプラスチック、ビン・グリッド・ア
レイICリードピン用銅合金の製造方法について説明す
る。
レイICリードピン用銅合金の製造方法について説明す
る。
上記に説明した含有成分および含有割合の銅合金鋳塊を
熱間押出し加工した後に、600℃以上の温度から毎秒
15℃以上の速度で冷却するのは、溶体化処理を目的と
するものであって、600℃未満の温度から冷却した場
合、冷却速度が15℃/秒以上であっても冷却開始前に
既に析出が起こっており、充分な溶体化処理効果が得ら
れず、その後の熱間加工性を悪化させ、また、600℃
以上の温度から冷却した場合でも、冷却速度が5℃/秒
未満では冷却中に析出が起こり、充分な溶体化処理効果
が得られず、その後の冷間加工性を悪化させる。従って
、銅合金鋳塊は熱間押出し加工後、600℃以上の温度
から毎秒15℃以上温度で冷却するのである。
熱間押出し加工した後に、600℃以上の温度から毎秒
15℃以上の速度で冷却するのは、溶体化処理を目的と
するものであって、600℃未満の温度から冷却した場
合、冷却速度が15℃/秒以上であっても冷却開始前に
既に析出が起こっており、充分な溶体化処理効果が得ら
れず、その後の熱間加工性を悪化させ、また、600℃
以上の温度から冷却した場合でも、冷却速度が5℃/秒
未満では冷却中に析出が起こり、充分な溶体化処理効果
が得られず、その後の冷間加工性を悪化させる。従って
、銅合金鋳塊は熱間押出し加工後、600℃以上の温度
から毎秒15℃以上温度で冷却するのである。
次に、冷間伸線加工を行い、400〜550℃の温度で
5分〜4時間の焼鈍を行うのは、Ni1S+の化合物お
よびC0.Siの化合物を析出させるためであり、40
0℃未満の温度では5分〜4時間の焼鈍を行ってもNi
5Siの化合物およびC0.Siの化合物の析出は不充
分であり、また、550℃を越える温度では、Ni、S
iの化合物およびc0.Siの化合物の析出量が少なく
なり、固溶したNi、Co5Siは錫めっき、錫合金め
っきおよびはんだの耐熱剥離性を昔しく低下させるので
、焼鈍温度は400〜550℃としなければならず、焼
鈍時間は5分未満では不充分であり、また、4時間を越
える焼鈍を行っても析出はそれほど進行せず不経済であ
る。よって、焼鈍時間は5分〜4時間とする。
5分〜4時間の焼鈍を行うのは、Ni1S+の化合物お
よびC0.Siの化合物を析出させるためであり、40
0℃未満の温度では5分〜4時間の焼鈍を行ってもNi
5Siの化合物およびC0.Siの化合物の析出は不充
分であり、また、550℃を越える温度では、Ni、S
iの化合物およびc0.Siの化合物の析出量が少なく
なり、固溶したNi、Co5Siは錫めっき、錫合金め
っきおよびはんだの耐熱剥離性を昔しく低下させるので
、焼鈍温度は400〜550℃としなければならず、焼
鈍時間は5分未満では不充分であり、また、4時間を越
える焼鈍を行っても析出はそれほど進行せず不経済であ
る。よって、焼鈍時間は5分〜4時間とする。
さらに、仕上げ冷間伸線加工を行ってから、250〜5
50℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うのは、冷間伸
線加工により低下した伸びを回復させ、繰り返し曲げ性
を向上させるためであり、250℃未満の温度では5秒
〜2時間の焼鈍を行っても、上記効果は不充分であり、
550℃を越える温度では析出しているNi1S+化合
物およびC0.Si化合物が固溶してしまい、要求され
る強度、導電率およびはんだの耐熱剥離性等が劣化する
ので、焼鈍温度は250〜550℃とする必要がある。
50℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うのは、冷間伸
線加工により低下した伸びを回復させ、繰り返し曲げ性
を向上させるためであり、250℃未満の温度では5秒
〜2時間の焼鈍を行っても、上記効果は不充分であり、
550℃を越える温度では析出しているNi1S+化合
物およびC0.Si化合物が固溶してしまい、要求され
る強度、導電率およびはんだの耐熱剥離性等が劣化する
ので、焼鈍温度は250〜550℃とする必要がある。
また、焼鈍時間を5秒〜2時間としfこのは、連続焼鈍
或いはバッチ焼鈍行うためであり、焼鈍時間が5秒未満
では不充分であり、2時間を越える焼鈍はそれ以上の効
果は少なく、不経済である。
或いはバッチ焼鈍行うためであり、焼鈍時間が5秒未満
では不充分であり、2時間を越える焼鈍はそれ以上の効
果は少なく、不経済である。
よって、焼鈍時間は5秒〜2時間とする。
なお、本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・ア
レイICリードピン銅合金の線材は、上記に説明したよ
うに製造されるのであるが、さらに、リードピンとして
一定長さに切断されるか、冷間ヘッダ加工により一定形
状のピンに成形される。
レイICリードピン銅合金の線材は、上記に説明したよ
うに製造されるのであるが、さらに、リードピンとして
一定長さに切断されるか、冷間ヘッダ加工により一定形
状のピンに成形される。
即ち、冷間伸線加工後、さらに、ヘッダ加工による冷間
加工が施される場合、これらの冷間加工により低下した
伸びを回復させ、繰り返し曲げ性を向上させるために、
加工ピンの状態で250〜550℃の温度で5秒〜2時
間の焼鈍を行うことは許容される。
加工が施される場合、これらの冷間加工により低下した
伸びを回復させ、繰り返し曲げ性を向上させるために、
加工ピンの状態で250〜550℃の温度で5秒〜2時
間の焼鈍を行うことは許容される。
[実 施 例]
本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金およびその製造方法の実施例を説
明する。
Cリードピン用銅合金およびその製造方法の実施例を説
明する。
実施例 l
第1表に示す含有成分および含有割合の銅合金をクリプ
トル炉で大気中で木炭被覆下で溶解し、傾注式の鋳鉄製
の円筒モールドに鋳込み直径70mm、長さ180mm
の鋳塊を作成した。
トル炉で大気中で木炭被覆下で溶解し、傾注式の鋳鉄製
の円筒モールドに鋳込み直径70mm、長さ180mm
の鋳塊を作成した。
この鋳塊の外表面を2 、5 mm面削し、820℃の
温度に加熱し、直径10mmに熱間押出し加工を行った
後、750℃の温度から水中冷却した。この時の冷却速
度は20℃/秒である。ここで比較材N0. l 3、
N0. 14、N0. 15およびN0. 16はCr
を含有しておらず、熱間押出し加工時、割れを発生した
ため以後の試料調整から除外した。
温度に加熱し、直径10mmに熱間押出し加工を行った
後、750℃の温度から水中冷却した。この時の冷却速
度は20℃/秒である。ここで比較材N0. l 3、
N0. 14、N0. 15およびN0. 16はCr
を含有しておらず、熱間押出し加工時、割れを発生した
ため以後の試料調整から除外した。
また、比較材N0. l 7、N0. I 8、N0.
19およびN0. 20はMgを含有しておらず、熱
間押出し加工時、割れを発生したため、以後の試料調整
から除外した。
19およびN0. 20はMgを含有しておらず、熱
間押出し加工時、割れを発生したため、以後の試料調整
から除外した。
さらに、酸化スケールを除去した後、lパス加工率約2
0%の冷間伸線加工を繰り返し、直径5 、7 mmの
線材を作成した。
0%の冷間伸線加工を繰り返し、直径5 、7 mmの
線材を作成した。
次いで、lパス加工率約20%の冷間伸線加工を繰り返
し、直径0.55mmの線材を作成し、500℃の温度
でN、ガス雰囲気中2時間の焼鈍を施し、はんだ付は試
験およびはんだの加熱下における耐熱剥離試験を行った
。
し、直径0.55mmの線材を作成し、500℃の温度
でN、ガス雰囲気中2時間の焼鈍を施し、はんだ付は試
験およびはんだの加熱下における耐熱剥離試験を行った
。
(試験条件)
はんだ付は試験およびはんだの耐剥離試験は、φ0.5
5mmX 80mm1の試験片を電解脱脂および酸洗処
理を施した後、MIL STD−202EMethod
208 Cに基いて弱活性フラックスを用い、230
℃の温度の5n60−Pb40のはんだ浴中ではんだ付
けし、さらに、150℃のl温度で500時間大気中で
保持した後、90°曲げを行い、はんだの密着性を拡大
鏡で調べた。
5mmX 80mm1の試験片を電解脱脂および酸洗処
理を施した後、MIL STD−202EMethod
208 Cに基いて弱活性フラックスを用い、230
℃の温度の5n60−Pb40のはんだ浴中ではんだ付
けし、さらに、150℃のl温度で500時間大気中で
保持した後、90°曲げを行い、はんだの密着性を拡大
鏡で調べた。
第2表に本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・
アレイICリードピン用銅合金と比較材のはんだ付は性
とはんだの耐熱剥離性を示す。
アレイICリードピン用銅合金と比較材のはんだ付は性
とはんだの耐熱剥離性を示す。
第1表
第2表
第2表より明らかなように、本発明にかかるプラスチッ
ク、ピン・グリッド・アレイICリードピン用銅合金は
はんだ付は性が良好であり、かつ、はんだも剥離するこ
とがなく、プラスチック、ピン・グリッド・アレイIC
リードピンとして極めて信頼性の高いことがわかる。
ク、ピン・グリッド・アレイICリードピン用銅合金は
はんだ付は性が良好であり、かつ、はんだも剥離するこ
とがなく、プラスチック、ピン・グリッド・アレイIC
リードピンとして極めて信頼性の高いことがわかる。
これに対し、比較例のN0.9、N0. 10. No
。
。
11およびN0. 12はZn含有屯が5wt%を越え
て含有しているため、はんだ付は性が悪く、また、N0
.5、N016、Na、7、N098はZn含有量が0
.05wt%未満であるため、はんだの加熱後剥離を生
じている。
て含有しているため、はんだ付は性が悪く、また、N0
.5、N016、Na、7、N098はZn含有量が0
.05wt%未満であるため、はんだの加熱後剥離を生
じている。
実施例2
本発明に係るプラスチック、ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金の製造方法を比較例と共に説明す
る。
Cリードピン用銅合金の製造方法を比較例と共に説明す
る。
第3表に示す本発明に係る製造方法は、N、ガス雰囲気
中で450℃、500℃,550℃の温度にそれぞれ2
時間焼鈍した。また、比較例はN、ガス雰囲気中で35
0℃,600℃の温度に各2時間、500℃の温度で3
分焼鈍した。
中で450℃、500℃,550℃の温度にそれぞれ2
時間焼鈍した。また、比較例はN、ガス雰囲気中で35
0℃,600℃の温度に各2時間、500℃の温度で3
分焼鈍した。
これらの線材をはんだ付けした後、はんだの耐熱剥離試
験に供した。
験に供した。
第3表に結果を示す。
第3表から明らかなように本発明に係る製造方法によれ
ば、比較例に比べてはんだの耐熱剥離性が良好であり、
プラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン
として極めて信頼性の高いことがわかる。
ば、比較例に比べてはんだの耐熱剥離性が良好であり、
プラスチック、ピン・グリッド・アレイICリードピン
として極めて信頼性の高いことがわかる。
第3表
実施例3
実施例1の第1表の本発明に係るプラスチック。
ピン・グリッド・アレイICリードピン用銅合金N0.
1からN0.4の直径0.55mmの冷間伸線加工材を
N、ガス雰囲気中で500℃の温度で2時間焼鈍した後
、冷間伸線加工で直径0.46mmの線材を作成した。
1からN0.4の直径0.55mmの冷間伸線加工材を
N、ガス雰囲気中で500℃の温度で2時間焼鈍した後
、冷間伸線加工で直径0.46mmの線材を作成した。
第4表に示す本発明に係る製造方法により得られた加工
材をN、ガス雰囲気中で350℃の温度で1時間の焼鈍
を行い、比較例により得られた加工材は200℃の温度
で2時間の焼鈍を行い、導電率、引張強さ、伸び、ビッ
カース硬さ、繰り返し曲げの特性を測定した。
材をN、ガス雰囲気中で350℃の温度で1時間の焼鈍
を行い、比較例により得られた加工材は200℃の温度
で2時間の焼鈍を行い、導電率、引張強さ、伸び、ビッ
カース硬さ、繰り返し曲げの特性を測定した。
なお、比較材としてF−30合金および燐青銅2種(C
5wt95W)を使用した。
5wt95W)を使用した。
第4表に結果を示す。
第4表から明らかなように本発明に係る製造方法による
加工材は比較材に比べ、伸びが高く、繰り返し曲げ回数
が優れている。
加工材は比較材に比べ、伸びが高く、繰り返し曲げ回数
が優れている。
また、比較材のF−30合金およびC5wt91Wと同
等以上の強度を有し、かつ、導電率はF−30合金の1
0倍以上、C5wt91Wの2倍以上であり、プラスチ
ック、ビン・グリッド・アレイICリードピンとして極
めて信頼性の高いことがわかる。
等以上の強度を有し、かつ、導電率はF−30合金の1
0倍以上、C5wt91Wの2倍以上であり、プラスチ
ック、ビン・グリッド・アレイICリードピンとして極
めて信頼性の高いことがわかる。
また、本発明に係る製造方法による加工材No。
2はCOを含有しており、N0.1より強度、導電率が
向上している。さらに、N0.4はSnを含有しており
、N0.3より強度、繰り返し曲げ性が改善されている
ことがわかる。
向上している。さらに、N0.4はSnを含有しており
、N0.3より強度、繰り返し曲げ性が改善されている
ことがわかる。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明に係るプラスチック、ピン
・グリッド・アレイICリードピン用銅合金およびその
製造方法は上記の+g成を有しているから、導電率が3
0%IACS以上あって、強度、繰り返し曲げ性、はん
だ付は性。はんだの耐熱剥離性が優れ、プラスチック、
ビン・グリッド・アレイICリードピンとして高い信頼
性を有しているという効果がある。
・グリッド・アレイICリードピン用銅合金およびその
製造方法は上記の+g成を有しているから、導電率が3
0%IACS以上あって、強度、繰り返し曲げ性、はん
だ付は性。はんだの耐熱剥離性が優れ、プラスチック、
ビン・グリッド・アレイICリードピンとして高い信頼
性を有しているという効果がある。
Claims (6)
- (1)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなることを特
徴とするプラスチック.ピン・グリッド・アレイICリ
ードピン用銅合金。 - (2)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt%、C
o1.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不純
物からなることを特徴とするプラスチック.ピン・グリ
ッド・アレイICリードピン用銅合金。 - (3)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt%、S
n2.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不純
物からなることを特徴とするプラスチック.ピン・グリ
ッド・アレイICリードピン用銅合金。 - (4)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt% を含有し、残部銅および不可避不純物からなる銅合金を
熱間押出し後、600℃以上の温度から毎秒15℃以上
の速度で冷却し、冷間伸線加工を行い、この冷間伸線加
工の途中で400〜550℃り温度で5分〜4時間の焼
鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線加工を行った後、2
50〜550℃の温度で5秒〜2時間の焼鈍を行うこと
を特徴とするプラスチック.ピン・グリッド・アレイI
Cリードピン用銅合金の製造方法。 - (5)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt%、C
01.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不純
物からなる銅合金を熱間押出し後、600℃以上の温度
から毎秒15℃以上の速度で冷却し、冷間伸線加工を行
い、この冷間伸線加工の途中で400〜550℃り温度
で5分〜4時間の焼鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線
加工を行った後、250〜550℃の温度で5秒〜2時
間の焼鈍を行うことを特徴とするプラスチック.ピン・
グリッド・アレイICリードピン用銅合金の製造方法。 - (6)Ni1.0〜5.0wt%、Si0.2〜1.5
wt%、Zn0.05〜5.0wt%、Cr0.001
〜0.1wt%、Mg0.001〜0.01wt%、S
n2.0wt%以下を含有し、残部銅および不可避不純
物からなる銅合金を熱間押出し後、600℃以上の温度
から毎秒15℃以上の速度で冷却し、冷間伸線加工を行
い、この冷間伸線加工の途中で400〜550℃り温度
で5分〜4時間の焼鈍を行い、さらに、仕上げ冷間伸線
加工を行った後、250〜550℃の温度で5秒〜2時
間の焼鈍を行うことを特徴とするプラスチック.ピン・
グリッド・アレイICリードピン用銅合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24025586A JPS6396232A (ja) | 1986-10-09 | 1986-10-09 | プラスチツク.ピン・グリツド・アレイicリ−ドピン用銅合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24025586A JPS6396232A (ja) | 1986-10-09 | 1986-10-09 | プラスチツク.ピン・グリツド・アレイicリ−ドピン用銅合金およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6396232A true JPS6396232A (ja) | 1988-04-27 |
Family
ID=17056767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24025586A Pending JPS6396232A (ja) | 1986-10-09 | 1986-10-09 | プラスチツク.ピン・グリツド・アレイicリ−ドピン用銅合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6396232A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007004645A1 (ja) * | 2005-07-05 | 2007-01-11 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | 電子機器用銅合金及びその製造方法 |
CN110923505A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-03-27 | 内蒙古工业大学 | Cu-Ni-Mn合金及其制备方法和应用 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59145749A (ja) * | 1983-12-13 | 1984-08-21 | Nippon Mining Co Ltd | 半導体機器のリ−ド材用銅合金 |
JPS6199647A (ja) * | 1984-10-20 | 1986-05-17 | Kobe Steel Ltd | 半導体用リ−ドフレ−ム材およびその製造法 |
-
1986
- 1986-10-09 JP JP24025586A patent/JPS6396232A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59145749A (ja) * | 1983-12-13 | 1984-08-21 | Nippon Mining Co Ltd | 半導体機器のリ−ド材用銅合金 |
JPS6199647A (ja) * | 1984-10-20 | 1986-05-17 | Kobe Steel Ltd | 半導体用リ−ドフレ−ム材およびその製造法 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007004645A1 (ja) * | 2005-07-05 | 2007-01-11 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | 電子機器用銅合金及びその製造方法 |
US7946022B2 (en) | 2005-07-05 | 2011-05-24 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper alloy for electronic machinery and tools and method of producing the same |
TWI408241B (zh) * | 2005-07-05 | 2013-09-11 | Furukawa Electric Co Ltd | 用於電子機械和工具的銅合金與其製造的方法 |
CN110923505A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-03-27 | 内蒙古工业大学 | Cu-Ni-Mn合金及其制备方法和应用 |
CN110923505B (zh) * | 2019-12-31 | 2021-11-02 | 内蒙古工业大学 | Cu-Ni-Mn合金及其制备方法和应用 |
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