JPS6389666A - 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPS6389666A JPS6389666A JP61235726A JP23572686A JPS6389666A JP S6389666 A JPS6389666 A JP S6389666A JP 61235726 A JP61235726 A JP 61235726A JP 23572686 A JP23572686 A JP 23572686A JP S6389666 A JPS6389666 A JP S6389666A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた耐摩耗性と靭性を有し、鋼の連続
切削は勿論のこと、特に鋼の断続切削に用いた場合にす
ぐれた切削性能を発揮する表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具(以下被覆超硬工具と略記する)に
関するものである。
切削は勿論のこと、特に鋼の断続切削に用いた場合にす
ぐれた切削性能を発揮する表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具(以下被覆超硬工具と略記する)に
関するものである。
従来、一般に、原料粉末として、例えば(Ti゜w)c
粉末、TiC粉末、NbC粉末、TaC粉末、(Ta、
Nb ) C粉末、weC粉末およびCo粉末などを用
い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、混合し
た後、圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、圧
カニ l O””’ torr以下の真空中、1300
〜15oO℃の範囲内の所定温度に、1〜2時間の範囲
内の所定時間保持の条件で焼結することによシ製造した
、 硬質分散相形成成分として、TiとWの複合金属炭化物
(以下、(Ti、 W ) Cで示す)、TiとNbと
Wの複合金属炭化物(以下、(Ti、Nb、 W )
Cで示す)、TiとTaとWの複合金属炭化物(以下、
(Ti 、 Ta、 W ) Cで示す)、およびT
iとNbとTaとWの複合金属炭化物(以下、(Ti、
Nb、 Ta、 W )・Cで示す)のうちのいずれ
か1種:5〜30%、結合相形成成分としてのCo:4
〜10%、を含有し、残シが同じく硬質分散相形成成分
としての炭化タングステン(以下WCで示す)と不可避
不純物からなる組成(以上重量%、以下チは重量%を示
す)を有するwCC超超硬合金構成された基体の表面に
、通常の化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、 TiCからなる平均層厚:2〜8μmの内層と、炭酸化
チタン(以下TiC0で示す)、炭窒酸化チタン(以下
TiCN0で示す)、および酸化アルミニウム(以下M
2O3で示す)のうちの1種の単層または2種の複層か
らなる平均層厚:0.3〜3μmの外層、 で構成された表面硬質層を被覆してなる被覆超硬工具が
広く知られている。
粉末、TiC粉末、NbC粉末、TaC粉末、(Ta、
Nb ) C粉末、weC粉末およびCo粉末などを用
い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、混合し
た後、圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、圧
カニ l O””’ torr以下の真空中、1300
〜15oO℃の範囲内の所定温度に、1〜2時間の範囲
内の所定時間保持の条件で焼結することによシ製造した
、 硬質分散相形成成分として、TiとWの複合金属炭化物
(以下、(Ti、 W ) Cで示す)、TiとNbと
Wの複合金属炭化物(以下、(Ti、Nb、 W )
Cで示す)、TiとTaとWの複合金属炭化物(以下、
(Ti 、 Ta、 W ) Cで示す)、およびT
iとNbとTaとWの複合金属炭化物(以下、(Ti、
Nb、 Ta、 W )・Cで示す)のうちのいずれ
か1種:5〜30%、結合相形成成分としてのCo:4
〜10%、を含有し、残シが同じく硬質分散相形成成分
としての炭化タングステン(以下WCで示す)と不可避
不純物からなる組成(以上重量%、以下チは重量%を示
す)を有するwCC超超硬合金構成された基体の表面に
、通常の化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、 TiCからなる平均層厚:2〜8μmの内層と、炭酸化
チタン(以下TiC0で示す)、炭窒酸化チタン(以下
TiCN0で示す)、および酸化アルミニウム(以下M
2O3で示す)のうちの1種の単層または2種の複層か
らなる平均層厚:0.3〜3μmの外層、 で構成された表面硬質層を被覆してなる被覆超硬工具が
広く知られている。
しかし、上記の従来被覆超硬工具ば、鋼の連続切削では
すぐれた耐摩耗性を示すが、これを鋼の断続切削に用い
た場合には、基体の靭性不足が原因で切刃に欠損が発生
し易く、比較的短時間で使用寿命に到るものである。
すぐれた耐摩耗性を示すが、これを鋼の断続切削に用い
た場合には、基体の靭性不足が原因で切刃に欠損が発生
し易く、比較的短時間で使用寿命に到るものである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
従来被覆超硬工具における基体の靭性を向上させるべく
研究を行なった結果、 (a) 原料粉末として、例えば(Ti、 W )
CN粉末、TiC粉末、TiN粉末、NbC粉末、Ta
C粉末、(Ta、 Nb ) C粉末、WC粉末、およ
びCo粉末などを用い、これらの原料粉末を、N含有粉
末を必須配合粉末として、所定の配合組成に配合し、通
常の条件で混合した後、圧粉体にプレス成形し、ついで
この圧粉体を、圧カニ l O−”uorr以下の真空
中、1300〜1500℃の範囲内の所定温度に、1〜
2時間の範囲内の所定時間保持の条件で焼結すると、 内部が、 硬質分散相形成成分として、TiとWの複合金属炭窒化
物(以下、(Ti、W)CNで示す)、TiとNbとW
の複合金属炭化物(以下、(Ti、 Nb、 W )・
CNで示す)、TiとTaとWの複合金属炭窒化物(以
下、(Ti、Ta、 W ) CNで示す)、およびT
iとNbとTaとWの複合金属炭窒化物(以下、(Ti
゜Nb、 Ta、 W ) CNで示す)のうちのいず
れか1種=5〜30%、 結合相形成成分として、Co:4〜10%、を含有し、
残シが同じく硬質分散相形成成分としてのweと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ表面部に、焼結におけ
る真空雰囲気によるNの分解と分解に伴う複合金属炭窒
化物の内部への移動によって、所定深さに亘って、実質
的に上記複合金属炭窒化物を含有しない、すなわち内部
に比して高い5〜30%のCoを含有し、一方we含有
量はほとんど変らない組成を有するCo富化層を有する
we基超超硬合金形成でき、このwe基超超硬合金、表
面部に形成されたCo富化層によって、すぐれた靭性を
もつようになるので、これを、TiCからなる内層と、
TiC01TiCNO、およびAl2O3のうちの1種
の単層または2種の複層からなる外層で構成された表面
硬質層が被覆された被覆超硬工具の基体として用いると
、この結果の被覆超硬工具はすぐれた靭性をもつように
なること。
従来被覆超硬工具における基体の靭性を向上させるべく
研究を行なった結果、 (a) 原料粉末として、例えば(Ti、 W )
CN粉末、TiC粉末、TiN粉末、NbC粉末、Ta
C粉末、(Ta、 Nb ) C粉末、WC粉末、およ
びCo粉末などを用い、これらの原料粉末を、N含有粉
末を必須配合粉末として、所定の配合組成に配合し、通
常の条件で混合した後、圧粉体にプレス成形し、ついで
この圧粉体を、圧カニ l O−”uorr以下の真空
中、1300〜1500℃の範囲内の所定温度に、1〜
2時間の範囲内の所定時間保持の条件で焼結すると、 内部が、 硬質分散相形成成分として、TiとWの複合金属炭窒化
物(以下、(Ti、W)CNで示す)、TiとNbとW
の複合金属炭化物(以下、(Ti、 Nb、 W )・
CNで示す)、TiとTaとWの複合金属炭窒化物(以
下、(Ti、Ta、 W ) CNで示す)、およびT
iとNbとTaとWの複合金属炭窒化物(以下、(Ti
゜Nb、 Ta、 W ) CNで示す)のうちのいず
れか1種=5〜30%、 結合相形成成分として、Co:4〜10%、を含有し、
残シが同じく硬質分散相形成成分としてのweと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ表面部に、焼結におけ
る真空雰囲気によるNの分解と分解に伴う複合金属炭窒
化物の内部への移動によって、所定深さに亘って、実質
的に上記複合金属炭窒化物を含有しない、すなわち内部
に比して高い5〜30%のCoを含有し、一方we含有
量はほとんど変らない組成を有するCo富化層を有する
we基超超硬合金形成でき、このwe基超超硬合金、表
面部に形成されたCo富化層によって、すぐれた靭性を
もつようになるので、これを、TiCからなる内層と、
TiC01TiCNO、およびAl2O3のうちの1種
の単層または2種の複層からなる外層で構成された表面
硬質層が被覆された被覆超硬工具の基体として用いると
、この結果の被覆超硬工具はすぐれた靭性をもつように
なること。
(b)シかし、基体として、上記の表面部にCo富化層
を有するWCC超超硬合金用いた被覆超硬工具において
は、靭性が向上し、鋼の断続切削ですぐれた切削性能を
発揮するようになるものの、反面、内層としてのTiC
層形成時に、基体表面部のCo富化層から前記TiC層
内に、W成分あるいはWとCo成分が拡散するために、
表面硬質層の耐摩耗性が全体的に低下するようになって
、鋼の連続切削では所望の切削性能を示さなくなること
。
を有するWCC超超硬合金用いた被覆超硬工具において
は、靭性が向上し、鋼の断続切削ですぐれた切削性能を
発揮するようになるものの、反面、内層としてのTiC
層形成時に、基体表面部のCo富化層から前記TiC層
内に、W成分あるいはWとCo成分が拡散するために、
表面硬質層の耐摩耗性が全体的に低下するようになって
、鋼の連続切削では所望の切削性能を示さなくなること
。
(C)シかして、上記の表面部にCo富化層を有するW
CC超超硬合金基体表面に、上記の表面硬質層を被覆形
成するに際して、まずTiCからなる下地層を被覆形成
し、この上に炭窒化チタン(以下、TiCNで示す)お
よびTiNのうちの1種の単層または2種の複層を被覆
形成した状態で、内層としてのTiC層を被覆形成する
と、前記下地層のTiC層には基体表面部のW成分、ま
たはWとCo成分が拡散するが、前記TiCN層および
TiN層によってこれら成分の拡散は防止されることか
ら、前記内層としてのTiC層には基体からの成分拡散
がなく、この結果上記表面硬質層はすぐれた耐摩耗性を
もつようになること。
CC超超硬合金基体表面に、上記の表面硬質層を被覆形
成するに際して、まずTiCからなる下地層を被覆形成
し、この上に炭窒化チタン(以下、TiCNで示す)お
よびTiNのうちの1種の単層または2種の複層を被覆
形成した状態で、内層としてのTiC層を被覆形成する
と、前記下地層のTiC層には基体表面部のW成分、ま
たはWとCo成分が拡散するが、前記TiCN層および
TiN層によってこれら成分の拡散は防止されることか
ら、前記内層としてのTiC層には基体からの成分拡散
がなく、この結果上記表面硬質層はすぐれた耐摩耗性を
もつようになること。
以上(a)〜(C)に示される知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、内部が、 硬質分散相形成成分として、(Ti、W)CN、(Ti
、Nb、 W ) CN、 (Ti、Ta、 W
) CN、および(Ti 、Nb、 Ta 、 W
) CNのうちのいずれか1種の複合金属炭窒化物=5
〜30%、 結合相形成成分として、Co:4〜10%、を含有し、
残シが同じく硬質分散相形成成分としてのW9と不可避
不純物から々る組成を有し、かつ、表面部に、5〜30
μmの深さに亘って、実質的に一上記複合金属炭窒化物
を含有しないCo富化層を有するwe基超超硬合金基体
表面に、基体からのW成分、またはWとCo成分を拡散
含有するTiCからなる平均層厚:0.5〜3μmの下
地層と、 TiCNおよびTiNのうちのla[の単層または2種
の複層からなる平均層厚=0.5〜3μmの拡散防止層
と、 TiCからなる平均層厚=2〜5μmの内層と、TiC
0,TiCN層、およびM、203のうちの1種の単層
または2種の複層からなる平均層厚=0.3〜3μmの
外層、 で構成された表面硬質層を被覆してなる被覆超硬工具に
特徴を有するものである。
て、内部が、 硬質分散相形成成分として、(Ti、W)CN、(Ti
、Nb、 W ) CN、 (Ti、Ta、 W
) CN、および(Ti 、Nb、 Ta 、 W
) CNのうちのいずれか1種の複合金属炭窒化物=5
〜30%、 結合相形成成分として、Co:4〜10%、を含有し、
残シが同じく硬質分散相形成成分としてのW9と不可避
不純物から々る組成を有し、かつ、表面部に、5〜30
μmの深さに亘って、実質的に一上記複合金属炭窒化物
を含有しないCo富化層を有するwe基超超硬合金基体
表面に、基体からのW成分、またはWとCo成分を拡散
含有するTiCからなる平均層厚:0.5〜3μmの下
地層と、 TiCNおよびTiNのうちのla[の単層または2種
の複層からなる平均層厚=0.5〜3μmの拡散防止層
と、 TiCからなる平均層厚=2〜5μmの内層と、TiC
0,TiCN層、およびM、203のうちの1種の単層
または2種の複層からなる平均層厚=0.3〜3μmの
外層、 で構成された表面硬質層を被覆してなる被覆超硬工具に
特徴を有するものである。
つぎに、この発明の被覆超硬工具において、各種の条件
を上記の通シに限定した理由を説明する。
を上記の通シに限定した理由を説明する。
(a) 複合金属炭窒化物の含有量
基体における複合金属炭窒化物には、基体の耐熱性を向
上させる作用があるが、その含有量が5−未満では所望
の耐熱性を確保することができず、一方その含有量が3
0%を越えると靭性が低下するようになることから、そ
の含有量を5〜30チと定めた。
上させる作用があるが、その含有量が5−未満では所望
の耐熱性を確保することができず、一方その含有量が3
0%を越えると靭性が低下するようになることから、そ
の含有量を5〜30チと定めた。
(b) Coの含有量
基体におけるCoには靭性を向上させる作用があるが、
その含有量が4%未満では所望の靭性を確保することが
できず、一方その含有量が10チを越えると、変形し易
くなることから、その含有量を4〜10%と定めた。
その含有量が4%未満では所望の靭性を確保することが
できず、一方その含有量が10チを越えると、変形し易
くなることから、その含有量を4〜10%と定めた。
(c) Co富化層の深さ
基体表面部におけるCo富化層の表面からの深さが5μ
m未満では所望の靭性を確保することができず、一方そ
の深さが30μmを越えると、耐摩耗性低下の原因とな
ることから、その深さを5〜30μmと定めた。
m未満では所望の靭性を確保することができず、一方そ
の深さが30μmを越えると、耐摩耗性低下の原因とな
ることから、その深さを5〜30μmと定めた。
(d) 下地層の平均層厚
下地層には、基体表面部から拡散したW成分やCo成分
を収容含有し、かつ表面硬質層の基体表面に対する付着
強度を向上させる作用があるが、その平均層厚が0.5
μm未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の平均層厚が3μmを越えても前記作用は飽和するだけ
で、むしろ内層や外層の層厚が制約を受けるようになる
ことから、その平均層厚を0.5〜3μmと定めた。
を収容含有し、かつ表面硬質層の基体表面に対する付着
強度を向上させる作用があるが、その平均層厚が0.5
μm未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の平均層厚が3μmを越えても前記作用は飽和するだけ
で、むしろ内層や外層の層厚が制約を受けるようになる
ことから、その平均層厚を0.5〜3μmと定めた。
(、) 拡散防止層の平均層厚
その平均層厚が0.5μm未満では、所望の拡散防止効
果が得られず、一方その平均層厚が3μmを越えると、
表面硬質層の耐摩耗性が低下するようになることから、
その平均層厚を0.5〜3μmと定めた。
果が得られず、一方その平均層厚が3μmを越えると、
表面硬質層の耐摩耗性が低下するようになることから、
その平均層厚を0.5〜3μmと定めた。
(f) 内層および外層の平均層厚
内層の平均層厚が2μm未満でも、また外層の平均層厚
が0.3μm未満でも、所望のすぐれた耐摩耗性を確保
することができず、一方向層の平均層厚が5μmを越え
ても、また外層の平均層厚が3μmを越えても表面硬質
層の耐欠損性が低下するようになることから、内層の平
均層厚を2〜5μm、外層の平均層厚を0.3〜3μm
と定めた。
が0.3μm未満でも、所望のすぐれた耐摩耗性を確保
することができず、一方向層の平均層厚が5μmを越え
ても、また外層の平均層厚が3μmを越えても表面硬質
層の耐欠損性が低下するようになることから、内層の平
均層厚を2〜5μm、外層の平均層厚を0.3〜3μm
と定めた。
つぎに、この発明の被覆超硬工具を実施例によシ具体的
に説明する。
に説明する。
原料粉末として、いずれも平均粒径二1μmを有する(
Ti0.71. W0.29 ) (c0.6q N
0.sl)粉末、TiC粉末、TiN粉末、NbC粉末
、TaC粉末、(Ta0.83.Nb0.17)C粉末
、同3.5μmのweC粉末および同1.2μmのCo
C粉末用意し、これら原料粉末を、それぞれ第1表に示
される配合組成に配合し、ボールミルにて72時時間式
混合し、乾燥した後、10 kg/1lL2 ノ圧力に
てISO規格SNM()120408に則した形状の圧
粉体にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体を、圧カニ
10−5torrの真空中、温度:1420℃に1.
5時間保持の条件で焼結することによって、第1表に示
される内部組成を有し、かつ表面部に同じく第1表に示
される中心部Co含有量および平均深さの実質的に複合
金属炭窒化物を含有しないCo富化層が形成された本発
明被覆超硬工具用基体A−Eをそれぞれ製造した。
Ti0.71. W0.29 ) (c0.6q N
0.sl)粉末、TiC粉末、TiN粉末、NbC粉末
、TaC粉末、(Ta0.83.Nb0.17)C粉末
、同3.5μmのweC粉末および同1.2μmのCo
C粉末用意し、これら原料粉末を、それぞれ第1表に示
される配合組成に配合し、ボールミルにて72時時間式
混合し、乾燥した後、10 kg/1lL2 ノ圧力に
てISO規格SNM()120408に則した形状の圧
粉体にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体を、圧カニ
10−5torrの真空中、温度:1420℃に1.
5時間保持の条件で焼結することによって、第1表に示
される内部組成を有し、かつ表面部に同じく第1表に示
される中心部Co含有量および平均深さの実質的に複合
金属炭窒化物を含有しないCo富化層が形成された本発
明被覆超硬工具用基体A−Eをそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、原料粉末として、いずれも平均粒
径:1μmを有する( TiO,58,WO,42)
C粉末−1TiC粉末、NbC粉末、TaC粉末、およ
び(Ta0.ss、 Nb0.17 ) C粉末、同3
.5μmのWC粉末、同1.2μmのCoC粉末用い、
かつ第1表に示される配合組成とする以外は、同一の条
件で、同じく第1表に示される内部組成を有し、かつ表
面から内部まで均一な組織を有する従来被覆超硬工具用
基体A′〜E′をそれぞれ製造した。
径:1μmを有する( TiO,58,WO,42)
C粉末−1TiC粉末、NbC粉末、TaC粉末、およ
び(Ta0.ss、 Nb0.17 ) C粉末、同3
.5μmのWC粉末、同1.2μmのCoC粉末用い、
かつ第1表に示される配合組成とする以外は、同一の条
件で、同じく第1表に示される内部組成を有し、かつ表
面から内部まで均一な組織を有する従来被覆超硬工具用
基体A′〜E′をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種の基体を用い、その表面
に、通常の化学蒸着法にて、第2表に示される組成およ
び平均層厚の表面硬質層を形成することによって、本発
明被覆超硬工具1〜6、従来被覆超硬工具1〜6、およ
び下地層および拡散防止層のない比較被覆超硬工具1〜
3を製造した。
に、通常の化学蒸着法にて、第2表に示される組成およ
び平均層厚の表面硬質層を形成することによって、本発
明被覆超硬工具1〜6、従来被覆超硬工具1〜6、およ
び下地層および拡散防止層のない比較被覆超硬工具1〜
3を製造した。
つぎに、これらの被覆超硬工具について、被削材: S
N0M439 (硬さ:HB260)の丸棒、切削速度
二200m/m、 送シ: 0.3 ml rev、、 切込み:1.5鴎、 切削時間:15阻、 の条件での鋼の乾式連続切削試験(以下切削試験Aとい
う)、 被削材: SN0M439(硬さ:HB280)の丸棒
、切削速度: 140 mlmia、 送り: 0.4 yua/ rev、、切込み:2m1
m、 切削時間:15m1a、 の条件での鋼の乾式連続切削試験(以下切削試験Bとい
う)、並びに、 被削材: SNCM 439 (硬さ:HB310)の
溝つき丸棒、 切削速度:140m/m、 送り: 0. 25 ml rev、、切込み=20、 の条件での鋼の乾式断続切削試験(以下切削試験Cとい
う)を行ない、切削試験A、Bでは切刃の逃げ面摩耗幅
を測定し、また切削試験Cでは切刃に欠損が発生するま
での切削時間を測定した。これらの測定結果を第3表に
、試験切刃数二10個の平均値として示した。
N0M439 (硬さ:HB260)の丸棒、切削速度
二200m/m、 送シ: 0.3 ml rev、、 切込み:1.5鴎、 切削時間:15阻、 の条件での鋼の乾式連続切削試験(以下切削試験Aとい
う)、 被削材: SN0M439(硬さ:HB280)の丸棒
、切削速度: 140 mlmia、 送り: 0.4 yua/ rev、、切込み:2m1
m、 切削時間:15m1a、 の条件での鋼の乾式連続切削試験(以下切削試験Bとい
う)、並びに、 被削材: SNCM 439 (硬さ:HB310)の
溝つき丸棒、 切削速度:140m/m、 送り: 0. 25 ml rev、、切込み=20、 の条件での鋼の乾式断続切削試験(以下切削試験Cとい
う)を行ない、切削試験A、Bでは切刃の逃げ面摩耗幅
を測定し、また切削試験Cでは切刃に欠損が発生するま
での切削時間を測定した。これらの測定結果を第3表に
、試験切刃数二10個の平均値として示した。
第3表に示される結果から、本発明被覆超硬工具1〜6
は、いずれも基体表面部のco富化層によってすぐれた
靭性が確保され、またW成分やCo酸成分拡散含有しな
い内層と、外層とによってすぐれた耐摩耗性が確保され
るので、鋼の連続切削および断続切削のいずれでもすぐ
れた切削性能を示第 3 表 すのに対して、従来被覆超硬工具1〜6においては、基
体組織が表面から内部まで均質なので、鋼の連続切削で
は比較的すぐれた切削性能を示すものの、鋼の断続切削
では、基体の靭性不足が原因して短時間で使用寿命に到
るものであシ、また比較被覆超硬工具1〜3においては
、すぐれた靭性を有し、鋼の断続切削ではすぐれた切削
性能を示すものの、表面硬質層中に下地層および拡散防
止層の形成がないので、内層形成時にco富化層のW成
分やCo酸成分内層内に拡散するのを避けることができ
ず、これが原因で鋼の連続切削では摩耗の進行が著しく
促進されるようになることが明らかである。
は、いずれも基体表面部のco富化層によってすぐれた
靭性が確保され、またW成分やCo酸成分拡散含有しな
い内層と、外層とによってすぐれた耐摩耗性が確保され
るので、鋼の連続切削および断続切削のいずれでもすぐ
れた切削性能を示第 3 表 すのに対して、従来被覆超硬工具1〜6においては、基
体組織が表面から内部まで均質なので、鋼の連続切削で
は比較的すぐれた切削性能を示すものの、鋼の断続切削
では、基体の靭性不足が原因して短時間で使用寿命に到
るものであシ、また比較被覆超硬工具1〜3においては
、すぐれた靭性を有し、鋼の断続切削ではすぐれた切削
性能を示すものの、表面硬質層中に下地層および拡散防
止層の形成がないので、内層形成時にco富化層のW成
分やCo酸成分内層内に拡散するのを避けることができ
ず、これが原因で鋼の連続切削では摩耗の進行が著しく
促進されるようになることが明らかである。
上述のように、この発明の被覆超硬工具は、すぐれた耐
摩耗性と靭性を兼ね備えているので、特に鋼の連続切削
および断続切削のいずれにおいても、すぐれた切削性能
を発揮するのである。
摩耗性と靭性を兼ね備えているので、特に鋼の連続切削
および断続切削のいずれにおいても、すぐれた切削性能
を発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内部が、重量%で、 硬質分散相形成成分として、TiとWの複合金属炭窒化
物、TiとNbとWの複合金属炭窒化物、TiとTaと
Wの複合金属炭窒化物、およびTiとNbとTaとWの
複合金属炭窒化物のうちのいずれか1種:5〜30%、 結合相形成成分として、Co:4〜10%、を含有し、
残りが同じく硬質分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有し、 かつ表面部に、5〜30μmの深さに亘って、実質的に
上記複合金属炭窒化物を含有しないCo富化層を有する
炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、 基体からのW成分、またはWとCo成分を拡散含有する
炭化チタンからなる平均層厚:0.5〜3μmの下地層
と、 炭窒化チタンおよび窒化チタンのうちの1種の単層また
は2種の複層からなる平均層厚:0.5〜3μmの拡散
防止層と、 炭化チタンからなる平均層厚:2〜5μmの内層と、 炭酸化チタン、炭窒酸化チタン、および酸化アルミニウ
ムのうちの1種の単層または2種の複層からなる平均層
厚:0.3〜3μmの外層、で構成された表面硬質層を
被覆してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切
削工具。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61235726A JPH0732961B2 (ja) | 1986-10-03 | 1986-10-03 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
KR1019870002847A KR900002725B1 (ko) | 1986-10-03 | 1987-03-27 | 표면피복 탄화텅그스텐기초경합금제 절삭공구 |
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ES87402183T ES2043681T3 (es) | 1986-10-03 | 1987-09-30 | Material de aleacion dura a base de carburo de tungsteno sinterizado de superficie recubierta para inserciones de herramientas de corte. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61235726A JPH0732961B2 (ja) | 1986-10-03 | 1986-10-03 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6389666A true JPS6389666A (ja) | 1988-04-20 |
JPH0732961B2 JPH0732961B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=16990317
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61235726A Expired - Lifetime JPH0732961B2 (ja) | 1986-10-03 | 1986-10-03 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4812370A (ja) |
EP (1) | EP0263747B1 (ja) |
JP (1) | JPH0732961B2 (ja) |
KR (1) | KR900002725B1 (ja) |
DE (1) | DE3786869T2 (ja) |
ES (1) | ES2043681T3 (ja) |
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