JPS6379930A - 高耐食アモルフアスニツケル合金 - Google Patents
高耐食アモルフアスニツケル合金Info
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Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高温溝リン酸のような苛酷な腐食性環境にお
ける耐食材料として好適な高耐食アモルファスニッケル
合金に関するものである。
ける耐食材料として好適な高耐食アモルファスニッケル
合金に関するものである。
従来の技術
高温濃厚リン酸プラント用構造材料として３０９．３１
０，４４６Ｍｏステンレス鋼クロムモリブデンチタン鋼
、ハイテロイＣなどか使われているが、これらといえど
も高温濃厚リン酸のような厳しい腐食性環境では十分な
耐食性を備えてはいない。
０，４４６Ｍｏステンレス鋼クロムモリブデンチタン鋼
、ハイテロイＣなどか使われているが、これらといえど
も高温濃厚リン酸のような厳しい腐食性環境では十分な
耐食性を備えてはいない。
一方、本発明者らは先に耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐
食用高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、特願
昭５１−１３２２９０号として出願した。これは、以下
の４つの発明からなる。
食用高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、特願
昭５１−１３２２９０号として出願した。これは、以下
の４つの発明からなる。
（１）５〜４０原子％のＣｒおよび１５〜３５原子％の
Ｐを含み、残部実質的にＮｉからなり苛酷な腐食環境１
こ耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモ
ルファスニッケル基合金。
Ｐを含み、残部実質的にＮｉからなり苛酷な腐食環境１
こ耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモ
ルファスニッケル基合金。
（２）５〜４０原子％のＣｒおよび１５〜３５原子％の
Ｐを含み、かつ３原子％以下の八ｌ、１０原子％以下の
Ｎｏ、４０原子％未満のＦｅの１種または２種以上を含
み、Ｃｒ、Ｐ、ＡＬＭｏ、Ｆｅの合計は６０原子％未満
で、残部実質的に旧からなり、苛酷な腐食環境に耐える
耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファス
ニッケル基合金。
Ｐを含み、かつ３原子％以下の八ｌ、１０原子％以下の
Ｎｏ、４０原子％未満のＦｅの１種または２種以上を含
み、Ｃｒ、Ｐ、ＡＬＭｏ、Ｆｅの合計は６０原子％未満
で、残部実質的に旧からなり、苛酷な腐食環境に耐える
耐孔食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファス
ニッケル基合金。
（３） ５−４０原子％のＣｒおよび５〜３５原子％
のＰを含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ
、Ｂの１種または２装置」二を、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ、、Ｂの
合計で１５〜３５原子％含み、残部実質的にＮｉからな
り、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全
面腐食用高耐食アモルファスニッケル基合金。
のＰを含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ，Ｓｉ
、Ｂの１種または２装置」二を、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ、、Ｂの
合計で１５〜３５原子％含み、残部実質的にＮｉからな
り、苛酷な腐食環境に耐える耐孔食、耐隙間腐食、耐全
面腐食用高耐食アモルファスニッケル基合金。
（４） ５−４０原子％ｎｏＣｒおよび５〜３５原子
％のＰを含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ５Ｓ
ｉ、Ｂの１種または２種以上を、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ、Ｈの合
計で１５〜３５原子％含み、かつ３原子％以下の八ｌ、
１０原子％以下のＭＯ１４０原子％未満のＦｅの１種ま
たは２種以上を含み、Ｃｒ、 Ｐ、 Ｃ，Ｓ′ｉ”ぐＢ
、 Ａ Ｉ、Ｎｏ、 Ｆｅの合計が６０原子％未満で残
部実質的にＮｉがらなり、苛酷な腐食環境に耐える耐孔
食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファスニッ
ケル基合金。
％のＰを含み、さらにそれぞれ２０原子％以下のＣ５Ｓ
ｉ、Ｂの１種または２種以上を、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ、Ｈの合
計で１５〜３５原子％含み、かつ３原子％以下の八ｌ、
１０原子％以下のＭＯ１４０原子％未満のＦｅの１種ま
たは２種以上を含み、Ｃｒ、 Ｐ、 Ｃ，Ｓ′ｉ”ぐＢ
、 Ａ Ｉ、Ｎｏ、 Ｆｅの合計が６０原子％未満で残
部実質的にＮｉがらなり、苛酷な腐食環境に耐える耐孔
食、耐隙間腐食、耐全面腐食用高耐食アモルファスニッ
ケル基合金。
更に、本発明者らは、沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を
含むような過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモル
ファス合金を見出上下記の４つの発明からなる高耐食ア
モルファス合金を特願昭６０−５１０３６号として特許
出願した。
含むような過酷な腐食性環境で使用し得る高耐食アモル
ファス合金を見出上下記の４つの発明からなる高耐食ア
モルファス合金を特願昭６０−５１０３６号として特許
出願した。
（１） Ｔａを１５−８０原子％含み残部は実質的に
Ｎｉよりなる高耐食アモルファス合金。
Ｎｉよりなる高耐食アモルファス合金。
（２） Ｔａと、Ｔｉ、２ｒ、Ｎｂ、凶よりなる群か
ら選ばれる１種または２種以上の元素とを含み、残部は
実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１０原子％以上
、前記群から選ばれる１種または２種以上の元素がＴａ
との合量で１５−８０原子％である高耐食アモルファス
合金。
ら選ばれる１種または２種以上の元素とを含み、残部は
実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１０原子％以上
、前記群から選ばれる１種または２種以上の元素がＴａ
との合量で１５−８０原子％である高耐食アモルファス
合金。
（３） Ｔａと、Ｆｅおよび／又はＣｏとを含み、残
部は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１５−８０
原子％、Ｆｅおよび／又はＣｏが７５原子％以下、Ｎｌ
が７原子％以上である高耐食アモルファス合金。
部は実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１５−８０
原子％、Ｆｅおよび／又はＣｏが７５原子％以下、Ｎｌ
が７原子％以上である高耐食アモルファス合金。
（４） Ｔａと、Ｔｉ、２ｒ、Ｎｂ、Ｗよりなる群が
ら選ばれる１種または２種以上の元素とＦｅおよび／又
はＣｏとを含み、残部は実質的にＮｉよ））なり、含有
率はＴａとＴｉ、２ｒ、Ｎｂ及び四よりなる群から選ば
れる１種または２種以上とが、合量で１５−８０原子％
でありかつＴａが１０原子％以上であ’）、Ｆｅおよび
／又Ｃｏが７５原子％以下であすＮｉが７原子以上であ
る高耐食アモルファス合金。
ら選ばれる１種または２種以上の元素とＦｅおよび／又
はＣｏとを含み、残部は実質的にＮｉよ））なり、含有
率はＴａとＴｉ、２ｒ、Ｎｂ及び四よりなる群から選ば
れる１種または２種以上とが、合量で１５−８０原子％
でありかつＴａが１０原子％以上であ’）、Ｆｅおよび
／又Ｃｏが７５原子％以下であすＮｉが７原子以上であ
る高耐食アモルファス合金。
更に、本発明者らは、沸騰濃塩酸のような過酷な腐食性
環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特
願昭６０−１７２８６０号および特願昭６０−１７２８
６１として特許出願した。
環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、特
願昭６０−１７２８６０号および特願昭６０−１７２８
６１として特許出願した。
特願昭６０−１．７２８６０号は下記の１６の発明から
なる。
なる。
（１） Ｔａを３０−８０原子％含み、残部は実質Ｎ
ｉよりなる高耐食アモルファス合金。
ｉよりなる高耐食アモルファス合金。
（２） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｌ）
の合計が３０−８０原子％であり残部゛は実質的Ｎｉよ
りなる高耐食アモルファス合金。
の合計が３０−８０原子％であり残部゛は実質的Ｎｉよ
りなる高耐食アモルファス合金。
（３） ２５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、２ｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であり、残部は実質的にＮｉ
よりなる高耐食アモルファス合金。
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であり、残部は実質的にＮｉ
よりなる高耐食アモルファス合金。
（４） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｉ１
の合計が２５原子％以上であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ及びＮｂと
の合計が３０−８０原子％であって、残部は実質的にＮ
ｉからなる高耐食アモルファス合金。
の合計が２５原子％以上であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ及びＮｂと
の合計が３０−８０原子％であって、残部は実質的にＮ
ｉからなる高耐食アモルファス合金。
（５） ３０−８０原子％以上のＴａと２原子％以上
のＮｉを含み、残部実質的にＦｅおよびＣｏのいずれか
１種又は２種からなり、合計を１００原子％とする高耐
食アモルファス合金。
のＮｉを含み、残部実質的にＦｅおよびＣｏのいずれか
１種又は２種からなり、合計を１００原子％とする高耐
食アモルファス合金。
（６） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの
合計が３０−８０原子％以上であって、２原子％以上の
Ｎｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣＯのいずれか
１種又は２種からなり合計を１００原子％とする高耐食
アルカリ土類金属 （７） ２５原子％以」二のＴａを含み、Ｔｉｊｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏの１種又は２
種からなり、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
合計が３０−８０原子％以上であって、２原子％以上の
Ｎｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣＯのいずれか
１種又は２種からなり合計を１００原子％とする高耐食
アルカリ土類金属 （７） ２５原子％以」二のＴａを含み、Ｔｉｊｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａと
の合計が３０−８０原子％であって、２原子％以上のＮ
ｉを含み、残部は実質的にＦｅおよびＣｏの１種又は２
種からなり、合計を１００原子％とする高耐食アモルフ
ァス合金。
（８） １２原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの
合計が２５原子％以上であって、Ｔ ； 、 ｌｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａお
よびＮｌ）との合計が３０−８０原子％であって、更に
２原子％以上のＮｉを含み、残部は実質的にＦｅおよび
Ｃ。
合計が２５原子％以上であって、Ｔ ； 、 ｌｒ、
Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａお
よびＮｌ）との合計が３０−８０原子％であって、更に
２原子％以上のＮｉを含み、残部は実質的にＦｅおよび
Ｃ。
のいずれか１種又は２種からなり、合計を１００原子％
とする高耐食アモルファス合金。
とする高耐食アモルファス合金。
（９） ２０原子％以上８０原子％未満のＴａと７原
子％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以」二
のＮｉよりなり、合計を１００原子％とする高耐食アモ
ルファス合金。
子％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以」二
のＮｉよりなり、合計を１００原子％とする高耐食アモ
ルファス合金。
（１，０） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｌ
）の合計が２０原子％以上８０原子％未満であって、７
原子％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以上
のＮｉよりなり合計を１００原子％とする高耐食アモル
ファス合金。
）の合計が２０原子％以上８０原子％未満であって、７
原子％以下のＰを含み、残部は実質的に２０原子％以上
のＮｉよりなり合計を１００原子％とする高耐食アモル
ファス合金。
（１１） １．５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、２
ｒ、Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７
原子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよりなり合
計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
ｒ、Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴ
ａとの合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７
原子％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよりなり合
計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１２） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、２ｒ、Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌ）と
の合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７原子
％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよすなり合計を
１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、２ｒ、Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌ）と
の合計が２０原子％以上８０原子％未満であり、７原子
％以下のＰを含み、残部は実質的にＮｉよすなり合計を
１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１３） ２０原子％以上８０原子％未満のＴａと、
２原子％以上の旧と７原子％以下のＰを含み、実質的残
部であるＦｅおよびｃｏの１種又は２種とＮｉとの合計
が２０原子％以上であって、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファス合金。
２原子％以上の旧と７原子％以下のＰを含み、実質的残
部であるＦｅおよびｃｏの１種又は２種とＮｉとの合計
が２０原子％以上であって、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファス合金。
（１４） ７原子％以上のＴａとＮｂとの合計が２０
原子％以上８０原子％未満であって、２原子％以上のＮ
ｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残部であるＦｅお
よびＣＯの１種又は２種とＮｉとの合計が２０原子％以
上であり、合計を１００原子％とする高耐食アモルファ
ス合金。
原子％以上８０原子％未満であって、２原子％以上のＮ
ｉと７原子％以下のＰを含み、実質的残部であるＦｅお
よびＣＯの１種又は２種とＮｉとの合計が２０原子％以
上であり、合計を１００原子％とする高耐食アモルファ
ス合金。
（］、５） １５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉｄｒ
、Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ
との合計が２０原子％以」二８０原子％未満であって、
２原子％以上のＮｉ、７原子％以下のＰを含み、実質的
残部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合
計が、２０原子％以上であり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
、Ｃｒの群から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａ
との合計が２０原子％以」二８０原子％未満であって、
２原子％以上のＮｉ、７原子％以下のＰを含み、実質的
残部であるＦｅおよびＣｏの１種又は２種とＮｉとの合
計が、２０原子％以上であり、合計を１００原子％とす
る高耐食アモルファス合金。
（１６） ７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの
合計が、１６原子％以上であって、Ｔｊｊｒ−Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌｌと
の合計が２０原子％以」二８０原子％未満であり、更１
こ２原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質
的残部であるＦｅおよびｃｏの１種又は２種とＮｉとの
合計が２０原子％以」二で、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファテ芥金。
合計が、１６原子％以上であって、Ｔｊｊｒ−Ｃｒの群
から選ばれる１種又は２種以上の元素とＴａとＮｌｌと
の合計が２０原子％以」二８０原子％未満であり、更１
こ２原子％以上のＮｉと７原子％以下のＰを含み、実質
的残部であるＦｅおよびｃｏの１種又は２種とＮｉとの
合計が２０原子％以」二で、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファテ芥金。
また特願昭６０−１７２８６１号は下記の１６の発明か
らなる。
らなる。
（１） ２０−５０原子％のＴａと１０−２３原子％
のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルフ
ァス合金。
のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルフ
ァス合金。
（２）７原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合計が
２０−５０原子％であって、１０−２３原子％Ｐを含み
残部は実質的１こ旧よ１）なる高耐食アモルファス合金
。
２０−５０原子％であって、１０−２３原子％Ｐを含み
残部は実質的１こ旧よ１）なる高耐食アモルファス合金
。
（３） １．５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、２ｒ
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２
３原子％のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食
アモルファス合金。
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２
３原子％のＰを含み残部は実質的にＮｉよりなる高耐食
アモルファス合金。
（４）８原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合計が
１６原子％以」−であって、Ｔｉ、２ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計か２０−５０原子％であり、１０−２３原子
％のＰを含み残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
１６原子％以」−であって、Ｔｉ、２ｒおよびＣｒの群
から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮ
ｂとの合計か２０−５０原子％であり、１０−２３原子
％のＰを含み残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
（５） ２０−５０原子％のＴａと１０−２３原子％
のＰと２原子％以」二のＮｉを含み、実質的残部として
・ ＦｅおよびＣｏの１種または２種がらなり、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
のＰと２原子％以」二のＮｉを含み、実質的残部として
・ ＦｅおよびＣｏの１種または２種がらなり、合計
を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（６）７原子％以上のＴａを含み、Ｔａ、Ｎｂとの合計
が２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰと
２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部としてＦｅおよ
びＣｏの１種または２種がらなり、合計を１００原子％
とする高耐食アモルファス合金。
が２０−５０原子％であって、１０−２３原子％のＰと
２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部としてＦｅおよ
びＣｏの１種または２種がらなり、合計を１００原子％
とする高耐食アモルファス合金。
（７） １．５原子％以上のＴａを含み、Ｔｉ、２ｒ
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２
３原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部
としでＦｅおよびＣｏの１種または２種からな１）、合
計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、１〇−２
３原子％のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部
としでＦｅおよびＣｏの１種または２種からな１）、合
計を１００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（８）８原子％以上のＴａを含み、ＴａとＮｂの合計が
１６原子％以上であって：Ｔｉ、ｌｒおよびＣｒの群か
ら選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮｂ
との合計が２０−５０原子％であり、１０−２３原子％
のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
１６原子％以上であって：Ｔｉ、ｌｒおよびＣｒの群か
ら選ばれる１種または２種以上の元素とＴａおよびＮｂ
との合計が２０−５０原子％であり、１０−２３原子％
のＰと２原子％以上のＮｉを含み、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
（９） ２０−５０原子％のＴａと０．０５原子％以
上のＰを含み、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種
または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であっ
て、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス合
金。
上のＰを含み、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種
または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であっ
て、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス合
金。
（１，０） ７原子％以」−のＴａと０．０５原子以
上のＰを含み、ＴａとＮｉ１の合計が２０−５０原子％
であって、かつ、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１
種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であ
って、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス
合金。
上のＰを含み、ＴａとＮｉ１の合計が２０−５０原子％
であって、かつ、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１
種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％であ
って、残部は実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファス
合金。
（１１） １．５原子％以上のＴａと０．０５原子％
以上のＰを含み、Ｔｉ、２ｒおよびＣｒの群から選ばれ
る１−１１＝ 種または２種以上の元素とＴａとの合計が２０＝５０原
子％であって、かつ、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれ
る１種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％
であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモルフ
ァス合金。
以上のＰを含み、Ｔｉ、２ｒおよびＣｒの群から選ばれ
る１−１１＝ 種または２種以上の元素とＴａとの合計が２０＝５０原
子％であって、かつ、Ｂ、ＳｉおよびＣの群から選ばれ
る１種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子％
であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモルフ
ァス合金。
（１２） ８原子％以上のＴａと０．０５原子％以上
のＰを含み、ＴａとＮｂの合計が１６原子％以上であり
、またＴｉ、ＺｒおよびＣｒの群から選ばれる１種また
は２種以上の元素とＴａ、ＮＩ〕との合計が２０−５０
原子％であって、がっ、Ｂ％Ｓ；およびＣの群から選ば
れる１種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子
％であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
のＰを含み、ＴａとＮｂの合計が１６原子％以上であり
、またＴｉ、ＺｒおよびＣｒの群から選ばれる１種また
は２種以上の元素とＴａ、ＮＩ〕との合計が２０−５０
原子％であって、がっ、Ｂ％Ｓ；およびＣの群から選ば
れる１種または２種以上とＰとの合計が１０−２３原子
％であって、残部は実質的にＮｉからなる高耐食アモル
ファス合金。
（１，３） ２０−５０原子％のＴａ、０．０５原子
％以上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｂ、Ｓｉ
およびＣの群から選ばれる１種または２種以」二の元素
とＰとの合計が１０−２３原子％であって実質的残部と
してＦｅおよびＣｏの１種または２種からな１）、合計
を１００原子％とする高耐食アモル７アス合金。
％以上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｂ、Ｓｉ
およびＣの群から選ばれる１種または２種以」二の元素
とＰとの合計が１０−２３原子％であって実質的残部と
してＦｅおよびＣｏの１種または２種からな１）、合計
を１００原子％とする高耐食アモル７アス合金。
（１４） ７原子％以上のＴａ、 ０．０５原子％以
上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｂと
の合計が２０−５０原子％であって、がつぃＢ、Ｓｉお
よびＣの群から選ばれる１種または２種以上の元素とＰ
との合計が１０−２３原子％であって、実質的残部とし
てＦｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１
００原子％とする高耐食アモルファス合金。
上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｂと
の合計が２０−５０原子％であって、がつぃＢ、Ｓｉお
よびＣの群から選ばれる１種または２種以上の元素とＰ
との合計が１０−２３原子％であって、実質的残部とし
てＦｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１
００原子％とする高耐食アモルファス合金。
（１５） ］、５原５原子上のＴａ、０．０５原子％
以上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｔ１、Ｚｒ
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ
、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上元
素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的残
部としてＦｅおよびＣ。
以上のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、Ｔ１、Ｚｒ
およびＣｒの群から選ばれる１種または２種以上の元素
とＴａとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ
、ＳｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上元
素とＰとの合計が１０−２３原子％であって、実質的残
部としてＦｅおよびＣ。
の１種または２種からなり、合計を１００原子％とする
高耐食アモルファス合金。
高耐食アモルファス合金。
（１６） ８原子％以上のＴａ、０．０５原子％以上
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｉ３の
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、ＺｒおよびＣｒ
の群から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａ、Ｎ
ｂとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、Ｓ
ｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上とＰと
の合計が１０−２３原子％であり、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
のＰおよび２原子％以上のＮｉを含み、ＴａとＮｉ３の
合計が１６原子％以上であって、Ｔｉ、ＺｒおよびＣｒ
の群から選ばれる１種または２種以上の元素とＴａ、Ｎ
ｂとの合計が２０−５０原子％であって、かつ、Ｂ、Ｓ
ｉおよびＣの群から選ばれる１種または２種以上とＰと
の合計が１０−２３原子％であり、実質的残部としてＦ
ｅおよびＣｏの１種または２種からなり、合計を１００
原子％とする高耐食アモルファス合金。
発明が解決しようとする問題点
濃厚リン酸は沸点が高いために高温で特に腐食性が激し
く、安全に使用し得る金属材料がない。したがって、通
常の金属材料の使用がきわめて困難なこのような腐食性
環境にこいで、使用に耐える新しい金属材料の出現が切
望されてぎだ。
く、安全に使用し得る金属材料がない。したがって、通
常の金属材料の使用がきわめて困難なこのような腐食性
環境にこいで、使用に耐える新しい金属材料の出現が切
望されてぎだ。
問題点を解決するための手段−
本発明の目的は、高温濃厚リン酸のように非酸化性で金
属を不働態化しにくく、かつぎわめて過酷な腐食性を備
えた環境に耐える合金を提供することにある。
属を不働態化しにくく、かつぎわめて過酷な腐食性を備
えた環境に耐える合金を提供することにある。
通常、合金は固体状態では結晶化しているが合金ｍＩ＆
を限定して溶融状態から超急冷凝固させるなど、固体形
成の過程で原子配列に長周期的規則性を形成させない方
法を適用すると、結晶構造を持たず、液体に類似したア
モルファス構造が得られ、このような合金をアモルファ
ス合金という。
を限定して溶融状態から超急冷凝固させるなど、固体形
成の過程で原子配列に長周期的規則性を形成させない方
法を適用すると、結晶構造を持たず、液体に類似したア
モルファス構造が得られ、このような合金をアモルファ
ス合金という。
アモルファス構造は、多くは過飽和固溶体の均一な単相
合金であって、従来の実用金属に比べて著しく高い強度
を保有し、かつ組成に応じて異常に高い耐食性をは已め
種々の特性を示す。本発明者らはこのようなアモルファ
ス合金の特性を活用する研究を行った結果、強酸あるい
は高濃度の塩素イオンを含む水溶液など腐食性の激しい
水溶液中においても孔食、隙間腐食および全面腐食を受
けない高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、先
に特願昭５１．−１３２２９０号として出願し、また、
沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含むような過酷な腐食
性環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、
特願昭６０−５１０３６号として特許出願し、更に、沸
騰製塩素のような過酷な腐食性環境で、使用し得る高耐
食アモルファス合金を見出し、特願昭６０−１７２８６
０号および特願昭６０−１７２８６１として特許出願し
た。これらは、いずれもアモルファスニッケル合金であ
る。前述のように、濃厚リン酸は沸点が高いために、高
温で特１こ腐食性が激しく、合金自体が安定な保護皮膜
を形成する能力を持たないと耐食性は得られない。
合金であって、従来の実用金属に比べて著しく高い強度
を保有し、かつ組成に応じて異常に高い耐食性をは已め
種々の特性を示す。本発明者らはこのようなアモルファ
ス合金の特性を活用する研究を行った結果、強酸あるい
は高濃度の塩素イオンを含む水溶液など腐食性の激しい
水溶液中においても孔食、隙間腐食および全面腐食を受
けない高耐食アモルファスニッケル基合金を見出し、先
に特願昭５１．−１３２２９０号として出願し、また、
沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含むような過酷な腐食
性環境で使用し得る高耐食アモルファス合金を見出し、
特願昭６０−５１０３６号として特許出願し、更に、沸
騰製塩素のような過酷な腐食性環境で、使用し得る高耐
食アモルファス合金を見出し、特願昭６０−１７２８６
０号および特願昭６０−１７２８６１として特許出願し
た。これらは、いずれもアモルファスニッケル合金であ
る。前述のように、濃厚リン酸は沸点が高いために、高
温で特１こ腐食性が激しく、合金自体が安定な保護皮膜
を形成する能力を持たないと耐食性は得られない。
本発明者らは、アモルファス合金の種々の特性を検討し
ながら更に研究を行った結果、前記特願昭５１−１３２
２９０号、６０−５１０３６号、６０−１７２８６０号
および６０−１７２８６１号に記載の合金以外に、高温
濃厚リン酸のような酸化力１こ乏しく過酷な腐食性酸中
でも安定な保護皮膜を形成して高耐食性を備えたアモル
ファスニッケル合金が得られることを見出し、本発明を
達成した。
ながら更に研究を行った結果、前記特願昭５１−１３２
２９０号、６０−５１０３６号、６０−１７２８６０号
および６０−１７２８６１号に記載の合金以外に、高温
濃厚リン酸のような酸化力１こ乏しく過酷な腐食性酸中
でも安定な保護皮膜を形成して高耐食性を備えたアモル
ファスニッケル合金が得られることを見出し、本発明を
達成した。
本発明は、特許請求の範囲第１項ないし第４項に示す第
１ないし第４の発明からなるものであるが、次の第１表
にこれら第１ないし第４の発明の構成元素および含有率
を示す。
１ないし第４の発明からなるものであるが、次の第１表
にこれら第１ないし第４の発明の構成元素および含有率
を示す。
第１表 本発明合金の組成（原子％）
発明 Ｎｏ Ｃｒ Ｐ Ｂ、ＣＮｉ
Ｎｏ、 （＊１） （※
２）１ １０−３０ １５−２３
残部２ １０−３０ １．５−２３ ７以下
残部（※３） ３ １５−３０ ３０−４０ ８−２０ 残
部４ １５−３０ ３０−４０ ８−２０ ７以下 残
部（×３） １ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計×２
実質的に旧 ×３ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計７原
子％以下とＰとの合計 作 用 上記組成の溶融合金を超急冷ｉ疑固させたり、スバッタ
デポジションさせるなどアモルファス合金を作成する種
々の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元
素が均一１こ固溶した単相合金である。そのため、本発
明のアモルファスニッケル合金には、きわめて均一で高
耐食性を保証する保護皮膜が形成される。
Ｎｏ、 （＊１） （※
２）１ １０−３０ １５−２３
残部２ １０−３０ １．５−２３ ７以下
残部（※３） ３ １５−３０ ３０−４０ ８−２０ 残
部４ １５−３０ ３０−４０ ８−２０ ７以下 残
部（×３） １ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計×２
実質的に旧 ×３ ＢおよびＣのいずれか１種または２種の合計７原
子％以下とＰとの合計 作 用 上記組成の溶融合金を超急冷ｉ疑固させたり、スバッタ
デポジションさせるなどアモルファス合金を作成する種
々の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元
素が均一１こ固溶した単相合金である。そのため、本発
明のアモルファスニッケル合金には、きわめて均一で高
耐食性を保証する保護皮膜が形成される。
酸化力の弱い高温濃厚リン酸溶液中で金属材料は、容易
に溶解するため、このような環境で金属材料を使用する
ためには、安定な保護皮膜を形成する能力を金属材料に
付与する必要がある。これは、有効元素を必要量含む合
金を作ることによって実現される。しかし結晶質金属の
場合、多種多量の合金元素を添加すると、しぼしは化学
的性質の異なる多相構造となり、所定の耐食性が実現し
得ないことがある。また、化学的不均一性の発生はむし
ろ耐食性に有害である。
に溶解するため、このような環境で金属材料を使用する
ためには、安定な保護皮膜を形成する能力を金属材料に
付与する必要がある。これは、有効元素を必要量含む合
金を作ることによって実現される。しかし結晶質金属の
場合、多種多量の合金元素を添加すると、しぼしは化学
的性質の異なる多相構造となり、所定の耐食性が実現し
得ないことがある。また、化学的不均一性の発生はむし
ろ耐食性に有害である。
これに対し、本発明のアモルファス合金は、均一固溶体
であり、更に、本発明のアモルファスニッケル合金は、
安定な保護皮膜を形成させ得る所要量の有効元素を均一
に含むものであるため、このようなアモルファスニッケ
ル合金には、均一な保護皮膜が生じ、十分に高い耐食性
を発揮する。
であり、更に、本発明のアモルファスニッケル合金は、
安定な保護皮膜を形成させ得る所要量の有効元素を均一
に含むものであるため、このようなアモルファスニッケ
ル合金には、均一な保護皮膜が生じ、十分に高い耐食性
を発揮する。
すなわち、酸化力の弱い高温の濃リン酸に耐える金属材
料が備えるべぎ条件は、非酸化性環境で安定な保護皮膜
が材料に均一に生じる高い保護皮膜形成能力を持つこと
である。これは本発明の合金組成で実現され、また合金
がアモルファス構造を有することは、複雑な組成の合金
を単相固溶体として作成することを可能にし、均一な保
護皮膜形成を保証するものである。
料が備えるべぎ条件は、非酸化性環境で安定な保護皮膜
が材料に均一に生じる高い保護皮膜形成能力を持つこと
である。これは本発明の合金組成で実現され、また合金
がアモルファス構造を有することは、複雑な組成の合金
を単相固溶体として作成することを可能にし、均一な保
護皮膜形成を保証するものである。
次ぎに、本発明における各成分組成を限定する理由を述
べる。
べる。
Ｎｉは本発明合金の基礎となる元素であって、Ｐ、Ｂ、
Ｓｉなどの半金属をと共存してアモルファス構造を形成
する元素であり、また、耐食性を担うＭｏおよびＣｒの
作用を助ける元素である。
Ｓｉなどの半金属をと共存してアモルファス構造を形成
する元素であり、また、耐食性を担うＭｏおよびＣｒの
作用を助ける元素である。
Ｎｏは高温リン酸のよ）な非酸化性の酸中で保護皮膜を
形成して耐食性を担う元素である。しかし、あまり少量
のＮｏでは、高温濃リン酸中で耐食性か不十分であり、
また多量すぎると、アモルファス構造を得るのが困難に
なる。したがって、本発明の第１および第２の発明にお
いてＭｏは１０−３０原子％とする必要がある。
形成して耐食性を担う元素である。しかし、あまり少量
のＮｏでは、高温濃リン酸中で耐食性か不十分であり、
また多量すぎると、アモルファス構造を得るのが困難に
なる。したがって、本発明の第１および第２の発明にお
いてＭｏは１０−３０原子％とする必要がある。
Ｃｒは不働態皮膜を形成する元素であって、高温リン酸
のような非酸化性の酸中では、Ｍｏと共存することによ
って、特にその特性を発揮する元素である。したがって
、本発明の第３および第４の発明において、Ｍｏを１５
−３０原子％、Ｃｒろ３０−４０原子％とする。
のような非酸化性の酸中では、Ｍｏと共存することによ
って、特にその特性を発揮する元素である。したがって
、本発明の第３および第４の発明において、Ｍｏを１５
−３０原子％、Ｃｒろ３０−４０原子％とする。
前述のように、ＰはＮｉと共存してアモルファス構造を
形成するのに有効であるだけでなく、ＭＯおよびＣｒを
主成分とする保護皮膜の形成を促す元素である。但し、
高温のリン酸のように腐食性の激しい酸中では、多量に
Ｐを含む合金には、保護性の低いリン酸塩皮膜がＰが酸
化されて生じることがある。
形成するのに有効であるだけでなく、ＭＯおよびＣｒを
主成分とする保護皮膜の形成を促す元素である。但し、
高温のリン酸のように腐食性の激しい酸中では、多量に
Ｐを含む合金には、保護性の低いリン酸塩皮膜がＰが酸
化されて生じることがある。
したがって、本発明の第１の発明においてＶは１５−２
３原子％の範囲とする。合金がかなりの量のＭｏを含む
とアモルファス形成能が向上するためアモルファス構造
形成に必要なＰ量を減らすことができる。したがって、
本発明の第３の発明においてＰは８−２０原子％とする
。
３原子％の範囲とする。合金がかなりの量のＭｏを含む
とアモルファス形成能が向上するためアモルファス構造
形成に必要なＰ量を減らすことができる。したがって、
本発明の第３の発明においてＰは８−２０原子％とする
。
ＢとＳｉもＮｉと共存してアモルファス構造を形成する
のに有効で、Ｐを置換することがでざる元素である。し
かし、保護皮膜の形成を促すＰの作用を低下させないた
めには、ＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合
計で７原子％を越えてＰを置換することは好ましくない
。したがって、本発明の第２および第４の発明において
ＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合計は７原
子％以下とし、Ｐとの合計で第１の発明においては１５
−２３原子％とし、第４の発明においては８−２０原子
％にする必要がある。
のに有効で、Ｐを置換することがでざる元素である。し
かし、保護皮膜の形成を促すＰの作用を低下させないた
めには、ＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合
計で７原子％を越えてＰを置換することは好ましくない
。したがって、本発明の第２および第４の発明において
ＢおよびＳｉのいずれが１種あるいは２種の合計は７原
子％以下とし、Ｐとの合計で第１の発明においては１５
−２３原子％とし、第４の発明においては８−２０原子
％にする必要がある。
なお、本発明のアモルファスニッケル合金が１０原子％
以下のＴａ、 Ｎｂ、５原子％以下のＷ、Ｔｉ、２ｒを
含んでも本発明の目的に支障はない。
以下のＴａ、 Ｎｂ、５原子％以下のＷ、Ｔｉ、２ｒを
含んでも本発明の目的に支障はない。
本発明のアモルファス合金の作製には、既に広くもちい
られている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固さ
せる方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種
々の方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊
する方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法
でもよい。
られている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固さ
せる方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種
々の方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊
する方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法
でもよい。
−例として本発明のアモルファス合金を作製する装置を
第１図に示す。点線で囲んだ部分は真空にした後、不活
性ガスで満たされる。図において２は下方先端に垂直ノ
ズル３を有する石英管で、この石英管２の」二端に設け
られている送入口１より、原料４ならびに原料の酸化を
防止する不活性ガスを送入することができる。前記試料
４を加熱するため石英管２の周囲に加熱炉５を設置する
。ノズル３の垂直下方に高速回転ロール７を置き、これ
を、モーター６によって回転させる。アモルファス合金
の作製には、所定の組成の原料４を石英管２内に入れ、
まず、装置を１０５Ｔｏｒｒ程度の真空にした後、不活
性ガスを満たす。次いで、原料４を加熱炉５によって加
熱溶融し、この溶融金属をモーター６によって１’ＯＯ
Ｏ−１００００ｒ。
第１図に示す。点線で囲んだ部分は真空にした後、不活
性ガスで満たされる。図において２は下方先端に垂直ノ
ズル３を有する石英管で、この石英管２の」二端に設け
られている送入口１より、原料４ならびに原料の酸化を
防止する不活性ガスを送入することができる。前記試料
４を加熱するため石英管２の周囲に加熱炉５を設置する
。ノズル３の垂直下方に高速回転ロール７を置き、これ
を、モーター６によって回転させる。アモルファス合金
の作製には、所定の組成の原料４を石英管２内に入れ、
まず、装置を１０５Ｔｏｒｒ程度の真空にした後、不活
性ガスを満たす。次いで、原料４を加熱炉５によって加
熱溶融し、この溶融金属をモーター６によって１’ＯＯ
Ｏ−１００００ｒ。
ｐ、ｍで高速回転しているロール７の外周面上に加圧不
活性ガスを用いて噴射させることによって行われる。こ
の方法によって、例えば厚さ０．１．＋ｎｍ、幅１０
ｍ ＋ｎ、長さ数ｍ程度の長い薄板として、本発明のア
モルファス合金を得ることができる。
活性ガスを用いて噴射させることによって行われる。こ
の方法によって、例えば厚さ０．１．＋ｎｍ、幅１０
ｍ ＋ｎ、長さ数ｍ程度の長い薄板として、本発明のア
モルファス合金を得ることができる。
実施例
第２表に示す組成となるように原料金属を混合し、アル
ゴンアーク溶融炉により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、図１に示した単ロ
ール法を用いて超急冷凝固させることにより、厚さ０．
ＯＬ−０，０５＋ｎｍ、幅１−３ｍｍ、長さ３−２Ｏｎ
＋のアモルファス合金薄板を得た。アモルファス構造形
成の確認はＸ線回折によって行った。これらの合金試料
の表面をシリコンカーバイド紙１０００番迄シクロヘキ
サン中で研磨した。次いで所定の長さの合金試料を切り
出し、１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液に７−１０
日間浸漬し、浸漬前後の重量をマイクロバランスを用い
て測定した。
ゴンアーク溶融炉により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、図１に示した単ロ
ール法を用いて超急冷凝固させることにより、厚さ０．
ＯＬ−０，０５＋ｎｍ、幅１−３ｍｍ、長さ３−２Ｏｎ
＋のアモルファス合金薄板を得た。アモルファス構造形
成の確認はＸ線回折によって行った。これらの合金試料
の表面をシリコンカーバイド紙１０００番迄シクロヘキ
サン中で研磨した。次いで所定の長さの合金試料を切り
出し、１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液に７−１０
日間浸漬し、浸漬前後の重量をマイクロバランスを用い
て測定した。
得られた結果を第３表にしめす。
第２表 合金組成（原子％）
発明Ｎｏ 試料Ｎｏ Ｎｉ Ｍｏ Ｃｒ Ｐ
Ｂ Ｓｉ１ １ ７１．１０
１９５ ５５３０ １．５発 明Ｎｏ 試料Ｎｏ Ｎｉ Ｍｏ Ｃｒ Ｐ
Ｂ Ｓｉ２ ６ ６５１．５ １
４６９ ３２ ２０ ３８ １０４ １１ ３５ １５ ３０１．３ ７第３表
本発明合金の１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液中
における腐食速度の例 試料Ｎｏ、 腐食速度 ｇ／ｈｍ２１
０．０２６７ ２ ０．０３３５ ３ ０．０７９４ ４ ０．０２２２ ５ ０．０８１２ ６ ０．０６２３ ７ ０．０４８２ ８ ０．０３５７ ９０．０２３８ １０ ０．０２２３１ １、 ０．０４１３１ ．２ ０．０３８５本 発明のアモルファス合金の腐食速度はきわめて小さい。
Ｂ Ｓｉ１ １ ７１．１０
１９５ ５５３０ １．５発 明Ｎｏ 試料Ｎｏ Ｎｉ Ｍｏ Ｃｒ Ｐ
Ｂ Ｓｉ２ ６ ６５１．５ １
４６９ ３２ ２０ ３８ １０４ １１ ３５ １５ ３０１．３ ７第３表
本発明合金の１６０°Ｃの約８７％Ｈ３ＰＯ４溶液中
における腐食速度の例 試料Ｎｏ、 腐食速度 ｇ／ｈｍ２１
０．０２６７ ２ ０．０３３５ ３ ０．０７９４ ４ ０．０２２２ ５ ０．０８１２ ６ ０．０６２３ ７ ０．０４８２ ８ ０．０３５７ ９０．０２３８ １０ ０．０２２３１ １、 ０．０４１３１ ．２ ０．０３８５本 発明のアモルファス合金の腐食速度はきわめて小さい。
また、本発明の合金を浸漬試験の後、合金表面をＸ線光
電子分光法を用いて解析した結果、Ｔａを含む合金の表
面にはＴａ０２（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル
保護皮膜か生じ、Ｃｒを含む合金の表面には水和オキシ
水酸化クロムＣｒＣｈ（叶）：ｌ−、、ｘ不働態皮膜が
生じており、これが本発明合金の高耐食性の原因である
ことが判明した。
電子分光法を用いて解析した結果、Ｔａを含む合金の表
面にはＴａ０２（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル
保護皮膜か生じ、Ｃｒを含む合金の表面には水和オキシ
水酸化クロムＣｒＣｈ（叶）：ｌ−、、ｘ不働態皮膜が
生じており、これが本発明合金の高耐食性の原因である
ことが判明した。
発明の効果
以上詳述したとおり、本発明のアモルファスニッケル合
金は、酸化力の乏しい高温リン酸のような激しい腐食性
環境においても安定な保護皮膜を形成して、腐食されな
い高耐食合金である。
金は、酸化力の乏しい高温リン酸のような激しい腐食性
環境においても安定な保護皮膜を形成して、腐食されな
い高耐食合金である。
また、本発明の合金の作製には、既に広く用いられてい
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用できる
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用できる
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
第１図は本発明アモルファス合金を作製する装置の一例
を示す概略図である。 １：原料送入口、２；石英管、３：７ズル部、４：原料
、５：加熱炉、６：モーター、７：高速回転ロール。 第１図
を示す概略図である。 １：原料送入口、２；石英管、３：７ズル部、４：原料
、５：加熱炉、６：モーター、７：高速回転ロール。 第１図
Claims (4)
- （１）Ｈｏを１０−３０原子％とＰを１５−２３原子％
含み、残部実質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニ
ッケル合金。 - （２）Ｍｏを１０−３０原子％含み、更にＢとＳｉのい
ずれか１種または２種の合計７原子％以下とＰとの合計
で１５−２３原子％含み、残部実質的にＮｉよりなる高
耐食アモルファスニッケル合金。 - （３）Ｍｏを１０−３０原子％、Ｃｒを３０−４０原子
％含み、更にＰを８−２０原子％含み、残部実質的にＮ
ｉよりなる高耐食アモルファスニッケル合金。 - （４）Ｍｏを１０−３０原子％、Ｃｒを３０−４０原子
％含み、更にＢとＳｉいずれか１種または２種の合計７
原子％以下とＰとの合計で８−２０原子％含み、残部実
質的にＮｉよりなる高耐食アモルファスニッケル合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22543586A JPH0676631B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22543586A JPH0676631B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6379930A true JPS6379930A (ja) | 1988-04-09 |
| JPH0676631B2 JPH0676631B2 (ja) | 1994-09-28 |
Family
ID=16829323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22543586A Expired - Lifetime JPH0676631B2 (ja) | 1986-09-24 | 1986-09-24 | 高耐食アモルフアスニツケル合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0676631B2 (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5634989A (en) * | 1987-05-07 | 1997-06-03 | Mitsubishi Materials Corporation | Amorphous nickel alloy having high corrosion resistance |
| US9085814B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-07-21 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| US9365916B2 (en) | 2012-11-12 | 2016-06-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk iron-nickel glasses bearing phosphorus-boron and germanium |
| US9534283B2 (en) | 2013-01-07 | 2017-01-03 | Glassimental Technology, Inc. | Bulk nickel—silicon—boron glasses bearing iron |
| US9556504B2 (en) | 2012-11-15 | 2017-01-31 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing chromium and tantalum |
| US9816166B2 (en) | 2013-02-26 | 2017-11-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese |
| US9863025B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese, niobium and tantalum |
| US9863024B2 (en) | 2012-10-30 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based chromium and phosphorus bearing metallic glasses with high toughness |
| US9920400B2 (en) | 2013-12-09 | 2018-03-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and silicon |
| US9957596B2 (en) | 2013-12-23 | 2018-05-01 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-iron-based, nickel-cobalt-based and nickel-copper based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and boron |
| US10000834B2 (en) | 2014-02-25 | 2018-06-19 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-chromium-phosphorus glasses bearing niobium and boron exhibiting high strength and/or high thermal stability of the supercooled liquid |
| CN109342309A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-02-15 | 辽宁科技大学 | 一种模拟海洋腐蚀环境的试验装置及试验方法 |
| US10287663B2 (en) | 2014-08-12 | 2019-05-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-silicon glasses bearing manganese |
| US10458008B2 (en) | 2017-04-27 | 2019-10-29 | Glassimetal Technology, Inc. | Zirconium-cobalt-nickel-aluminum glasses with high glass forming ability and high reflectivity |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
| US11377720B2 (en) | 2012-09-17 | 2022-07-05 | Glassimetal Technology Inc. | Bulk nickel-silicon-boron glasses bearing chromium |
| US11905582B2 (en) | 2017-03-09 | 2024-02-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-niobium-phosphorus-boron glasses bearing low fractions of chromium and exhibiting high toughness |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9567263B2 (en) * | 2014-10-27 | 2017-02-14 | Tdk Corporation | Dielectric composition and electronic component |
-
1986
- 1986-09-24 JP JP22543586A patent/JPH0676631B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5634989A (en) * | 1987-05-07 | 1997-06-03 | Mitsubishi Materials Corporation | Amorphous nickel alloy having high corrosion resistance |
| US9085814B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-07-21 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| US9920410B2 (en) | 2011-08-22 | 2018-03-20 | California Institute Of Technology | Bulk nickel-based chromium and phosphorous bearing metallic glasses |
| US11377720B2 (en) | 2012-09-17 | 2022-07-05 | Glassimetal Technology Inc. | Bulk nickel-silicon-boron glasses bearing chromium |
| US9863024B2 (en) | 2012-10-30 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based chromium and phosphorus bearing metallic glasses with high toughness |
| US9365916B2 (en) | 2012-11-12 | 2016-06-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk iron-nickel glasses bearing phosphorus-boron and germanium |
| US9556504B2 (en) | 2012-11-15 | 2017-01-31 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing chromium and tantalum |
| US9534283B2 (en) | 2013-01-07 | 2017-01-03 | Glassimental Technology, Inc. | Bulk nickel—silicon—boron glasses bearing iron |
| US9816166B2 (en) | 2013-02-26 | 2017-11-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese |
| US9863025B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-01-09 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-boron glasses bearing manganese, niobium and tantalum |
| US9920400B2 (en) | 2013-12-09 | 2018-03-20 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and silicon |
| US9957596B2 (en) | 2013-12-23 | 2018-05-01 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-iron-based, nickel-cobalt-based and nickel-copper based glasses bearing chromium, niobium, phosphorus and boron |
| US10000834B2 (en) | 2014-02-25 | 2018-06-19 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-chromium-phosphorus glasses bearing niobium and boron exhibiting high strength and/or high thermal stability of the supercooled liquid |
| US10287663B2 (en) | 2014-08-12 | 2019-05-14 | Glassimetal Technology, Inc. | Bulk nickel-phosphorus-silicon glasses bearing manganese |
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| US10458008B2 (en) | 2017-04-27 | 2019-10-29 | Glassimetal Technology, Inc. | Zirconium-cobalt-nickel-aluminum glasses with high glass forming ability and high reflectivity |
| CN109342309A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-02-15 | 辽宁科技大学 | 一种模拟海洋腐蚀环境的试验装置及试验方法 |
| CN109342309B (zh) * | 2018-11-26 | 2024-02-27 | 辽宁科技大学 | 一种模拟海洋腐蚀环境的试验装置及试验方法 |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0676631B2 (ja) | 1994-09-28 |
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