JPS61210143A - 高耐食アモルフアス合金 - Google Patents
高耐食アモルフアス合金Info
- Publication number
- JPS61210143A JPS61210143A JP5103685A JP5103685A JPS61210143A JP S61210143 A JPS61210143 A JP S61210143A JP 5103685 A JP5103685 A JP 5103685A JP 5103685 A JP5103685 A JP 5103685A JP S61210143 A JPS61210143 A JP S61210143A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- atomic
- amorphous alloy
- corrosion resistance
- alloy
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/04—Amorphous alloys with nickel or cobalt as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は例えば沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含むよ
うな過酷な腐食性環境に使用し得る高耐食アモルファス
合金に関するものである。
うな過酷な腐食性環境に使用し得る高耐食アモルファス
合金に関するものである。
［従来の技術］
従来過酷な腐食性環境では、例えばＮｂを含む原子力扱
高純度のオーステナイトスレンレス鋼などが金属材料と
して用いられている。
高純度のオーステナイトスレンレス鋼などが金属材料と
して用いられている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし上述のような沸騰濃硝酸あるいは更に酸化剤を含
む酸化力の激しい高温強酸の環境でステンレス鋼を使用
する場合は、溶解したＣｒ３＋イオンが溶液中で酸化さ
れＣｒ”十となり、これが更に金属材料の溶解を加速す
るという自己触媒的作用によって激しい腐食を受ける。
む酸化力の激しい高温強酸の環境でステンレス鋼を使用
する場合は、溶解したＣｒ３＋イオンが溶液中で酸化さ
れＣｒ”十となり、これが更に金属材料の溶解を加速す
るという自己触媒的作用によって激しい腐食を受ける。
この腐食形態は粒界腐食であるがこれを平均腐食速度と
して換算しても年間１鵬腸以上の厚さにも及ぶことがあ
る。
して換算しても年間１鵬腸以上の厚さにも及ぶことがあ
る。
したがって、このような環境でステンレス鋼を使用する
場合には腐食による損失を覚悟せざるを得ない。
場合には腐食による損失を覚悟せざるを得ない。
［問題点を解決するための手段および作用１本発明の目
的は、酸化剤を含む沸騰濃硝酸のような酸化性と過酷な
腐食性をあわせて備えた環境に耐える高耐食性を有する
アモルファス合金を提供することにある。
的は、酸化剤を含む沸騰濃硝酸のような酸化性と過酷な
腐食性をあわせて備えた環境に耐える高耐食性を有する
アモルファス合金を提供することにある。
本発明は、ＴａとＮｉを必須成分とする特定組成のアモ
ルファス合金によってこの目的を達成するものである。
ルファス合金によってこの目的を達成するものである。
周知のように、通常１合金は固体状態では結晶化してい
るが、合金組成を特定のものとすると共に、溶融状態か
ら超急冷凝固させる、あるいはスバッターデポジシ、ン
を行う等の固体形成の過程で長周期秩序を形成させない
処置を行ったり、イオン注入など長周期秩序を破壊する
処置を行うと、固体状態でも結晶構造を持たず、液体に
類似したアモルファス構造となる。このアモルファス合
金は、理想的に均一な固溶体であると共に、所定の特性
を発揮させるのに十分な合金元素を添加できる。そして
、本発明者らは、高温濃塩酸など非酸化性の酸中で不動
態化する高耐食性を有したアモルファス合金を見出した
。しかし、これらの材料は酸化性の高温強酸中では、不
動態が破壊されるため十分な耐食性は維持できない。
るが、合金組成を特定のものとすると共に、溶融状態か
ら超急冷凝固させる、あるいはスバッターデポジシ、ン
を行う等の固体形成の過程で長周期秩序を形成させない
処置を行ったり、イオン注入など長周期秩序を破壊する
処置を行うと、固体状態でも結晶構造を持たず、液体に
類似したアモルファス構造となる。このアモルファス合
金は、理想的に均一な固溶体であると共に、所定の特性
を発揮させるのに十分な合金元素を添加できる。そして
、本発明者らは、高温濃塩酸など非酸化性の酸中で不動
態化する高耐食性を有したアモルファス合金を見出した
。しかし、これらの材料は酸化性の高温強酸中では、不
動態が破壊されるため十分な耐食性は維持できない。
本発明者らは、このようなアモルファス合金の優れた特
性に着目して更に研究を行った結果、酸化剤を含む高温
の濃厚な酸中でも不動態皮膜を生じ高耐食性を備えたア
モルファス合金が作り得ることを見出し本発明を達成し
た。
性に着目して更に研究を行った結果、酸化剤を含む高温
の濃厚な酸中でも不動態皮膜を生じ高耐食性を備えたア
モルファス合金が作り得ることを見出し本発明を達成し
た。
本発明は、特許請求の範囲第１項ないし第４項に示され
る第１ないし第４の発明からなるものであるが次の第１
表に、これら第１ないし第４の発明の構成元素および含
有率を示す。
る第１ないし第４の発明からなるものであるが次の第１
表に、これら第１ないし第４の発明の構成元素および含
有率を示す。
第 １ 表 （原子％）※ｌ Ｔ（
、Ｚｒ、ＮｂおよびＷよりなる群から選ばれる１種また
は２種以上 ※２ Ｆｅおよび／またはＣ。
、Ｚｒ、ＮｂおよびＷよりなる群から選ばれる１種また
は２種以上 ※２ Ｆｅおよび／またはＣ。
※３ 実質的にＮｉ
（作用）
上記組成の溶融合金を超急冷凝固させたり、スパッター
デポジションさせるなどアモルファス合金を作製する種
々の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元
素が均一に固溶した単相合金である。そのため、本発明
のアモルファス合金を酸化性環境化におくと、その表面
に、極めて均一で高耐食性を有する保護皮Ｍ〔不動態皮
膜〕が形成される。
デポジションさせるなどアモルファス合金を作製する種
々の方法によって得られるアモルファス合金は前記各元
素が均一に固溶した単相合金である。そのため、本発明
のアモルファス合金を酸化性環境化におくと、その表面
に、極めて均一で高耐食性を有する保護皮Ｍ〔不動態皮
膜〕が形成される。
ところで、酸化力の高い高温酸溶液中で金属材料は、容
易に酸化され溶解するため、このような環境で金属材料
を使用するためには、安定な保護皮膜を形成する能力を
金属材料に付与する必要がある。これは、有効元素を必
要量含む合金を作ることによって実現される。しかし結
晶質金属の場合、多種多量の合金元素を添加すると、し
ばしば化学的性質の異なる多相構造となり、所定の耐食
性が実現しえないことがある。また、化学的不均一性の
発生はむしろ耐食性に有害である。
易に酸化され溶解するため、このような環境で金属材料
を使用するためには、安定な保護皮膜を形成する能力を
金属材料に付与する必要がある。これは、有効元素を必
要量含む合金を作ることによって実現される。しかし結
晶質金属の場合、多種多量の合金元素を添加すると、し
ばしば化学的性質の異なる多相構造となり、所定の耐食
性が実現しえないことがある。また、化学的不均一性の
発生はむしろ耐食性に有害である。
これに対し１本発明のアモルファス合金は、均一固溶体
である。したがって１本発明のアモルファス合金は、安
定な保護皮膜すなわち不動態皮膜を形成させうる所要量
の有効元素を均一に含むものであり、かかるアモルファ
ス合金には、均一な不動態皮膜が生じ、十分に高い耐食
性が発揮される。
である。したがって１本発明のアモルファス合金は、安
定な保護皮膜すなわち不動態皮膜を形成させうる所要量
の有効元素を均一に含むものであり、かかるアモルファ
ス合金には、均一な不動態皮膜が生じ、十分に高い耐食
性が発揮される。
即ち、酸化力の高い高温の強酸に耐える金属材料が具備
すべき条件は、その環境で安定な不動態皮膜が材料に均
一に生ずることである０合金がアモルファス構造を有す
ることは、複雑な組成の合金を単相固溶体として作成す
ることを可能にし、均一な不動態皮膜の形成を保証する
のである。
すべき条件は、その環境で安定な不動態皮膜が材料に均
一に生ずることである０合金がアモルファス構造を有す
ることは、複雑な組成の合金を単相固溶体として作成す
ることを可能にし、均一な不動態皮膜の形成を保証する
のである。
本発明のアモルファス合金の大部分のものは、例えばＣ
ｒ’＋イオンのような酸化剤を含む沸騰濃硝酸中におい
ても全く腐食されない、また本発明合金の中で最低の耐
食性を備えた材料であってもその腐食速度は年間２．５
１Ｌｍ以下である。
ｒ’＋イオンのような酸化剤を含む沸騰濃硝酸中におい
ても全く腐食されない、また本発明合金の中で最低の耐
食性を備えた材料であってもその腐食速度は年間２．５
１Ｌｍ以下である。
次に本発明における各成分組成を限定する理由を述べる
。
。
Ｎｉは本発明合金の基礎となる元素であって、Ｔａ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷなどｆｆａ。
ｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷなどｆｆａ。
Ｖａ、ＶＩａ族の元素と共存するとアモルファス構造を
形成する元素である。したがって、本発明の第１および
第２の発明においてアモルファス構造の形成のためにＮ
ｉを２０原子％以上添加することが必要である。
形成する元素である。したがって、本発明の第１および
第２の発明においてアモルファス構造の形成のためにＮ
ｉを２０原子％以上添加することが必要である。
Ｔａは酸化性の激しい高温の強酸中において安定な不動
態皮膜を形成する元素であり、かつ、上述のようにＮｉ
あるいはＮｉの一部をＦｅあるいはＣｏの１種または２
種で置換したものと共存してアモルファス構造を形成す
る元素であって、本発明の第１および第３の発明におい
て、十分な耐食性を保証するために１５原子％以上添加
する必要がある。また、Ｎｉ、Ｆｅ、ＣｏｃＦ）ｌｌｌ
ａ元素の総和が２０原子％未満であるとＴａと共存して
もアモルファス構造を形成しにくいので、本発明の第１
および第３の発明においてＴａは８０原子％以下にする
必要がある。
態皮膜を形成する元素であり、かつ、上述のようにＮｉ
あるいはＮｉの一部をＦｅあるいはＣｏの１種または２
種で置換したものと共存してアモルファス構造を形成す
る元素であって、本発明の第１および第３の発明におい
て、十分な耐食性を保証するために１５原子％以上添加
する必要がある。また、Ｎｉ、Ｆｅ、ＣｏｃＦ）ｌｌｌ
ａ元素の総和が２０原子％未満であるとＴａと共存して
もアモルファス構造を形成しにくいので、本発明の第１
および第３の発明においてＴａは８０原子％以下にする
必要がある。
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗは、いずれもＴａに代ってＮｉと
共存してアモルファス構造を形成する元素であり、かつ
酸化性の激しい高温の強酸中において、不動態皮膜を形
成する能力を有する元素である。しかし、Ｔｉ、Ｚｒ、
ＮｂおよびＷの耐食性におよぼす効果は、Ｔａに比べて
劣るため、耐食性を保証するためには、これらの元素で
Ｔａを全量置換することはできない、但し、Ｔａを１０
原子％以上含む場合、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷのいず
れか１種また２種以上とＴａの合計が１５原子％以上で
あれば、耐食性を保証し得る。これが本発明の第２およ
び第４の発明において、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷの１
種または２種以上と１０原子％以上のＴａとの合計を１
５原子％以上必要とする理由である。またアモルファス
構造の形成を保証するためには、［ａ元素を最低２０原
子％含む必要があるので、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷの
１種または２種以上と１０ｇ子％以上のＴａとの合計を
本発明の第２および第４の発明において８０原子％以下
にとどめる必要がある。
共存してアモルファス構造を形成する元素であり、かつ
酸化性の激しい高温の強酸中において、不動態皮膜を形
成する能力を有する元素である。しかし、Ｔｉ、Ｚｒ、
ＮｂおよびＷの耐食性におよぼす効果は、Ｔａに比べて
劣るため、耐食性を保証するためには、これらの元素で
Ｔａを全量置換することはできない、但し、Ｔａを１０
原子％以上含む場合、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷのいず
れか１種また２種以上とＴａの合計が１５原子％以上で
あれば、耐食性を保証し得る。これが本発明の第２およ
び第４の発明において、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷの１
種または２種以上と１０原子％以上のＴａとの合計を１
５原子％以上必要とする理由である。またアモルファス
構造の形成を保証するためには、［ａ元素を最低２０原
子％含む必要があるので、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷの
１種または２種以上と１０ｇ子％以上のＴａとの合計を
本発明の第２および第４の発明において８０原子％以下
にとどめる必要がある。
ＦｅおよびＣＯはＮｉに代ってＴａ、’ｒｉ、Ｚｒ、Ｎ
ｂ、Ｗなどと共存することによってアモルファス構造を
形成し得るが、本発明の目的である高耐食性を保証する
ためＴａを１０原子％以上あるいは１５原子％以上添加
する場合は、ＦｅおよびＣＯの１種または２種でＮｉ含
量が７原子％未渦になるまで置換すると、アモルファス
構造の形成が困難になる。また７原子％以上のＮｉとＦ
ｅおよびＣＯのいずれか１種または２種との合計が２０
原子％未渦の場合は、アモルファス構造の形成が困難に
なる。したがって本発明の第３および第４の発明におい
て、Ｎｉを７原子％以上含む必要がある。またＦｅおよ
びＣＯの１種または２種と７原子％以上のＮｉとの合計
は、２０原子％以上にする必要がある。
ｂ、Ｗなどと共存することによってアモルファス構造を
形成し得るが、本発明の目的である高耐食性を保証する
ためＴａを１０原子％以上あるいは１５原子％以上添加
する場合は、ＦｅおよびＣＯの１種または２種でＮｉ含
量が７原子％未渦になるまで置換すると、アモルファス
構造の形成が困難になる。また７原子％以上のＮｉとＦ
ｅおよびＣＯのいずれか１種または２種との合計が２０
原子％未渦の場合は、アモルファス構造の形成が困難に
なる。したがって本発明の第３および第４の発明におい
て、Ｎｉを７原子％以上含む必要がある。またＦｅおよ
びＣＯの１種または２種と７原子％以上のＮｉとの合計
は、２０原子％以上にする必要がある。
なお１本発明のアモルファス合金が３原子％以下のＶお
よびＭｏ、２０原子％以下のＨｆ、３０原子％以下のＣ
ｒを含んでも本発明の目的には何ら支障がない、またＰ
、Ｂ、ＳｉおよびＣなどの半金属は１元来アモルファス
構造形成に有効な元素として知られている。しかし酸化
力の高い高温の強酸においては、多量に半金属を添加し
たアモルファス合金は、不動態皮膜の安定性が低下する
。そのため、半金属元素は特に有効元素とは指定しがた
い、但し、７原子％程度までの半金属元素の添加は、耐
食性に有害ではなく、かつアモルファス構造の形成を助
けるので支障はない。
よびＭｏ、２０原子％以下のＨｆ、３０原子％以下のＣ
ｒを含んでも本発明の目的には何ら支障がない、またＰ
、Ｂ、ＳｉおよびＣなどの半金属は１元来アモルファス
構造形成に有効な元素として知られている。しかし酸化
力の高い高温の強酸においては、多量に半金属を添加し
たアモルファス合金は、不動態皮膜の安定性が低下する
。そのため、半金属元素は特に有効元素とは指定しがた
い、但し、７原子％程度までの半金属元素の添加は、耐
食性に有害ではなく、かつアモルファス構造の形成を助
けるので支障はない。
本発明のアモルファス合金の作製は、既に広く用いられ
ている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固させる
方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種々の
方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊する
方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法でも
良い。
ている種々の方法、即ち、液体合金を超急冷凝固させる
方法、気相を経てアモルファス合金を形成させる種々の
方法、イオン注入によって固体の長周期構造を破壊する
方法などアモルファス合金を作製するいずれの方法でも
良い。
〔実施例］
実施例１
第２表に示す組成となるように原料金属を混合し、アル
ゴンアーク溶解法により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、単ロール法を用い
て超急冷凝固させることにより、厚さ０．０１〜０．０
５１思、輻ｌ〜３脂■、長さ３〜２０ｍのアモルファス
合金薄板を得た。
ゴンアーク溶解法により原料合金を作製した。これらの
合金をアルゴン雰囲気中で再溶融し、単ロール法を用い
て超急冷凝固させることにより、厚さ０．０１〜０．０
５１思、輻ｌ〜３脂■、長さ３〜２０ｍのアモルファス
合金薄板を得た。
アモルファス構造形成の確認はＸ線回析により行った。
これらの合金試料のうち主なものの表面をシリコンカー
バイド紙１０００番までシクロヘキサン中で研磨した０
次いで所定の長さの合金試料を切り出し、１１０℃で沸
騰している９ＮのＨＮ Ｏａ溶液に７〜１０日間浸漬し
、浸漬前後の重量をマイクロ天秤を用いて測定した。浸
漬により重量の減少が見られた場合はこれを年間腐食速
度に換算した。
バイド紙１０００番までシクロヘキサン中で研磨した０
次いで所定の長さの合金試料を切り出し、１１０℃で沸
騰している９ＮのＨＮ Ｏａ溶液に７〜１０日間浸漬し
、浸漬前後の重量をマイクロ天秤を用いて測定した。浸
漬により重量の減少が見られた場合はこれを年間腐食速
度に換算した。
得られた結果を第３表に示す。
第３表における比較材は、高純度金属を原料として自家
製した原子力縁高純度の２５Ｃｒ−２ＯＮｉ−０，２５
Ｎｂオーステナイトステンレス鋼であり、沸騰濃硝酸中
で工業的に使用されている鋼である。
製した原子力縁高純度の２５Ｃｒ−２ＯＮｉ−０，２５
Ｎｂオーステナイトステンレス鋼であり、沸騰濃硝酸中
で工業的に使用されている鋼である。
本発明のアモルファス合金の大部分からは腐食による重
量変化が検出されなかった。また、腐食による重量変化
が検出された試料の腐食速度も比較材として用いたオー
ステナイトステンレス鋼の腐食速度の１７２０以下であ
る。また、本発明の合金を浸漬試験の後、Ｘ線光電子分
光法を用いて表面を解析した結果、これら合金の表面に
はＴ ａ Ｏ２（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル
不動態皮膜が生じており、これが本発明合金の高耐食性
の原因であることが判明した。
量変化が検出されなかった。また、腐食による重量変化
が検出された試料の腐食速度も比較材として用いたオー
ステナイトステンレス鋼の腐食速度の１７２０以下であ
る。また、本発明の合金を浸漬試験の後、Ｘ線光電子分
光法を用いて表面を解析した結果、これら合金の表面に
はＴ ａ Ｏ２（ＯＨ）からなるオキシ水酸化タンタル
不動態皮膜が生じており、これが本発明合金の高耐食性
の原因であることが判明した。
第 ２ 表（その１） （原子％）
第 ２ 表（その２） （原子％）
＄ ３ 表 （その１）
９Ｎの沸ＩＩ ＨＮ Ｏ３中における腐食速度第 ３
表 （その２） ９Ｎの沸ＩＩＩＨＮ Ｏｌ中における腐食速度実施例２ 実施例１と同様に調整した本発明のアモルファス合金を
試料として用い、１１００ｐｐのＣｒイオンを含み１１
０℃で沸騰している９ ＮＩＮ（ｈ溶液中で浸漬試験を
行った。７〜１０日間の浸漬試験前後の試料の重量変化
をマイクロ天秤を用いて測定し、浸漬により重量減量が
観測された場合は、これを年間腐食速度に換算した。
表 （その２） ９Ｎの沸ＩＩＩＨＮ Ｏｌ中における腐食速度実施例２ 実施例１と同様に調整した本発明のアモルファス合金を
試料として用い、１１００ｐｐのＣｒイオンを含み１１
０℃で沸騰している９ ＮＩＮ（ｈ溶液中で浸漬試験を
行った。７〜１０日間の浸漬試験前後の試料の重量変化
をマイクロ天秤を用いて測定し、浸漬により重量減量が
観測された場合は、これを年間腐食速度に換算した。
得られた結果を第４表に示す。
第 ４ 表 （そのｌ）
１００ｐｐｍ Ｃｒ”＋イオンを含む沸９９ Ｎ ＨＮ
Ｏｘにおける腐食速度 第 ４ 表 （その２） における腐食速度 第４表に示すように、９Ｎの沸ｌ１ｉＨＮ Ｏ３に酸化
剤としてわずか１１００ｐｐのＣｒ”◆イオンを添加し
ただけで、比較材として用いたオーステナイトステンレ
ス網の腐食速度は、４０倍以上に増大した。
Ｏｘにおける腐食速度 第 ４ 表 （その２） における腐食速度 第４表に示すように、９Ｎの沸ｌ１ｉＨＮ Ｏ３に酸化
剤としてわずか１１００ｐｐのＣｒ”◆イオンを添加し
ただけで、比較材として用いたオーステナイトステンレ
ス網の腐食速度は、４０倍以上に増大した。
これに対し、本発明のアモルファス合金の大部分からは
腐食による重量変化が検出されなかった。
腐食による重量変化が検出されなかった。
腐食による重量変化が検出された試料の場合でも、これ
らの腐食速度は、比較材として用いたオーステナイトス
テンレス鋼の腐食速度の１７４００以下であって、きわ
めて高い耐食性を備えている。
らの腐食速度は、比較材として用いたオーステナイトス
テンレス鋼の腐食速度の１７４００以下であって、きわ
めて高い耐食性を備えている。
また、同じ浸漬試験を金属タンタルについて行ったとこ
ろ金属光沢が失われた。これに対し、本発明のアモルフ
ァス合金の大部分は腐食速度が検出されないだけでなく
金属光沢を保持しており、金属タンタルより耐食性が高
いことを示していた。
ろ金属光沢が失われた。これに対し、本発明のアモルフ
ァス合金の大部分は腐食速度が検出されないだけでなく
金属光沢を保持しており、金属タンタルより耐食性が高
いことを示していた。
［効果Ｊ
以上詳述したとおり、本発明のアモルファス合金は、酸
化剤を含む沸騰濃硝酸のような激しい腐食性環境におい
ても安定な不動態皮膜を形成して腐食されない高耐食合
金である。
化剤を含む沸騰濃硝酸のような激しい腐食性環境におい
ても安定な不動態皮膜を形成して腐食されない高耐食合
金である。
また、本発明の合金の作製には、既に広く用いられてい
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用できる
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
るアモルファス合金作製の技術のいずれをも適用できる
ため、特殊な装置を改めて必要とせず、本発明合金は実
用性にも優れている。
Claims (4)
- （１）Ｔａを１５〜８０原子％含み残部は実質的にＮｉ
よりなる高耐食アモルファス合金。 - （２）Ｔａと、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷよりなる群か
ら選ばれる１種または２種以上の元素とを含み、残部は
実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１０原子％以上
、前記群から選ばれる１種又は２種以上の元素が、Ｔａ
との合量で１５〜８０原子％である高耐食アモルファス
合金。 - （３）Ｔａと、Ｆｅおよび／又はＣｏとを含み、残部は
実質的にＮｉよりなり、含有率はＴａが１５〜８０原子
％、Ｆｅおよび／又はＣｏが７５原子％以下、Ｎｉが７
原子％以上である高耐食アモルファス合金。 - （４）Ｔａと、Ｔｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷよりなる群か
ら選ばれる１種または２種以上の元素とＦｅおよび／又
はＣｏとを含み、残部は実質的にＮｉよりなり、含有率
はＴａとＴｉ、Ｚｒ、ＮｂおよびＷよりなる群から選ば
れる１種または２種以上とが、合量で１５〜８０原子％
でありかつＴａが１０原子％以上であり、Ｆｅおよび／
又はＣｏが７５原子％以下でありＮｉが７原子％以上で
ある高耐食アモルファス合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60051036A JPH0615706B2 (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 高耐食アモルフアス合金 |
| DE19863608656 DE3608656C2 (de) | 1985-03-14 | 1986-03-14 | Verwendung einer glasartigen Tantal-Nickel-Legierung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60051036A JPH0615706B2 (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 高耐食アモルフアス合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61210143A true JPS61210143A (ja) | 1986-09-18 |
| JPH0615706B2 JPH0615706B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=12875575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60051036A Expired - Fee Related JPH0615706B2 (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 高耐食アモルフアス合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0615706B2 (ja) |
| DE (1) | DE3608656C2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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