JPS6372324A - 複合発電プラントの窒素酸化物濃度制御装置 - Google Patents
複合発電プラントの窒素酸化物濃度制御装置Info
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- JPS6372324A JPS6372324A JP61215974A JP21597486A JPS6372324A JP S6372324 A JPS6372324 A JP S6372324A JP 61215974 A JP61215974 A JP 61215974A JP 21597486 A JP21597486 A JP 21597486A JP S6372324 A JPS6372324 A JP S6372324A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/008—Adaptations for flue gas purification in steam generators
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
−に−ｆｉ日旧＋ ＋ｆ１カーソリレ μυＭ７カーヴ
１ノの排熱を回収して蒸気を発生させるボイラと、上記
の蒸気を用いて駆動される蒸気タービンと発電気とを備
えかつ、前記排熱回収ボイラ中に脱硝装置を設けた複合
発電プラントにおいて、排気中の窒素酸化物（Ｎｏ、）
濃度を抑制するように制御する装置に関するものである
。
１ノの排熱を回収して蒸気を発生させるボイラと、上記
の蒸気を用いて駆動される蒸気タービンと発電気とを備
えかつ、前記排熱回収ボイラ中に脱硝装置を設けた複合
発電プラントにおいて、排気中の窒素酸化物（Ｎｏ、）
濃度を抑制するように制御する装置に関するものである
。
従来の複合発電プラントの要約なＮ Ｏｘ制御系統図を
第４図に示す、。
第４図に示す、。
空気取入室１を通して取り入れられた空気は空気圧縮機
４１で圧縮、昇温され、燃焼器４２で燃料を助燃し高温
高圧のガスとしてガスタービン４３内で膨張し発電機４
４および空気圧縮機４１を駆動する。
４１で圧縮、昇温され、燃焼器４２で燃料を助燃し高温
高圧のガスとしてガスタービン４３内で膨張し発電機４
４および空気圧縮機４１を駆動する。
ガスタービン４３からの排ガスは、排熱回収ボイラ４５
で熱回収される。
で熱回収される。
排熱回収ボイラ４５は排ガスの上流から下流に沿って過
熱器、前側高圧蒸発器、後側高圧蒸発器。
熱器、前側高圧蒸発器、後側高圧蒸発器。
高圧節炭器、低圧蒸発器、低圧節炭器から構成される。
又、前側高圧蒸発器と後側高圧蒸発器との間には、脱硝
装置が設置されている。
装置が設置されている。
排熱回収ボイラ４４で発生した蒸気は蒸気タービン４６
に導入され、プラントの熱回収が図られる。
に導入され、プラントの熱回収が図られる。
これらの構成から成る複合発電プラントに於いても、近
年、環境規制が年々強化させており、複合発電プラント
でも、前述のようにガスタービン装置から排出される排
ガスに含まれるＮＯｘ成分を脱硝装置を介して大気放出
することにより低減している。
年、環境規制が年々強化させており、複合発電プラント
でも、前述のようにガスタービン装置から排出される排
ガスに含まれるＮＯｘ成分を脱硝装置を介して大気放出
することにより低減している。
第５図にガスタービン装置を通常起動させた場合のプラ
ント排ガス特性の一例を示す。
ント排ガス特性の一例を示す。
本第５図の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は横軸（時間軸）を
共用し、（Ａ）の縦軸はガスタービン負荷率を、（Ｂ）
の縦軸は排ガス温度及び脱硝装置入口温度を（Ｃ）の縦
軸は脱硝効率及びＮＯｘ量を、それぞれ表わしている。
共用し、（Ａ）の縦軸はガスタービン負荷率を、（Ｂ）
の縦軸は排ガス温度及び脱硝装置入口温度を（Ｃ）の縦
軸は脱硝効率及びＮＯｘ量を、それぞれ表わしている。
プラントの排出ＮＯｘ値は定格負荷で安定するまでの過
程で最大値を呈する （第５図（Ｃ）の１点鎖線カーブ参照）、これは、現在
脱硝方式の一つとして採用されているアンモニア接触還
元分解法の基本反応式が、 ４ Ｎ Ｏ＋ ４ Ｎ Ｈａ＋ Ｏｘ→４Ｎｚ＋ ６
）（ｚ。
程で最大値を呈する （第５図（Ｃ）の１点鎖線カーブ参照）、これは、現在
脱硝方式の一つとして採用されているアンモニア接触還
元分解法の基本反応式が、 ４ Ｎ Ｏ＋ ４ Ｎ Ｈａ＋ Ｏｘ→４Ｎｚ＋ ６
）（ｚ。
６ＮＯｘ＋８ＮＨａ −＋７Ｎ２＋１２ＨｚＯであ
り、この反応温度は、高効率の脱硝性能を得る為には２
５０℃〜４００℃の範囲、最低でも２００℃を必要とす
ることによるものである。
り、この反応温度は、高効率の脱硝性能を得る為には２
５０℃〜４００℃の範囲、最低でも２００℃を必要とす
ることによるものである。
第６図に脱硝反応温度と脱硝効率の関係を示す。
従って、従来方式では第５図に示す如く最終的にはプラ
ント排出ＮＯｘ値を低減できるが、プラント起動時にお
けるプラント排出ＮＯｘ値は低減できないという問題が
存在する。これは、ガスタービン装置から排出される排
ガスの温度に対し、第７図に示す如く排ガスは過熱器、
前側高圧蒸発器を通過する際温度降下を生じて低温度と
なり、脱硝装置の昇温率が小さく、脱硝効率が低くなる
為である。
ント排出ＮＯｘ値を低減できるが、プラント起動時にお
けるプラント排出ＮＯｘ値は低減できないという問題が
存在する。これは、ガスタービン装置から排出される排
ガスの温度に対し、第７図に示す如く排ガスは過熱器、
前側高圧蒸発器を通過する際温度降下を生じて低温度と
なり、脱硝装置の昇温率が小さく、脱硝効率が低くなる
為である。
前述の従来方式に対して、特開昭６１−２８７０４では
、プラント起動前に高圧ドラム残圧を高く保持し、脱硝
装置の雰囲気温度を高く保持し、プラント起動後の脱硝
効率の早期立上をすることにより、起動時のＮ Ｏｘ値
低減を図っている。
、プラント起動前に高圧ドラム残圧を高く保持し、脱硝
装置の雰囲気温度を高く保持し、プラント起動後の脱硝
効率の早期立上をすることにより、起動時のＮ Ｏｘ値
低減を図っている。
しかし、上記特開昭６１−２８７０４の発明は、ホット
スタートでは有効であるが、ウオームスタート。
スタートでは有効であるが、ウオームスタート。
コールドスタート時には、高圧ドラム残圧が低くなって
しまい有効とはいえない。又１部分負荷時には、脱硝装
置入口排ガス温度が低くなり高効率の脱硝性能が発揮で
きない等の問題があり、昨今の環境規制の厳しい状況を
踏まえると、プラント排出ＮＯｘ値低減は充分とはいえ
なかった。
しまい有効とはいえない。又１部分負荷時には、脱硝装
置入口排ガス温度が低くなり高効率の脱硝性能が発揮で
きない等の問題があり、昨今の環境規制の厳しい状況を
踏まえると、プラント排出ＮＯｘ値低減は充分とはいえ
なかった。
尚、前記公知技術特開昭６１−２８７０４の発明を適用
した時の複合発電プラントのＮ Ｏｘ動特性を第８図に
示す。本第８図の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は、それぞれ
横軸に同一目盛で時間をとり、（Ａ）の縦軸は脱硝装置
入口ガス温度を（Ｂ）の縦軸は脱硝装置比、入口の窒素
酸化物濃度を（Ｃ）の縦軸はガスタービンの回転数及び
負荷率を、それぞれ表わしている。
した時の複合発電プラントのＮ Ｏｘ動特性を第８図に
示す。本第８図の（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は、それぞれ
横軸に同一目盛で時間をとり、（Ａ）の縦軸は脱硝装置
入口ガス温度を（Ｂ）の縦軸は脱硝装置比、入口の窒素
酸化物濃度を（Ｃ）の縦軸はガスタービンの回転数及び
負荷率を、それぞれ表わしている。
スタート、コールドスタート時に於ける起動時Ｎ Ｏｘ
値低減並びに部分負荷時のＮＯｘ値低減に関しては配慮
されておらず、昨今の環境規制の厳しい状況を踏まえる
と、プラント排出ＮＯｘ低減は充分とはいえないという
問題があった。
値低減並びに部分負荷時のＮＯｘ値低減に関しては配慮
されておらず、昨今の環境規制の厳しい状況を踏まえる
と、プラント排出ＮＯｘ低減は充分とはいえないという
問題があった。
本発明の目的は、複合発電プラントの各起動モード（ホ
ットスタート、ウオームスタート、コールドスタート）
時並びに部分負荷時に於いて、プラントから排出される
Ｎ Ｏｘ値を有効に低減をし得る複合発電プラントの窒
素酸化物濃度制御装置を提供することにある。
ットスタート、ウオームスタート、コールドスタート）
時並びに部分負荷時に於いて、プラントから排出される
Ｎ Ｏｘ値を有効に低減をし得る複合発電プラントの窒
素酸化物濃度制御装置を提供することにある。
〔問題点を解決するための手段〕
上記の目的を達成するために創作した本発明の基本的原
理について略述すると次の如くである。
理について略述すると次の如くである。
すなわち、上記目的は、複合発電プラントに於いて、ガ
スタービンの出口Ｎ Ｏｘ値並びに圧縮機出口空気温度
に大きく影響を与えるガスタービンの圧縮機入口空気温
度を最適値に制御すること、及びガスタービンの圧縮機
出口空気を抽気して、これをアンモニア希釈空侃として
使用し−Ｒｎ、 ７ｉＷＥ芯温度を最適値に制御するこ
とにより、達成される。
スタービンの出口Ｎ Ｏｘ値並びに圧縮機出口空気温度
に大きく影響を与えるガスタービンの圧縮機入口空気温
度を最適値に制御すること、及びガスタービンの圧縮機
出口空気を抽気して、これをアンモニア希釈空侃として
使用し−Ｒｎ、 ７ｉＷＥ芯温度を最適値に制御するこ
とにより、達成される。
上述の原理に基づいて、本発明に係る制御装置は、ガス
タービンと上記ガスタービンの排熱を回収して蒸気を発
生させるボイラと、上記の蒸気を用いて駆動される蒸気
タービンと発電気とを備え。
タービンと上記ガスタービンの排熱を回収して蒸気を発
生させるボイラと、上記の蒸気を用いて駆動される蒸気
タービンと発電気とを備え。
かつ、前記排熱回収ボイラ中に脱硝装置を設けた複合発
電プラントにおいて、前記発電プラントの起動指令に基
づいて、前記ガスタービン用空気圧縮機の入口空気温度
及び前記脱硝装置のアンモニア希釈空気流量を制御する
装置を設け、かつ、前記の制御装置は脱硝反応温度を制
御するとともにプラント排出ＮＯｘ濃度を低減する為の
プログラムを組み込んだものであることを特徴とする。
電プラントにおいて、前記発電プラントの起動指令に基
づいて、前記ガスタービン用空気圧縮機の入口空気温度
及び前記脱硝装置のアンモニア希釈空気流量を制御する
装置を設け、かつ、前記の制御装置は脱硝反応温度を制
御するとともにプラント排出ＮＯｘ濃度を低減する為の
プログラムを組み込んだものであることを特徴とする。
各モードのプラント起動（ホット、ウオーム。
コールド各起動モード）時に於いては、ガスタービンか
ら導かれた排ガスは過熱器、高圧蒸発器を通過する際温
度降下を生じて低温度となり、脱硝装置の昇温率が小さ
い為、このままでは脱硝反応温度が低く脱硝効率が低い
。
ら導かれた排ガスは過熱器、高圧蒸発器を通過する際温
度降下を生じて低温度となり、脱硝装置の昇温率が小さ
い為、このままでは脱硝反応温度が低く脱硝効率が低い
。
しかし、圧縮機出口空気は１回転数上昇並びに負荷上昇
に即応して温度が上昇する為この圧縮機出口の高温空気
を使用し、圧縮機出口空気温度が規定値に致達以降、前
記の構成の装置によれば圧縮機出口空気をアンモニア希
釈空気として使用し脱硝反応温度を高めることにより、
脱硝効率が上がり複合発電プラントの排出ＮＯｘ値低減
が図れる。
に即応して温度が上昇する為この圧縮機出口の高温空気
を使用し、圧縮機出口空気温度が規定値に致達以降、前
記の構成の装置によれば圧縮機出口空気をアンモニア希
釈空気として使用し脱硝反応温度を高めることにより、
脱硝効率が上がり複合発電プラントの排出ＮＯｘ値低減
が図れる。
更にガスタービン着火以降、ガスタービンから排出され
排熱回収ボイラに導かれる排ガスの一部を抽気して、ガ
スタービンの圧縮機入口空気温度を高めることによって
、圧縮機出口空気温度を早期に脱硝反応温度の適正値に
近づけることが出来る。
排熱回収ボイラに導かれる排ガスの一部を抽気して、ガ
スタービンの圧縮機入口空気温度を高めることによって
、圧縮機出口空気温度を早期に脱硝反応温度の適正値に
近づけることが出来る。
一方、ガスタービンの排出Ｎ Ｏｘ濃度は、米国文献イ
ー６ビー０ニー（Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａ Ｑ Ｐ
ｒｏｔｅｃｔｉｏｎＡｇｅｎｃｙ ）によると次記（１
）式によって表わされる。
ー６ビー０ニー（Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａ Ｑ Ｐ
ｒｏｔｅｃｔｉｏｎＡｇｅｎｃｙ ）によると次記（１
）式によって表わされる。
Ｎ０ｘ＝ＮＯｘｓ・ｆ（ｐ）・ｅｉ９’−ｆ（Ｔ）
”４１）ここに、 Ｎｏ−５： Ｉ Ｓ Ｏ状態に於ける排出窒素酸化物濃
度 ｆ（ｐ）：燃焼器入口圧力による補正関数Ｈ：絶対湿度 ｆ（↑）：大気温度による補正関数 （１）式により、排出ＮＯｘ濃度は大気温度により大き
く影響を受けることがわかる。ここで（１）式により判
明する大気温度をパラメータとする排約ＮＯｘ濃度と負
荷割合との関係を第９図に示す。
”４１）ここに、 Ｎｏ−５： Ｉ Ｓ Ｏ状態に於ける排出窒素酸化物濃
度 ｆ（ｐ）：燃焼器入口圧力による補正関数Ｈ：絶対湿度 ｆ（↑）：大気温度による補正関数 （１）式により、排出ＮＯｘ濃度は大気温度により大き
く影響を受けることがわかる。ここで（１）式により判
明する大気温度をパラメータとする排約ＮＯｘ濃度と負
荷割合との関係を第９図に示す。
第９図からも明らかなように、大気温度により排出Ｎ
Ｏｘ濃度が大きく変わることがわかる。
Ｏｘ濃度が大きく変わることがわかる。
よって、前述の圧縮機入口空気温度を高めることは、ガ
スタービンの排出ＮＯｘ値を低減する効果もある。
スタービンの排出ＮＯｘ値を低減する効果もある。
また、プラントの部分負荷時に於いては、第１０図に示
すように脱硝装置入口排ガス温度（気温によって変化す
る）が圧縮機出口空気温度を上回る負荷側の範囲では圧
縮機出口空気で脱硝反応迫 咋 ＊−＆−＋ｌ９ａｌｌ
工小Ａブη働１ムＩＮ μ箇＾１サツ濫７
す１十排ガス系に脱硝装置の加温を依存し、アンモニア
希釈空気もガスタービンの圧縮機出口空気から別系統の
希釈空気に切替えてプラント排出ＮＯｘ値を制御するこ
とにより、効率的なＮ Ｏｘ値制御が可能となる。
すように脱硝装置入口排ガス温度（気温によって変化す
る）が圧縮機出口空気温度を上回る負荷側の範囲では圧
縮機出口空気で脱硝反応迫 咋 ＊−＆−＋ｌ９ａｌｌ
工小Ａブη働１ムＩＮ μ箇＾１サツ濫７
す１十排ガス系に脱硝装置の加温を依存し、アンモニア
希釈空気もガスタービンの圧縮機出口空気から別系統の
希釈空気に切替えてプラント排出ＮＯｘ値を制御するこ
とにより、効率的なＮ Ｏｘ値制御が可能となる。
以下、本発明の詳細な説明する。
第１図は、本発明に係る複合発電プラントの窒素酸化物
濃度制御装置の１実施例を組み込んだＮＯｘ制御系統図
を示し、以下に本図の説明をする。
濃度制御装置の１実施例を組み込んだＮＯｘ制御系統図
を示し、以下に本図の説明をする。
第１図は、複合発電プラントの排出ＮＯｘ濃度を最小に
する為に、窒素酸化物濃度制御装置を介して、ガスター
ビンから排出される排ガス中のＮＯｘ値を最小ならしめ
、さらに、ガスタービンの圧縮機出口空気の温度を脱硝
反応温度の最適値にする為の圧縮機入口空気温度制御、
脱硝反応温度を最適値にする為のアンモニア希釈空気（
圧縮機出口空気又は別系統の空気）流量制御を夫々行な
うようにｕｔｒＡ！、シたものである。
する為に、窒素酸化物濃度制御装置を介して、ガスター
ビンから排出される排ガス中のＮＯｘ値を最小ならしめ
、さらに、ガスタービンの圧縮機出口空気の温度を脱硝
反応温度の最適値にする為の圧縮機入口空気温度制御、
脱硝反応温度を最適値にする為のアンモニア希釈空気（
圧縮機出口空気又は別系統の空気）流量制御を夫々行な
うようにｕｔｒＡ！、シたものである。
第２図には、窒素酸化物濃度制御装置内にプログラムと
して組み込まれる脱硝反応温度と回転数並びに負荷割合
の関係を示す。
して組み込まれる脱硝反応温度と回転数並びに負荷割合
の関係を示す。
又、第３図は、前記実施例の複合発電プラントのＮ Ｏ
Ｘ動特性を示す０本第３図（Ａ）、（Ｂ）。
Ｘ動特性を示す０本第３図（Ａ）、（Ｂ）。
（Ｃ）は、それぞれ従来例における第８図（Ａ）。
（Ｂ）、（Ｃ）に対応する図表である。
本実施例によって確認された特徴的な効果について次に
述べる。
述べる。
第１の特徴的効果は、第３図に示すように、圧縮機入口
空気温度上昇によるＮ Ｏｘ値低減効果であり、起動過
程（部分負荷過程含む）に於いて、ガスタービン出口Ｎ
ｏｘ値（脱硝装置入口Ｎ Ｏｘ値）が従来に比べ小さい
点である。
空気温度上昇によるＮ Ｏｘ値低減効果であり、起動過
程（部分負荷過程含む）に於いて、ガスタービン出口Ｎ
ｏｘ値（脱硝装置入口Ｎ Ｏｘ値）が従来に比べ小さい
点である。
第２の特徴的効果は、第３図に示すように、圧縮機入口
空気温度上昇並びに脱硝反応温度上昇によるＮＯｘ値低
減効果であり、起動過程（部分負荷過程含む）に於いて
、プラント出口Ｎ Ｏｘ値（脱硝装置出口ＮＯ６値）が
従来に比べ小さい点である。
空気温度上昇並びに脱硝反応温度上昇によるＮＯｘ値低
減効果であり、起動過程（部分負荷過程含む）に於いて
、プラント出口Ｎ Ｏｘ値（脱硝装置出口ＮＯ６値）が
従来に比べ小さい点である。
本発明によれば、複合発電プラントの各起動モード（ホ
ット、ウオーム、コールドスタート）時及び部分負荷時
に於いて、プラントより排出されるＮＯｘ値が従来に比
べ約３０％低減できるという優れた実用的効果がある。
ット、ウオーム、コールドスタート）時及び部分負荷時
に於いて、プラントより排出されるＮＯｘ値が従来に比
べ約３０％低減できるという優れた実用的効果がある。
又、圧縮機入口空気温度を設計最高空気温度に制御する
為、第１１図に示す如くプラント効率も。
為、第１１図に示す如くプラント効率も。
性能計画点に対し約１％良くなるという効果がある。
第１図は、本発明に係る複合発電プラントの窒素酸化物
濃度制御装置の一実施例を組み込んだ概要的なＮ Ｏｘ
制御系統図、第２図は、窒素酸化物濃度制御装置内にプ
ログラムとして組み込まれる脱硝反応温度と回転数並び
に負荷割合の関係を示す図表、第３図は本発明を適用し
た実施例における複合発電プラントのＮ Ｏｙ＝動特性
、第４図は、従来の複合発電プラントの概要的なＮ Ｏ
Ｘ制御系統図、第５図は従来の複合発電プラントの排ガ
ス特性表、第６図は、脱硝反応温度と脱硝効率の関係を
示す図表、第７図は、排熱回収ボイラの排熱回収特性を
示す図表、第８図は特開昭６１−２８７０４の発明を複
合発電プラントに適用した時のＮ ＯＸ動特性を示す図
表、第９図は大気温度をパラメータとするガスタービン
出口ＮＯｘ濃度と負荷割合との関係を示す図表、第１０
図は、排熱回収ボイラ入口排ガス温度、脱硝装置入口排
ガス温度、ガスタービンの圧縮機出口空気温度と負荷割
合との関係を示す図表、第１１図は、複合発電プラント
の熱効率の大気温度特性を示す図表である。 １・・・空気取入室、３・・・熱交換器、１５・・・ア
ンモニア注入弁、２５・・・アンモニア注入ノズル、４
１・・・ガスタービン用の空気圧縮機、４２・・・同じ
く燃焼器、４５・・・排熱回収ボイラ。
濃度制御装置の一実施例を組み込んだ概要的なＮ Ｏｘ
制御系統図、第２図は、窒素酸化物濃度制御装置内にプ
ログラムとして組み込まれる脱硝反応温度と回転数並び
に負荷割合の関係を示す図表、第３図は本発明を適用し
た実施例における複合発電プラントのＮ Ｏｙ＝動特性
、第４図は、従来の複合発電プラントの概要的なＮ Ｏ
Ｘ制御系統図、第５図は従来の複合発電プラントの排ガ
ス特性表、第６図は、脱硝反応温度と脱硝効率の関係を
示す図表、第７図は、排熱回収ボイラの排熱回収特性を
示す図表、第８図は特開昭６１−２８７０４の発明を複
合発電プラントに適用した時のＮ ＯＸ動特性を示す図
表、第９図は大気温度をパラメータとするガスタービン
出口ＮＯｘ濃度と負荷割合との関係を示す図表、第１０
図は、排熱回収ボイラ入口排ガス温度、脱硝装置入口排
ガス温度、ガスタービンの圧縮機出口空気温度と負荷割
合との関係を示す図表、第１１図は、複合発電プラント
の熱効率の大気温度特性を示す図表である。 １・・・空気取入室、３・・・熱交換器、１５・・・ア
ンモニア注入弁、２５・・・アンモニア注入ノズル、４
１・・・ガスタービン用の空気圧縮機、４２・・・同じ
く燃焼器、４５・・・排熱回収ボイラ。
Claims (1)
- １、ガスタービンと、上記ガスタービンの排熱を回収し
て蒸気を発生させるボイラと、上記の蒸気を用いて駆動
される蒸気タービンと発電気とを備え、かつ、前記排熱
回収ボイラ中に脱硝装置を設けた複合発電プラントにお
いて、前記発電プラントの起動指令に基づいて、前記ガ
スタービン用空気圧縮機の入口空気温度及び前記脱硝装
置のアンモニア希釈空気流量を制御する装置を設け、か
つ、前記の制御装置は脱硝反応温度を制御するとともに
プラント排出ＮＯ＿ｘ濃度を低減する為のプログラムを
組み込んだものであることを特徴とする複合発明プラン
トの窒素酸化物濃度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61215974A JPS6372324A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合発電プラントの窒素酸化物濃度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61215974A JPS6372324A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合発電プラントの窒素酸化物濃度制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372324A true JPS6372324A (ja) | 1988-04-02 |
| JPH048088B2 JPH048088B2 (ja) | 1992-02-14 |
Family
ID=16681322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61215974A Granted JPS6372324A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合発電プラントの窒素酸化物濃度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6372324A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111330446A (zh) * | 2020-03-27 | 2020-06-26 | 大连船舶重工集团有限公司 | 一种新型船舶尾气处理系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9359918B2 (en) | 2010-10-29 | 2016-06-07 | General Electric Company | Apparatus for reducing emissions and method of assembly |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP61215974A patent/JPS6372324A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111330446A (zh) * | 2020-03-27 | 2020-06-26 | 大连船舶重工集团有限公司 | 一种新型船舶尾气处理系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH048088B2 (ja) | 1992-02-14 |
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