JPS6366135B2 - - Google Patents
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- JPS6366135B2 JPS6366135B2 JP59137090A JP13709084A JPS6366135B2 JP S6366135 B2 JPS6366135 B2 JP S6366135B2 JP 59137090 A JP59137090 A JP 59137090A JP 13709084 A JP13709084 A JP 13709084A JP S6366135 B2 JPS6366135 B2 JP S6366135B2
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Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、母線、変圧器等を含む母線の事故を
電流差動原理を用いて検出するデイジタル比率差
動保護継電装置に関するものである。
電流差動原理を用いて検出するデイジタル比率差
動保護継電装置に関するものである。
従来、母線を保護するこの種の装置として特公
昭58−18862に開示されたものがある。母線の事
故を検出する方法には一般的にキルヒホツフ第１
法則を適用した電流差動方式がある。具体的には
母線に関連する各変流器の２次電流をベクトル合
成し、そのベクトル和が規定値以上あれば母線の
事故と判定するものである。しかし実際的には変
流器の飽和等による語差電流でリレーが誤動作す
ることを防止する目的で比率差動原理とすること
が多く、その抑制量としては変流器の２次電流絶
対値の和又は最大値に比例したものを利用してい
る。
昭58−18862に開示されたものがある。母線の事
故を検出する方法には一般的にキルヒホツフ第１
法則を適用した電流差動方式がある。具体的には
母線に関連する各変流器の２次電流をベクトル合
成し、そのベクトル和が規定値以上あれば母線の
事故と判定するものである。しかし実際的には変
流器の飽和等による語差電流でリレーが誤動作す
ることを防止する目的で比率差動原理とすること
が多く、その抑制量としては変流器の２次電流絶
対値の和又は最大値に比例したものを利用してい
る。
第１図は電力系統の母線の構成を示す接続図で
ある。第２図は第１図に示す母線を保護する従来
のデイジタル母線保護継電装置である。図におい
て、１は母線、２−１〜２−ｎは変流器、３は電
流I1，I2…Ioを加算する加算器、４は加算器３の
出力により交流量のピーク値に比例した動作量を
得る演算回路、５−１〜５−ｎは電流I1，I2…Io
の絶対値の導出回路、６は導出回路５−１〜５−
ｎの出力の加算器、７は加算器６の出力より交流
量の絶対値和のピーク値に比例した抑制量を得る
演算回路、８は減算器、９は比較器である。
ある。第２図は第１図に示す母線を保護する従来
のデイジタル母線保護継電装置である。図におい
て、１は母線、２−１〜２−ｎは変流器、３は電
流I1，I2…Ioを加算する加算器、４は加算器３の
出力により交流量のピーク値に比例した動作量を
得る演算回路、５−１〜５−ｎは電流I1，I2…Io
の絶対値の導出回路、６は導出回路５−１〜５−
ｎの出力の加算器、７は加算器６の出力より交流
量の絶対値和のピーク値に比例した抑制量を得る
演算回路、８は減算器、９は比較器である。
次に動作について説明する。変流器２−１〜２
−ｎより導入したアナログ量の電流は図示なしの
アナログ−デイジタル変換器でデイジタル電流量
に変換され、第２図に示す電流I1，I2…Ioとなる。
加算器３では瞬時値の電流I1，I2…Ioを加算して、
瞬時的な差動値IDを求め、これを演算回路４にて
演算し、例えば現時点データの２乗値と1/4サイ
クル前データとの２乗値を加算し、差動値IDの２
乗ピーク値に比例した動作量ID 2をとり出す。導
出回路５−１〜５−ｎは各変流器２−１〜２−ｎ
の２次電流よりサンプリングされた電流I1，I2…
Ioの絶対値を各々導出し、これを加算器６により
瞬時絶対値の抑制量IRを｜I1｜＋｜I2｜＋…｜Io
｜＝IRとして求める。この抑制量IRはまだ瞬時値
データのため、サンプリング周期毎に大きさが変
化するもので、演算回路７に導入し、1/2サイク
ル間積分し、サンプリング周期により変化しない
値とし、さらに動作量と協調とれるように２乗演
算した上に抑制比率としての定数Ｋを乗じて抑制
量KIR 2を得る。減算器８はリレーの比率特性を作
るもので、演算回路４の動作量ID 2と演算回路７
の抑制量KIR 2を導入し、ID 2−KIR 2の減算を行な
う。この結果を比較器９で定数KOと比較し、定
数KOより大の時は母線１の内部事故と判定し、
保護動作を実行させるための信号を出力する。
−ｎより導入したアナログ量の電流は図示なしの
アナログ−デイジタル変換器でデイジタル電流量
に変換され、第２図に示す電流I1，I2…Ioとなる。
加算器３では瞬時値の電流I1，I2…Ioを加算して、
瞬時的な差動値IDを求め、これを演算回路４にて
演算し、例えば現時点データの２乗値と1/4サイ
クル前データとの２乗値を加算し、差動値IDの２
乗ピーク値に比例した動作量ID 2をとり出す。導
出回路５−１〜５−ｎは各変流器２−１〜２−ｎ
の２次電流よりサンプリングされた電流I1，I2…
Ioの絶対値を各々導出し、これを加算器６により
瞬時絶対値の抑制量IRを｜I1｜＋｜I2｜＋…｜Io
｜＝IRとして求める。この抑制量IRはまだ瞬時値
データのため、サンプリング周期毎に大きさが変
化するもので、演算回路７に導入し、1/2サイク
ル間積分し、サンプリング周期により変化しない
値とし、さらに動作量と協調とれるように２乗演
算した上に抑制比率としての定数Ｋを乗じて抑制
量KIR 2を得る。減算器８はリレーの比率特性を作
るもので、演算回路４の動作量ID 2と演算回路７
の抑制量KIR 2を導入し、ID 2−KIR 2の減算を行な
う。この結果を比較器９で定数KOと比較し、定
数KOより大の時は母線１の内部事故と判定し、
保護動作を実行させるための信号を出力する。
従来のデイジタル母線保護継電装置は、以上の
ように構成され、演算式ID 2−KIR 2でも明らかな
ように、２乗演算を要するため、演算に時間がか
かり、又、第１図の事故点Ｆ１，Ｆ２が同時に発
生する内外部多重事故のようなケースでは抑制量
が流入電流和に比例する抑制量Ｋ｜IF｜と、流出
電流αIF（αは流出係数）に比例する抑制量Ｋ｜
αIF｜との和となるため、差動量（１−α）IFに
対して、抑制量の方が大きくなりすぎて動作しに
くくなつてしまう。したがつて、このようなケー
スでの検出能力を向上させるためには抑制比率係
数Ｋを小さくする必要があり、結果的には外部事
故に対する抑制量の低下（誤動作防止能力の低
下）となる欠点があつた。
ように構成され、演算式ID 2−KIR 2でも明らかな
ように、２乗演算を要するため、演算に時間がか
かり、又、第１図の事故点Ｆ１，Ｆ２が同時に発
生する内外部多重事故のようなケースでは抑制量
が流入電流和に比例する抑制量Ｋ｜IF｜と、流出
電流αIF（αは流出係数）に比例する抑制量Ｋ｜
αIF｜との和となるため、差動量（１−α）IFに
対して、抑制量の方が大きくなりすぎて動作しに
くくなつてしまう。したがつて、このようなケー
スでの検出能力を向上させるためには抑制比率係
数Ｋを小さくする必要があり、結果的には外部事
故に対する抑制量の低下（誤動作防止能力の低
下）となる欠点があつた。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除
去するためになされたもので、母線の事故を検出
するため従来と同じくキルヒホツフの第１法則を
利用し、変流器の飽和対策として各変流器の２次
電流絶対値に比例した抑制量を加味することによ
り、内外部事故判定能力の高いデイジタル比率差
動保護継電装置を提供することを目的としてい
る。
去するためになされたもので、母線の事故を検出
するため従来と同じくキルヒホツフの第１法則を
利用し、変流器の飽和対策として各変流器の２次
電流絶対値に比例した抑制量を加味することによ
り、内外部事故判定能力の高いデイジタル比率差
動保護継電装置を提供することを目的としてい
る。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。第３図において、１０−１は電流I1，I2…Io
（瞬時値のデイジタルデータ）の内の正値（＋）
のみを選択して加算する加算器、１０−２は同じ
く負値（−）のみを選択して加算する加算器、１
１は加算器１０−１と加算器１０−２の出力和を
求める加算器、１２−１は差動用加算器１１の出
力データの内正値（＋）のみを選択して正波の差
動出力を得る導出回路、１２−２は導出回路１２
−１と同じく負値（−）のみを選択する導出回
路、１３−１，１３−２は加算器１０−１，１０
−２の出力に定数Ｋを乗算する乗算器、１４−
１，１４−２は減算器、１５−１は減算器１４−
１の出力の内から正値（＋）のみを選択する導出
回路、１５−２は減算器１４−２の出力の内から
負値（−）のみを選択する導出回路、１６−１，
１６−２は絶対値の導出回路、１７は加算器、１
８はレベル比較器、１９はレベル比較器１９と共
に判定回路をなすカウンターである。
る。第３図において、１０−１は電流I1，I2…Io
（瞬時値のデイジタルデータ）の内の正値（＋）
のみを選択して加算する加算器、１０−２は同じ
く負値（−）のみを選択して加算する加算器、１
１は加算器１０−１と加算器１０−２の出力和を
求める加算器、１２−１は差動用加算器１１の出
力データの内正値（＋）のみを選択して正波の差
動出力を得る導出回路、１２−２は導出回路１２
−１と同じく負値（−）のみを選択する導出回
路、１３−１，１３−２は加算器１０−１，１０
−２の出力に定数Ｋを乗算する乗算器、１４−
１，１４−２は減算器、１５−１は減算器１４−
１の出力の内から正値（＋）のみを選択する導出
回路、１５−２は減算器１４−２の出力の内から
負値（−）のみを選択する導出回路、１６−１，
１６−２は絶対値の導出回路、１７は加算器、１
８はレベル比較器、１９はレベル比較器１９と共
に判定回路をなすカウンターである。
次に動作について説明する。第３図の電流I1，
I2…Ioは従来と同じく変流器２−１〜２−ｎより
導入したアナログ電流量をデイジタル電流量に変
換したものである。電流I1，I2…Ioはその値が正
値（＋）であるか負値（−）であるかを区別する
ための記号を有しているので、これを利用して加
算器１０−１，１０−２は正値記号（正波）又は
負値記号（負波）を選択してそれぞれ正波値の加
算値ΣIP、負波の加算値ΣINを得る。次に加算器１
０−１，１０−２の加算値ΣIP、ΣINを差動用加算
器１１に導入し、ΣIP＋ΣINの加算をして電流I1，
I2…Ioのベクトル合成値に等しい差動量IDを得る。
一方、加算器１０−１，１０−２の加算値ΣIP、
ΣINは各々乗算器１３−１，１３−２に導入され、
抑制比率を定める定数Ｋ（Ｋ１）を乗じて抑制
量KΣIP、KΣINを得る。次に、差動用加算器１１
の出力は正負波差動出力を得る導出回路１２−
１，１２−２により選択され、正負波の差動電流
IDP、差動電流IDNとなる。この正・負選択方法は
加算器１０−１，１０−２と同様にデイジタルデ
ータの正・負を識別する符号を利用すれば簡単に
選択することができる。このようにして得た抑制
量KΣIP、KΣIN、差動電流IDP，IDNを減算器１４−
１，１４−２に導入して次の演算を行なう。差動
電流IDPと抑制量KΣINとを減算器１４−１に導入
しIDP−KΣINの演算を行なう。また差動電流IDNと
抑制量KΣIPを減算器１４−２に導入して−IDN＋
KΣIPの演算を行なう。
I2…Ioは従来と同じく変流器２−１〜２−ｎより
導入したアナログ電流量をデイジタル電流量に変
換したものである。電流I1，I2…Ioはその値が正
値（＋）であるか負値（−）であるかを区別する
ための記号を有しているので、これを利用して加
算器１０−１，１０−２は正値記号（正波）又は
負値記号（負波）を選択してそれぞれ正波値の加
算値ΣIP、負波の加算値ΣINを得る。次に加算器１
０−１，１０−２の加算値ΣIP、ΣINを差動用加算
器１１に導入し、ΣIP＋ΣINの加算をして電流I1，
I2…Ioのベクトル合成値に等しい差動量IDを得る。
一方、加算器１０−１，１０−２の加算値ΣIP、
ΣINは各々乗算器１３−１，１３−２に導入され、
抑制比率を定める定数Ｋ（Ｋ１）を乗じて抑制
量KΣIP、KΣINを得る。次に、差動用加算器１１
の出力は正負波差動出力を得る導出回路１２−
１，１２−２により選択され、正負波の差動電流
IDP、差動電流IDNとなる。この正・負選択方法は
加算器１０−１，１０−２と同様にデイジタルデ
ータの正・負を識別する符号を利用すれば簡単に
選択することができる。このようにして得た抑制
量KΣIP、KΣIN、差動電流IDP，IDNを減算器１４−
１，１４−２に導入して次の演算を行なう。差動
電流IDPと抑制量KΣINとを減算器１４−１に導入
しIDP−KΣINの演算を行なう。また差動電流IDNと
抑制量KΣIPを減算器１４−２に導入して−IDN＋
KΣIPの演算を行なう。
一般に、内部事故では電源端の電流I1，I2…Io
は全部母線１の方向（内向と称す）に流れるた
め、これらをベクトル合成した差動電流IDは各端
の電流と方向が一致している。したがつて差動電
流IDPが発生している時は抑制量KΣIPのみであり、
差動電流IDNが発生している時は抑制量KΣINのみ
であるため、前記演算式IDP−KΣINの結果は、IDP
となり、−IDN＋KΣIPの結果は−IDNとなる。
は全部母線１の方向（内向と称す）に流れるた
め、これらをベクトル合成した差動電流IDは各端
の電流と方向が一致している。したがつて差動電
流IDPが発生している時は抑制量KΣIPのみであり、
差動電流IDNが発生している時は抑制量KΣINのみ
であるため、前記演算式IDP−KΣINの結果は、IDP
となり、−IDN＋KΣIPの結果は−IDNとなる。
以上のことから、本発明によれば、一般の内部
事故時は容易に無抑制となり、内部事故時の条件
としては大変都合が良いと言える。尚、第１図の
ような内外部多重事故又は外部事故で変流器飽和
を生じた場合については第４図、第５図で後述す
る。減算器１４−１，１４−２の出力は導出回路
１５−１，１５−２に導入され、それぞれ正、負
のみが選択された動作出力｛IDP−KΣIN｝+、｛−
IDN＋KΣIP｝-となる。
事故時は容易に無抑制となり、内部事故時の条件
としては大変都合が良いと言える。尚、第１図の
ような内外部多重事故又は外部事故で変流器飽和
を生じた場合については第４図、第５図で後述す
る。減算器１４−１，１４−２の出力は導出回路
１５−１，１５−２に導入され、それぞれ正、負
のみが選択された動作出力｛IDP−KΣIN｝+、｛−
IDN＋KΣIP｝-となる。
ところで、一般の内部事故での減算器１４−
１，１４−２の出力は、それぞれIDP−KΣIN＝
IDP、−IDN＋KΣIP＝−IDNとなり、変流器飽和が無
い外部事故では差動電流IDが零となるため、IDP−
KΣIN＝−KΣIN、−IDN＋KΣIP＝KΣIPとなる。この
結果を導出回路１５−１，１５−２に入力する
と、その出力は一般内部事故時は｛IDP−０｝+＝
IDP、｛−IDN＋０｝-＝−IDNとなる。一方、外部事
故では｛０−KΣIN｝+＝０、｛０＋KΣIP｝-＝０と
演算できることが判る。
１，１４−２の出力は、それぞれIDP−KΣIN＝
IDP、−IDN＋KΣIP＝−IDNとなり、変流器飽和が無
い外部事故では差動電流IDが零となるため、IDP−
KΣIN＝−KΣIN、−IDN＋KΣIP＝KΣIPとなる。この
結果を導出回路１５−１，１５−２に入力する
と、その出力は一般内部事故時は｛IDP−０｝+＝
IDP、｛−IDN＋０｝-＝−IDNとなる。一方、外部事
故では｛０−KΣIN｝+＝０、｛０＋KΣIP｝-＝０と
演算できることが判る。
以上の演算結果を導出回路１６−１，１６−２
に導入し、絶対値を演算し、次の加算器１７にて
｜｛IDP−KΣIN｝+｜＋｜｛−IDN＋KΣIP｝-｜を演算
し、その結果をレベル比較器１８で定数KOと比
較し、KOより大きい場合はロジツクレベルの出
力をカウンター１９に入力する。この入力は各サ
ンプリング毎に動作出力(1)又は不動作出力（０）
と変わる可能性があるが、動作出力の判定回数を
カウンター１９で確認する。例えば、動作出力が
連続してｎ回カウントされた時又は１定期間（例
えば1/2サイクル間）に規定回数以上カウントさ
れた時は、カウンター１９は最終的な動作出力を
する。
に導入し、絶対値を演算し、次の加算器１７にて
｜｛IDP−KΣIN｝+｜＋｜｛−IDN＋KΣIP｝-｜を演算
し、その結果をレベル比較器１８で定数KOと比
較し、KOより大きい場合はロジツクレベルの出
力をカウンター１９に入力する。この入力は各サ
ンプリング毎に動作出力(1)又は不動作出力（０）
と変わる可能性があるが、動作出力の判定回数を
カウンター１９で確認する。例えば、動作出力が
連続してｎ回カウントされた時又は１定期間（例
えば1/2サイクル間）に規定回数以上カウントさ
れた時は、カウンター１９は最終的な動作出力を
する。
以上説明した内外部事故時の動作を第４図に示
し、外部事故時の動作を第５図に示す。尚、第４
図及び第５図は説明図の便宜上アナログ波形で描
いているが、デイジタル瞬時値の場合と原理的に
は同じである。第４図にて、IFは母線１に流入す
る電流和であり、第１図の変流器２−２〜２−ｎ
の内、電源端の変流器の２次電流和を示してい
る。αIFは第１図の変流器２−１に流れる電流で
αは流出係数（α＜１）を示している。ΣIPはIF，
αIFの正波であり、第３図の加算器１０−１の出
力に相当する。ΣINはIF，αIFの負波であり、第３
図の加算器１０−２の出力に相当する。ΣIは差
動電流IDで変流器２−１〜２−ｎの２次電流ベク
トル和であるが、内外部事故の場合、IFとαIのベ
クトル合成値に等しく、第３図の差動用加算器１
１の出力に相当する。IDP，IDNはIDの正波分及び
負波分に等しく、各々第３図の導出回路１２−
１，１２−２の出力に相当する。｛IDP−KΣIN｝+及
び｛−IDN＋KΣIP｝-は各々IDP，IDNよりΣIP、ΣINに
定数Ｋ（Ｋ１）を乗じた値を減算したものであ
り、第３図の減算器１４−１，１４−２の出力に
相当する。（17）出力は｛IDP−KΣIN｝+、｛−IDN＋
KΣIP｝-の絶対値を加算したもので、第３図の加
算器１７の出力に相当し、定数KOのレベルより
大の時に（18）出力を生じる。尚、（18）出力は
時間Ｔのパルスで表わしているが、前述のように
各サンプリング毎に判定した出力パルスの連続で
あり、第３図のカウンター１９は（18）出力の時
間Ｔを測定しているのと同等効果がある。
し、外部事故時の動作を第５図に示す。尚、第４
図及び第５図は説明図の便宜上アナログ波形で描
いているが、デイジタル瞬時値の場合と原理的に
は同じである。第４図にて、IFは母線１に流入す
る電流和であり、第１図の変流器２−２〜２−ｎ
の内、電源端の変流器の２次電流和を示してい
る。αIFは第１図の変流器２−１に流れる電流で
αは流出係数（α＜１）を示している。ΣIPはIF，
αIFの正波であり、第３図の加算器１０−１の出
力に相当する。ΣINはIF，αIFの負波であり、第３
図の加算器１０−２の出力に相当する。ΣIは差
動電流IDで変流器２−１〜２−ｎの２次電流ベク
トル和であるが、内外部事故の場合、IFとαIのベ
クトル合成値に等しく、第３図の差動用加算器１
１の出力に相当する。IDP，IDNはIDの正波分及び
負波分に等しく、各々第３図の導出回路１２−
１，１２−２の出力に相当する。｛IDP−KΣIN｝+及
び｛−IDN＋KΣIP｝-は各々IDP，IDNよりΣIP、ΣINに
定数Ｋ（Ｋ１）を乗じた値を減算したものであ
り、第３図の減算器１４−１，１４−２の出力に
相当する。（17）出力は｛IDP−KΣIN｝+、｛−IDN＋
KΣIP｝-の絶対値を加算したもので、第３図の加
算器１７の出力に相当し、定数KOのレベルより
大の時に（18）出力を生じる。尚、（18）出力は
時間Ｔのパルスで表わしているが、前述のように
各サンプリング毎に判定した出力パルスの連続で
あり、第３図のカウンター１９は（18）出力の時
間Ｔを測定しているのと同等効果がある。
以上の波形図からも明らかなように、本発明の
原理は流出電流に比例した値を抑制力とする正
波、負波毎の流出電流抑制形の比率差動継電器器
である。したがつて、第１図に示す内外部多重事
故においても抑制量は流出電流αIFに比例し、差
動電流は（１−α）IFに比例する関係にあるた
め、動作させたい流出電流係数αが決定すれば、
比率Ｋは（１−α）IF−KαIFKO（KOは小さい定
数）より決定すれば良いことになる。尚、Ｋは小
さい程比例的に流出電流の大きい内外部事故まで
検出できることになるが、これは外部事故時の変
流器飽和等による誤差々動電流が生じたケースに
近づくためおのずからその限界は決まつてくる。
原理は流出電流に比例した値を抑制力とする正
波、負波毎の流出電流抑制形の比率差動継電器器
である。したがつて、第１図に示す内外部多重事
故においても抑制量は流出電流αIFに比例し、差
動電流は（１−α）IFに比例する関係にあるた
め、動作させたい流出電流係数αが決定すれば、
比率Ｋは（１−α）IF−KαIFKO（KOは小さい定
数）より決定すれば良いことになる。尚、Ｋは小
さい程比例的に流出電流の大きい内外部事故まで
検出できることになるが、これは外部事故時の変
流器飽和等による誤差々動電流が生じたケースに
近づくためおのずからその限界は決まつてくる。
次に第５図に示す外部事故の波形図を説明す
る。IF１は母線１に流入する電流I1，I2…INの和
で、IF２は外部事故点に向つて母線１より流出す
る電流を示し、IF２は流出端の変流器が飽和して
点線部の電流が変流器の２次側に流れてない状態
を表わしている。各波形の記号は第４図と同じ
で、第３図における出力個所も第４図で説明した
ものと同じである。ΣIPはIF１又はIF２の正波分に
相当し、ΣINはIF１又はIF２の負波分に相当して
いる。ΣIは誤差々動電流に相当しIF１とIF２のベ
クトル合成又はΣIPとΣINのベクトル合成値に等し
くなる。IDP，IDNはそれぞれIDの正波、負波に等
しい。｛IDP−KΣIN｝+、｛−IDN＋KΣIP｝-は不飽和期
間では誤差差動電流が生じてないため、｛０−
KΣIN｝+＝０、｛０＋KΣIP｝-＝０となり、出力は
発生していない。尚、変流器飽和期間では定数Ｋ
（Ｋ１）に比例して（１−Ｋ）IF相当が実線の
ように生じることになる。（17）出力は｛IDP−
KΣIN｝+、｛−IDN＋KΣIP｝-の絶対値であり、レベ
ル比較器１８で定数KOと比較され、（17）出力の
方が大の時（18）出力に示すパルスを発生する
が、このパルス幅の時間Ｔは第４図に示すものに
比較して非常に短かい。
る。IF１は母線１に流入する電流I1，I2…INの和
で、IF２は外部事故点に向つて母線１より流出す
る電流を示し、IF２は流出端の変流器が飽和して
点線部の電流が変流器の２次側に流れてない状態
を表わしている。各波形の記号は第４図と同じ
で、第３図における出力個所も第４図で説明した
ものと同じである。ΣIPはIF１又はIF２の正波分に
相当し、ΣINはIF１又はIF２の負波分に相当して
いる。ΣIは誤差々動電流に相当しIF１とIF２のベ
クトル合成又はΣIPとΣINのベクトル合成値に等し
くなる。IDP，IDNはそれぞれIDの正波、負波に等
しい。｛IDP−KΣIN｝+、｛−IDN＋KΣIP｝-は不飽和期
間では誤差差動電流が生じてないため、｛０−
KΣIN｝+＝０、｛０＋KΣIP｝-＝０となり、出力は
発生していない。尚、変流器飽和期間では定数Ｋ
（Ｋ１）に比例して（１−Ｋ）IF相当が実線の
ように生じることになる。（17）出力は｛IDP−
KΣIN｝+、｛−IDN＋KΣIP｝-の絶対値であり、レベ
ル比較器１８で定数KOと比較され、（17）出力の
方が大の時（18）出力に示すパルスを発生する
が、このパルス幅の時間Ｔは第４図に示すものに
比較して非常に短かい。
尚、変流器の飽和時の波形は図面の便宜上飽和
開始まで誤差零で飽和点を過ぎると、完全飽和に
しているが、実際には飽和開始と共に徐々に誤
差々動電流が生じる。この場合の抑制量は流出端
の電流IF２に定数Ｋを乗じた値となり、｛IDP−
KΣIN｝+又は｛−IDN＋KΣIP｝-で決定される出力を
生じることになるが、原理的には第５図と同じで
あり、本装置の動作、不動作の限界はパルス幅の
時間Ｔで決定される。
開始まで誤差零で飽和点を過ぎると、完全飽和に
しているが、実際には飽和開始と共に徐々に誤
差々動電流が生じる。この場合の抑制量は流出端
の電流IF２に定数Ｋを乗じた値となり、｛IDP−
KΣIN｝+又は｛−IDN＋KΣIP｝-で決定される出力を
生じることになるが、原理的には第５図と同じで
あり、本装置の動作、不動作の限界はパルス幅の
時間Ｔで決定される。
また、上記実施例では母線の保護について説明
したが、保護対象は変圧器、送電線等、比率差動
原理を利用するものであればよい。
したが、保護対象は変圧器、送電線等、比率差動
原理を利用するものであればよい。
以上のように、この発明によれば、開平演算、
２乗演算を一切使用しない演算原理のため演算処
理が極めてシンプルとなり、所要時間が短かくな
るため、リレーの動作時間の短縮及びマイクロコ
ンピユータの演算処理容量の拡大に効果がある。
又普通の内部事故では無抑制とすることができる
ため確実な動作が期待でき、内部事故と外部事故
の中間的条件である内外部多重事故に対しても動
作限界を大きくとることができる効果がある。
２乗演算を一切使用しない演算原理のため演算処
理が極めてシンプルとなり、所要時間が短かくな
るため、リレーの動作時間の短縮及びマイクロコ
ンピユータの演算処理容量の拡大に効果がある。
又普通の内部事故では無抑制とすることができる
ため確実な動作が期待でき、内部事故と外部事故
の中間的条件である内外部多重事故に対しても動
作限界を大きくとることができる効果がある。
第１図は母線の接続図、第２図は従来のデイジ
タル差動保護継電装置のブロツク図、第３図は本
発明の一実施例によるデイジタル差動保護継電装
置のブロツク図、第４図及び第５図は本発明装置
の動作を説明するための波形図である。 １０−１，１０−２，１１，１７……加算器、
１２−１，１２−２，１５−１，１５−２，１６
−１，１６−２……導出回路、１３−１，１３−
２……乗算器、１４−１，１４−２……減算器、
１８……レベル比較器、１９……カウンター。
尚、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示
す。
タル差動保護継電装置のブロツク図、第３図は本
発明の一実施例によるデイジタル差動保護継電装
置のブロツク図、第４図及び第５図は本発明装置
の動作を説明するための波形図である。 １０−１，１０−２，１１，１７……加算器、
１２−１，１２−２，１５−１，１５−２，１６
−１，１６−２……導出回路、１３−１，１３−
２……乗算器、１４−１，１４−２……減算器、
１８……レベル比較器、１９……カウンター。
尚、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示
す。
Claims (1)
- １ 電力系統の各部分より検出した瞬時的な電流
の正波の和と上記電流の負波の和との間の差動量
を導出し、上記差動量の負波と上記電流の正波の
和に所定の定数を掛けた値との差からなる正波動
作出力を導出し、かつ上記差動量の負波と上記電
流の正波の和との差からなる負波動作出力を導出
する第１演算回路と、上記正波動作出力の正波の
絶対値と上記負波動作出力の負波の絶対値とを加
算する第２演算回路と、上記第２演算回路の出力
が所定値以上となり、かつ所定期間以上に達する
ときは上記電力系統を保護するための動作出力を
発生する判定回路とを備えたデイジタル比率差動
保護継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59137090A JPS6118314A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59137090A JPS6118314A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6118314A JPS6118314A (ja) | 1986-01-27 |
| JPS6366135B2 true JPS6366135B2 (ja) | 1988-12-19 |
Family
ID=15190646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59137090A Granted JPS6118314A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6118314A (ja) |
-
1984
- 1984-07-04 JP JP59137090A patent/JPS6118314A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6118314A (ja) | 1986-01-27 |
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