JPS6366134B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6366134B2 JPS6366134B2 JP59134362A JP13436284A JPS6366134B2 JP S6366134 B2 JPS6366134 B2 JP S6366134B2 JP 59134362 A JP59134362 A JP 59134362A JP 13436284 A JP13436284 A JP 13436284A JP S6366134 B2 JPS6366134 B2 JP S6366134B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- calculation
- value
- current
- sum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は電力系統の母線、変圧器等の事故検出
を電流差動原理を用いて行なうデイジタル比率差
動保護継電装置に関するものである。
を電流差動原理を用いて行なうデイジタル比率差
動保護継電装置に関するものである。
従来、この種の装置として特公昭58−18862に
開示されたものがある。
開示されたものがある。
一般に、母線の事故を検出する方法は一般的に
キルヒホツフ第１法則を適用した電流差動方式に
より、具体的には各変流器の２次電流をベクトル
合成し、そのベクトル和が規定値以上あれば母線
の事故と判定するものである。しかし、実際的に
は変流器の飽和等による誤差電流により、リレー
が誤動作することを防止するため、比率差動原理
とすることが多い。その抑制量としては変流器の
２次電流絶対値の和又は最大値に比例したものを
利用している。
キルヒホツフ第１法則を適用した電流差動方式に
より、具体的には各変流器の２次電流をベクトル
合成し、そのベクトル和が規定値以上あれば母線
の事故と判定するものである。しかし、実際的に
は変流器の飽和等による誤差電流により、リレー
が誤動作することを防止するため、比率差動原理
とすることが多い。その抑制量としては変流器の
２次電流絶対値の和又は最大値に比例したものを
利用している。
第１図は電力系統の母線の構成を示す接続図で
ある。第２図は第１図に示すような母線１を保護
する従来のデイジタル母線保護継電装置のブロツ
ク図である。図において、１は母線、２−１〜２
−ｎは変流器、３は電流（瞬時値）I1〜Inの加算
器、４はシフトレジスタ、乗算器又は加算器等に
より、交流量のピーク値に比例した動作量を得る
演算回路、５−１〜５−ｎは電流I1〜Inから絶対
値を導出する絶対値回路、６は加算器、７は絶対
値回路６から出力される絶対値の和のピーク値に
比例した抑制量を得る演算回路、８は減算器、９
は比較器である。
ある。第２図は第１図に示すような母線１を保護
する従来のデイジタル母線保護継電装置のブロツ
ク図である。図において、１は母線、２−１〜２
−ｎは変流器、３は電流（瞬時値）I1〜Inの加算
器、４はシフトレジスタ、乗算器又は加算器等に
より、交流量のピーク値に比例した動作量を得る
演算回路、５−１〜５−ｎは電流I1〜Inから絶対
値を導出する絶対値回路、６は加算器、７は絶対
値回路６から出力される絶対値の和のピーク値に
比例した抑制量を得る演算回路、８は減算器、９
は比較器である。
次に、動作について説明する。変流器２−１〜
２−ｎにより母線１の各分岐線を流れる電流を変
流器２−１〜２−ｎにより変流し、これによつて
得た各電流を図示なしのアナログ・デイジタル変
換器でデイジタル量の電流I1，I2〜Inに変換する。
加算器３は電流I1，I2…Inを加算して、瞬時的な
差動値を求める。演算回路４は例えば現時点の差
動値の２乗値と、母線１の周波数の1/4サイクル
前の差動値の２乗値とを加算し、差動値の２乗ピ
ーク値に比例した動作量をとり出す。一方、導出
回路５−１〜５−ｎは電流I1〜Inの絶対値を各々
導出し、加算器６は、これらの絶対値により瞬時
的な抑制量の出力IRを式（I1）＋（I2）＋…（In）に
より求める。このIRは、瞬時値のため、各サンプ
リング周期毎に大きさが変わる。抑制量演算回路
７は出力IRを導入し、1/2サイクル間積分した値
サンプリング周期により変化しない値を得、さら
に動作量と協調とれるように２乗演算し、最後に
抑制比率Ｋを乗じて、抑制量KIR 2を得る。減算器
８は、リレーの比率特性を作るもので、動作量演
算回路４の動作量ID 2と演算回路７の抑制量KIR 2
とを導入し、ID 2−KIR 2の演算を行ない、この演
算の結果を比較器９に入力し、ここで定数K0と
比較しK0より大いときは、母線１の内部事故と
判定する。
２−ｎにより母線１の各分岐線を流れる電流を変
流器２−１〜２−ｎにより変流し、これによつて
得た各電流を図示なしのアナログ・デイジタル変
換器でデイジタル量の電流I1，I2〜Inに変換する。
加算器３は電流I1，I2…Inを加算して、瞬時的な
差動値を求める。演算回路４は例えば現時点の差
動値の２乗値と、母線１の周波数の1/4サイクル
前の差動値の２乗値とを加算し、差動値の２乗ピ
ーク値に比例した動作量をとり出す。一方、導出
回路５−１〜５−ｎは電流I1〜Inの絶対値を各々
導出し、加算器６は、これらの絶対値により瞬時
的な抑制量の出力IRを式（I1）＋（I2）＋…（In）に
より求める。このIRは、瞬時値のため、各サンプ
リング周期毎に大きさが変わる。抑制量演算回路
７は出力IRを導入し、1/2サイクル間積分した値
サンプリング周期により変化しない値を得、さら
に動作量と協調とれるように２乗演算し、最後に
抑制比率Ｋを乗じて、抑制量KIR 2を得る。減算器
８は、リレーの比率特性を作るもので、動作量演
算回路４の動作量ID 2と演算回路７の抑制量KIR 2
とを導入し、ID 2−KIR 2の演算を行ない、この演
算の結果を比較器９に入力し、ここで定数K0と
比較しK0より大いときは、母線１の内部事故と
判定する。
従来のデイジタル母線保護継電方式は以上のよ
うに構成されているので、演算式ID 2−KIR 2でも
明らかなように２乗演算を要すため演算に時間が
かかる他に特性変動を受けやすい欠点があつた。
うに構成されているので、演算式ID 2−KIR 2でも
明らかなように２乗演算を要すため演算に時間が
かかる他に特性変動を受けやすい欠点があつた。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除
去するためになされたもので、開平処理、２乗演
算等を使用しないデイジタル比率差動保護継電装
置を提供することを目的としている。
去するためになされたもので、開平処理、２乗演
算等を使用しないデイジタル比率差動保護継電装
置を提供することを目的としている。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。
る。
第１図の母線１の事故を検出する基本原理は従
来と同じくキルヒホツフの第１法則を利用した差
動方式であり、変流器２−１〜２−ｎの飽和対策
として変流器２−１〜２−ｎの２次電流絶対値に
比例した抑制量を加味する比率差動方式としてい
る。
来と同じくキルヒホツフの第１法則を利用した差
動方式であり、変流器２−１〜２−ｎの飽和対策
として変流器２−１〜２−ｎの２次電流絶対値に
比例した抑制量を加味する比率差動方式としてい
る。
第３図において、１０−１は電流I1〜In（瞬時
値のデイジタルデータ）の内、正値＋のみと選択
して加算する加算器、１０−２は同じく負値−の
みを選択して加算する加算器、１１−１は加算器
１０−１の出力と加算器１０−２の出力との和を
求める加算器、１３−１，１３−２は加算器１０
−２，１１−１の出力の絶対値を導出する導出回
路、１１−２は加算器１０−１の出力と導出回路
１３−１の出力との和を求める加算器、１４は加
算器１１−２の出力に定数Ｋを乗算する乗算器、
８は減算器、９はレベル比較器であり、第２図の
ものと同じものである。１５は減算器８の出力の
内正値＋のみを導出する動作波形判定器、１６は
カウンターである。
値のデイジタルデータ）の内、正値＋のみと選択
して加算する加算器、１０−２は同じく負値−の
みを選択して加算する加算器、１１−１は加算器
１０−１の出力と加算器１０−２の出力との和を
求める加算器、１３−１，１３−２は加算器１０
−２，１１−１の出力の絶対値を導出する導出回
路、１１−２は加算器１０−１の出力と導出回路
１３−１の出力との和を求める加算器、１４は加
算器１１−２の出力に定数Ｋを乗算する乗算器、
８は減算器、９はレベル比較器であり、第２図の
ものと同じものである。１５は減算器８の出力の
内正値＋のみを導出する動作波形判定器、１６は
カウンターである。
次に動作について説明する。
第３図の電流I1，I2…Inは従来と同じく変流器
２−１〜２−ｎより導入したアナログ電流量をデ
イジタル電流量に変換したものである。電流I1，
I2…Inはデイジタルデータとしてその値が正値＋
であるが負値−であるかを区別するための記号を
有しているので、この記号により加算器１０−
１，１０−２は正値のもの、負のもののみを選択
して加算器１０−１，１０−２で加算をし、加算
値ΣIP、ΣINを得る。次に、加算器１０−１の出力
ΣIPと加算器１０−２の出力ΣINとを差動用加算器
１１−１に導入し、その出力に加算値ΣI＝ΣIP＋
ΣINを得る。加算値ΣIは電流I1，I2…Inのベクト
ル合成値に等しい差動量となる。
２−１〜２−ｎより導入したアナログ電流量をデ
イジタル電流量に変換したものである。電流I1，
I2…Inはデイジタルデータとしてその値が正値＋
であるが負値−であるかを区別するための記号を
有しているので、この記号により加算器１０−
１，１０−２は正値のもの、負のもののみを選択
して加算器１０−１，１０−２で加算をし、加算
値ΣIP、ΣINを得る。次に、加算器１０−１の出力
ΣIPと加算器１０−２の出力ΣINとを差動用加算器
１１−１に導入し、その出力に加算値ΣI＝ΣIP＋
ΣINを得る。加算値ΣIは電流I1，I2…Inのベクト
ル合成値に等しい差動量となる。
一方、加算器１０−１の出力ΣIPと、加算器１
０−２の出力ΣINを導出回路１３−１で正値＋化
した出力とを抑制用加算器１１−２に導入して加
算した出力IRはΣIP＋｜ΣIN｜となる。出力IRは各
回線の電流I1，I2…Inより｜I1｜＋｜I2｜＋…｜In
｜として導出した値に等しいスカラー和抑制量で
あり、これを乗算器１４に導入し、その出力に値
KIR（Ｋは定数）を得る。さらに値KIPと、差動用
加算器１１−１の出力ΣIを絶対値導出回路１３
−２により正値＋化した出力｜ΣI｜＝IDとを、減
算器８に導入してID−KIRの減算を行なう。
０−２の出力ΣINを導出回路１３−１で正値＋化
した出力とを抑制用加算器１１−２に導入して加
算した出力IRはΣIP＋｜ΣIN｜となる。出力IRは各
回線の電流I1，I2…Inより｜I1｜＋｜I2｜＋…｜In
｜として導出した値に等しいスカラー和抑制量で
あり、これを乗算器１４に導入し、その出力に値
KIR（Ｋは定数）を得る。さらに値KIPと、差動用
加算器１１−１の出力ΣIを絶対値導出回路１３
−２により正値＋化した出力｜ΣI｜＝IDとを、減
算器８に導入してID−KIRの減算を行なう。
一般に、内部事故等はID＞KIRであるが、外部
事故時は通常KIR＞IDであり、内外部の判別を行
なうためにはID−KIRK0（K0は定数）を演算す
ればよいことになる。
事故時は通常KIR＞IDであり、内外部の判別を行
なうためにはID−KIRK0（K0は定数）を演算す
ればよいことになる。
そこで本発明ではまず動作波形判定器１５はID
＞KIRのときのみ入力を通過させ次にレベル比較
器９でID−KIR−K0＞０を演算により判定する。
尚、動作波形判定器１５は、加算器１０−１と同
様に、減算器８の出力ID−KIRが正値＋の時のみ
入力を取り込み、そのまま出力するようにすれば
よい。レベル比較器９の判定結果は、ID−KIR−
K0＞０であれば例えば出力１とし、ID−KIR−K0
＜０であれば出力０とするものであり、ロジツク
レベルの信号である。この出力は各サンプリング
毎に演算するID−KIR−K0＞０の結果により動作
出力１又は不動作出力０と変わる可能性がある。
このため、カウンター１６は、レベル比較器９の
出力１が連続してｎ回カウントされた時又は１定
期間（例えば1/2サイクル間）に規定回数以上カ
ウントされた時に最終的な動作出力を送出するも
のである。
＞KIRのときのみ入力を通過させ次にレベル比較
器９でID−KIR−K0＞０を演算により判定する。
尚、動作波形判定器１５は、加算器１０−１と同
様に、減算器８の出力ID−KIRが正値＋の時のみ
入力を取り込み、そのまま出力するようにすれば
よい。レベル比較器９の判定結果は、ID−KIR−
K0＞０であれば例えば出力１とし、ID−KIR−K0
＜０であれば出力０とするものであり、ロジツク
レベルの信号である。この出力は各サンプリング
毎に演算するID−KIR−K0＞０の結果により動作
出力１又は不動作出力０と変わる可能性がある。
このため、カウンター１６は、レベル比較器９の
出力１が連続してｎ回カウントされた時又は１定
期間（例えば1/2サイクル間）に規定回数以上カ
ウントされた時に最終的な動作出力を送出するも
のである。
第４図は内部事故時における装置の各部の波形
図である。尚、第４図及び次に説明する第５図に
示す各信号は説明図の便宜上アナログ波形で描い
ているが、デジタル瞬時値の場合と原理的には同
じである。第４図において、IFは内部事故点に流
れる電流であり、第１図の変流器２−１〜２−ｎ
の内電源端変流器の２次電流和を示している。
ΣIPは電流IFの正波であり、第３図の加算器１０
−１の出力に相当する。ΣINは電流IFの負波であ
り、第３図の加算器１０−２の出力に相当する。
ΣIは差動電流で変流器２−１〜２−ｎの２次電
流ベクトル和であるが、内部事故の場合電流IFに
等しくなり、又電流ΣIPと電流ΣINの合成でもあ
る。これは第３図の加算器１１−１の出力に相当
する。IRは電流ΣIPと電流ΣINの絶対値｜ΣIN｜の
合成であり、第３図の加算器１１−２の出力に相
当する。IDは電流ΣIの絶対値であり、導出回路１
３−２の出力に相当する。（ID−KIR）+は電流IDよ
り電流IRに定数Ｋ（Ｋ＜１）を乗じたものを減じ
たものであり、第３図の減算器８の出力に相当す
る。内部事故の場合ID＞KIRであるため、これは
第３図の動作波形判定器１５の出力でもあり、こ
の出力が動作判定レベル値K0（定数）より大きい
場合、９出力を第３図のレベル比較器９の出力と
して発生する。尚、波形９出力では連続パルスで
時間Ｔ発生するように表わしているが、これは前
述のように各サンプリング毎に判定した出力パル
スの連続であり、第３図のカウンター１６は波形
９出力のパルス幅Ｔを測定しているのと同等効果
である。以上の波形図のようにして内部事故時の
動作判定がなされる。
図である。尚、第４図及び次に説明する第５図に
示す各信号は説明図の便宜上アナログ波形で描い
ているが、デジタル瞬時値の場合と原理的には同
じである。第４図において、IFは内部事故点に流
れる電流であり、第１図の変流器２−１〜２−ｎ
の内電源端変流器の２次電流和を示している。
ΣIPは電流IFの正波であり、第３図の加算器１０
−１の出力に相当する。ΣINは電流IFの負波であ
り、第３図の加算器１０−２の出力に相当する。
ΣIは差動電流で変流器２−１〜２−ｎの２次電
流ベクトル和であるが、内部事故の場合電流IFに
等しくなり、又電流ΣIPと電流ΣINの合成でもあ
る。これは第３図の加算器１１−１の出力に相当
する。IRは電流ΣIPと電流ΣINの絶対値｜ΣIN｜の
合成であり、第３図の加算器１１−２の出力に相
当する。IDは電流ΣIの絶対値であり、導出回路１
３−２の出力に相当する。（ID−KIR）+は電流IDよ
り電流IRに定数Ｋ（Ｋ＜１）を乗じたものを減じ
たものであり、第３図の減算器８の出力に相当す
る。内部事故の場合ID＞KIRであるため、これは
第３図の動作波形判定器１５の出力でもあり、こ
の出力が動作判定レベル値K0（定数）より大きい
場合、９出力を第３図のレベル比較器９の出力と
して発生する。尚、波形９出力では連続パルスで
時間Ｔ発生するように表わしているが、これは前
述のように各サンプリング毎に判定した出力パル
スの連続であり、第３図のカウンター１６は波形
９出力のパルス幅Ｔを測定しているのと同等効果
である。以上の波形図のようにして内部事故時の
動作判定がなされる。
次に第５図は外部事故の場合の装置の各部の波
形図である。IF１は母線に流入する電流の和、IF
２は外部事故点に向つて母線より流出する電流、
IF２は流出源の変流器が飽和して点線部の電流が
変流器の２次側に流れていない状態を表わしてい
る。各電流の記号は第４図と同じで第３図におけ
る出力個所も第４図で説明したものと同じであ
る。
形図である。IF１は母線に流入する電流の和、IF
２は外部事故点に向つて母線より流出する電流、
IF２は流出源の変流器が飽和して点線部の電流が
変流器の２次側に流れていない状態を表わしてい
る。各電流の記号は第４図と同じで第３図におけ
る出力個所も第４図で説明したものと同じであ
る。
ΣIPはIF１又はIF２の正波分の電流に相当し、
ΣINはIF１又はIF２の負波分に相当している。ΣI
は誤差差動電流に相当し、IF１とIF２のベクトル
合成、又はΣIPとΣINのベクトル合成値に等しくな
る。IRはΣIPとΣINの絶対値｜ΣIN｜の和であり、
変流器の飽和の生じていない時間では流入電流
ΣIPと流出電流｜ΣIN｜は等しいため、IR＝2ΣIPと
なるが、流出端の変流器が途中で飽和しΣIN≠０
となれば、流入端の変流器の２次電流ΣIPの大き
さが変化する。IDはΣIの絶対値であり（ID−KIR）
+は流出端の変流器が不飽和区間においてはKIR
＞IDのため、即ちID−KIRの演算結果が負データ
となるため、第３図の動作波形判定器１５により
出力否定される。次に流出端の変流器が飽和開始
すれば、徐々に誤差差動電流ΣIが増加しID＞KIR
となる可能性が生じてくるが、（ID−KIR）+はこの
場合を示している。この波形がレベルK0を超え
ると９出力が生じることになるが、波形９の時間
Ｔは第４図の場合に比較して短かいものである。
ΣINはIF１又はIF２の負波分に相当している。ΣI
は誤差差動電流に相当し、IF１とIF２のベクトル
合成、又はΣIPとΣINのベクトル合成値に等しくな
る。IRはΣIPとΣINの絶対値｜ΣIN｜の和であり、
変流器の飽和の生じていない時間では流入電流
ΣIPと流出電流｜ΣIN｜は等しいため、IR＝2ΣIPと
なるが、流出端の変流器が途中で飽和しΣIN≠０
となれば、流入端の変流器の２次電流ΣIPの大き
さが変化する。IDはΣIの絶対値であり（ID−KIR）
+は流出端の変流器が不飽和区間においてはKIR
＞IDのため、即ちID−KIRの演算結果が負データ
となるため、第３図の動作波形判定器１５により
出力否定される。次に流出端の変流器が飽和開始
すれば、徐々に誤差差動電流ΣIが増加しID＞KIR
となる可能性が生じてくるが、（ID−KIR）+はこの
場合を示している。この波形がレベルK0を超え
ると９出力が生じることになるが、波形９の時間
Ｔは第４図の場合に比較して短かいものである。
尚、変流器の飽和時の波形は図面の便宜上飽和
開始で実際完全飽和にしており実際の飽和波形と
に異なるが、実際の波形でも同じである。
開始で実際完全飽和にしており実際の飽和波形と
に異なるが、実際の波形でも同じである。
また、上記実施例では母線保護の例について説
明したが、本発明は変圧器保護、送電線保護等、
比率差動原理を利用するものであれば適用でき
る。
明したが、本発明は変圧器保護、送電線保護等、
比率差動原理を利用するものであれば適用でき
る。
以上のように、この発明によれば、開平演算、
２乗演算を使用しないので演算処理が極めて簡単
となり、所要時間が短かくなり、リレー動作時間
の短縮及びマイクロコンピユータの演算処理容量
を拡大できる効果がある。
２乗演算を使用しないので演算処理が極めて簡単
となり、所要時間が短かくなり、リレー動作時間
の短縮及びマイクロコンピユータの演算処理容量
を拡大できる効果がある。
第１図は従来及び本発明の保護対象となる母線
の接続図、第２図は従来のデイジタル差動保護継
電装置のブロツク図、第３図は本発明の一実施例
によるデイジタル差動保護継電装置のブロツク
図、第４図及び第５図は本発明装置の動作を説明
するための波形図である。 ８……減算器、９……レベル比較器、１０−
１，１０−２，１１−１，１１−２……加算器、
１３−１，１３−２……導出回路、１４……乗算
器、１５……動作波形判定器、１６……カウンタ
ー。図中、同一符号は同一部分を示す。
の接続図、第２図は従来のデイジタル差動保護継
電装置のブロツク図、第３図は本発明の一実施例
によるデイジタル差動保護継電装置のブロツク
図、第４図及び第５図は本発明装置の動作を説明
するための波形図である。 ８……減算器、９……レベル比較器、１０−
１，１０−２，１１−１，１１−２……加算器、
１３−１，１３−２……導出回路、１４……乗算
器、１５……動作波形判定器、１６……カウンタ
ー。図中、同一符号は同一部分を示す。
Claims (1)
- １ 電力系統の母線、変圧器及び送電線を含む各
部分より検出された複数の電流をアナログ・デイ
ジタル変換して得られるデジタル電流データから
選択された正波の瞬時値の和を導出する第１演算
と、上記複数の電流から選択された負波の瞬時値
の和を導出する第２演算と、上記第１及び第２演
算の各出力の和により瞬時値の差動量を求め絶対
値を導出する第３演算と、上記第１演算の出力と
上記第２演算の出力の絶対値との和により瞬時値
の抑制量を導出する第４演算と、上記第３演算の
出力と上記第４演算の出力に所定の比率を掛けた
値との差を導出する第５演算と、この第５演算の
出力が正値の時のみ有効とし、かつ所定値以上あ
るのを検出したときに出力する第６演算と、この
第６演算の出力継続時間又は出力パルス回数が所
定値以上の時動作判定とするデイジタル比率差動
保護継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59134362A JPS6115518A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59134362A JPS6115518A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6115518A JPS6115518A (ja) | 1986-01-23 |
| JPS6366134B2 true JPS6366134B2 (ja) | 1988-12-19 |
Family
ID=15126596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59134362A Granted JPS6115518A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | デイジタル比率差動保護継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6115518A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4950979B2 (ja) * | 2008-10-15 | 2012-06-13 | リンナイ株式会社 | 流量センサ |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP59134362A patent/JPS6115518A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6115518A (ja) | 1986-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900007101B1 (ko) | 디지탈 연산형 차동계전기 | |
| CA1312653C (en) | Apparatus and method for reducing transient exponential noise in a sinusoidal signal | |
| US4530025A (en) | Current ratio-differential relay | |
| EP0322518B1 (en) | Digital protective relay | |
| JPS59226615A (ja) | オフセツト補償器 | |
| JPS6366134B2 (ja) | ||
| JP5492495B2 (ja) | 地絡距離保護継電装置 | |
| JPH0723527A (ja) | 逆相過電流保護継電器 | |
| JPS6152613B2 (ja) | ||
| JPS6366135B2 (ja) | ||
| JP2003199240A (ja) | ディジタル形保護継電装置 | |
| JP5664166B2 (ja) | 電流差動保護継電装置 | |
| JP2723286B2 (ja) | 地絡検出装置 | |
| JPH01170318A (ja) | 比率差動リレー | |
| JPH02164225A (ja) | ディジタル母線保護継電装置 | |
| JPS61288721A (ja) | デジタル比率差動保護継電装置 | |
| JPH02213770A (ja) | 三相電圧電流実効値および三相有効無効電力の演算方法 | |
| JPH09222440A (ja) | 系統故障時の電気量検出方法 | |
| JPS607453B2 (ja) | デイジタル差動リレ− | |
| JPH0480612B2 (ja) | ||
| JPH0526933A (ja) | 零相電流検出装置 | |
| JPH07227043A (ja) | 交直連系系統の定電力制御方法 | |
| JP2874316B2 (ja) | 距離継電器 | |
| JP2520713B2 (ja) | デジタル保護継電器 | |
| JPH09191559A (ja) | デジタル形保護継電器 |