JP2988799B2 - 変圧器の保護継電装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、電力系統内の３相変
圧器を保護する変圧器の保護継電装置、特に、励磁突入
電流の判定機能を備えた変圧器の保護継電装置に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】変圧器投入時に励磁突入電流が発生する
ことは周知であり、当該励磁突入電流には特異的に第２
高調波成分が多く、励磁突入電流対策として第２高調波
抑制方式（文献により、第２高調波阻止方式等の表現も
ある。）を採用していることは公知である。例えば文
献、昭和５６年７月２０日発行の電気学会大学講座「保
護継電工学」第３章３．４．２項（ｐ６２〜ｐ６３）に
は励磁突入電流の発生原理が示されており、同じく第１
０章１０．１．１項の２（ｐ１８２）には高調波抑制方
法に付いて示されている。この文献の第１０．４図を改
めて図４に示す。また、文献の第３．３９図の励磁突入
電流の波形を拡大し、且つ、リレー電流に変換した図を
図７に示す。この励磁突入電流とリレー電流の変換の様
子を示すため、図５に変圧器の巻線構成とＣＴ（計器用
変流器、以下同じ）の接続の関係を示す。また、ＣＴ接
続についての別の説明図を図６に示す。また、基本的励
磁突入電流波形（図７のＩＩａに対応するもの）を図８
に、この波形の第２高調波含有率を図９に、リレー入力
励磁突入電流（図７のＩ１に対応するもの）の第２高調
波含有率を図１０に示す。

【０００３】図４において、１はリレーの差動入力トラ
ンス、２，３，４は抑制入力トランス（ＩＨ〜ＩＬは各
々被保護変圧器（３巻変圧器）の高圧側，中圧側，低圧
側に設置されているＣＴよりの電流を示す）、５は変圧
器内部重故障検出用過電流要素（ＯＣ）、６は基本波フ
ィルター、７は高調波フィルター（一般に第２高調波フ
ィルター）、８は第２高調波検出要素（ＨＦ）、９は差
動継電器を制御するために３相変圧器の入，出力側の電
流差を検出し、この検出にもとづいて変圧器の内部事故
を判定する差動継電器制御要素（比率要素ＤＦともい
う）、１０は論理積回路、１１は論理和回路である。上
記基本波フィルター６，高調波フィルター７，第２高調
波検出要素８で、変圧器への流入電流が励磁突入電流で
あることを判定する阻止継電器制御要素３１を構成す
る。また、図７においてＩＩａ〜ＩＩｃは変圧器の各相
を単相としたときの計算上の励磁突入電流、ＩＳａ〜Ｉ
Ｓｃは３相変圧器の星状巻側の線電流として観測される
励磁突入電流、Ｉ１〜Ｉ３はＣＴを三角接続したあとの
リレー入力として観測される励磁突入電流である。

【０００４】また、図５において、１２は３相変圧器と
しての被保護変圧器、１３，１４はＣＴ、１５，１６，
１７は変圧器保護リレーである。尚、図中の記号は各々
当該部分の電流を示している。図６において、１８，１
９はＣＴ、２０，２１は電源である。尚、本図における
電流記号は各々対象座標法上の正，逆，零相電流を示し
ている。図８，図９，図１０の各図中の記号は後述の説
明文に対応している。３０は出力端子である。

【０００５】次に動作について説明する。図４におい
て、内部事故時にはＩＨ，ＩＭ，ＩＬが全て流入とな
り、差動電流ＩＤはＩＤ＝ＩＨ＋ＩＭ＋ＩＬとなり、抑
制電流は各端子電流のスカラー和｜ＩＨ’｜＋｜ＩＭ’
｜＋｜ＩＬ’｜となり、比率要素９の判定はＩＤ＞Ｋ”
×（｜ＩＨ’｜＋｜ＩＭ’｜＋｜ＩＬ’｜）により動
作、また、この時のＩＤには事故時の高調波が含まれて
はいるが、この成分は後に述べる励磁突入電流にくらべ
高次であり、高調波フィルター７の出力ＩＳは基本波フ
ィルター６の出力ＩＦとくらべると充分小さい値となっ
ているため、第２高調波含有率検出要素８の判定はＩＦ
＞Ｋ’×ＩＳにより動作となり、論理積回路１０が動作
し、論理和回路１１を通って出力となる。

【０００６】尚、内部事故電流が大きい場合、高速動作
が必要となるため、過電流要素５により差動電流ＩＤが
所定値Ｋより大きい場合、論理和回路１１を通り出力す
る。もちろん、過電流要素５の所定値Ｋは後述の励磁突
入電流最大値より大きく設定されている。外部事故時に
は比率要素９が動作しないことは明らかであるので、説
明は割愛し、励磁突入電流について説明する。励磁突入
電流は例えば高圧側投入であれば、ＩＨのみの流入とな
り、差動電流ＩＤ＝ＩＨ，抑制電流＝ＩＨ’となり、比
率要素９は動作となる。このＩＤ中の第２高調波成分が
大きければ、第２高調波検出要素８は不動作となり、励
磁突入電流でのリレー動作を防止している。なお、図４
のような論理積回路１０でのＡＮＤロジックを組む方法
以外に、第２高調波検出要素８の励磁突入電流検出によ
り、論理積回路１０にインヒビットをかける方法も可能
である。

【０００７】次に、励磁突入電流の挙動をもう少し詳細
に説明するため図５について説明する。図５は三角巻
線、及び星状巻線を有する変圧器１２を保護する継電器
１５〜１７を設置するために、ＣＴ１３，１４を各々、
三角巻線側は星状結線、星状巻線側は三角結線を行うこ
とを示した図で、継電器入力電流Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ
１’，Ｉ２’，Ｉ３’のベクトルを合わせるために上記
のような結線が必要であることを示している。また、図
６では、三角巻線，星状巻線を有する変圧器１２におい
て、接地系の違いによるＣＴ結線の必要性を示してい
る。変圧器１２の星状巻線側中性点が接地されている場
合、星状巻線側外部事故時、零相電流分が誤差となり、
差動リレーが誤動作する可能性があるためで、変圧器星
状巻線側のＣＴ１３は三角結線として、零相電流を三角
結線内に還流させ、差動リレーに入らないようにする。
尚、高抵抗接地系では誤差電流は小さくなるが依然誤動
作の可能性は残るため、同様にＣＴ１３は三角結線とす
る。この現象を等価回路で示すと、図６右のように変圧
器三角巻線側の零相回路が切れていることが解る。

【０００８】次に、上記をふまえた上で、励磁突入電流
のリレー入力電流について図７〜１０によって説明す
る。まず、文献「保護継電工学」第３章３．４．２にも
示されるように変圧器への励磁突入電流は、変圧器鉄心
の磁気飽和により、変圧器インピーダンスが急速に低下
するために発生する。変圧器の空心インダクタンス（飽
和時の励磁インピーダンスに対応）をＬ、励磁電流を
ｉ、変圧器巻線数をＮ、磁束をφとすると、 Ｎφ＝Ｌｉ ここでφは（２Ｂｍ＋Ｂｒ）×Ｓ Ｂｍ：定常磁束密度
Ｂｒ：残留磁束密度（文献に示されるように、励磁突
入電流が流れるような状況では、磁束密度が２Ｂｍ＋Ｂ
ｒに達すると示されている） Ｓ：鉄心断面積、励磁電
流ｉが急速に増加し始めるのは鉄心が飽和するからで、
この飽和磁束をＢｓとすると、φのｉの増加に関する変
化分は（２Ｂｍ＋Ｂｒ−Ｂｓ）×Ｓで示される。即ち、
磁束の最大値が鉄心の飽和磁束よりどれだけ大きいかに
よる。よって Ｎ×（２×Ｂｍ＋Ｂｒ−Ｂｓ）×Ｓ＝Ｌ×ｉ より ｉ＝Ｎ×Ｓ×（２×Ｂｍ＋Ｂｒ−Ｂｓ）／Ｌ ここで変圧器への印加電圧を

【０００９】

【数１】

【００１０】とすると、

【００１１】

【数２】

【００１２】より大きさだけを取って

【００１３】

【数３】

【００１４】とすると、

【００１５】

【数４】

【００１６】ところが、一般に３相変圧器においては上
記の励磁突入電流が単純に流れることはなく、図７に示
すが如く線電流ＩＳａ，ＩＳｂ，ＩＳｃ，リレー電流Ｉ
１，Ｉ２，Ｉ３が変化する。まず、第１に線電流の様相
について説明する。図５に示すが如き変圧器星状巻線に
おいて、励磁突入電流が、例えば、ＩＵとして流れる
と、この電流はＩＶ，ＩＷとして帰路せざるを得ず、即
ち、 ＩＳａ＝ＩＩａ−ＩＩｂ／２、 ＩＳｂ＝ＩＩｂ−ＩＩａ／２、 ＩＳｃ＝−ＩＩａ／２−ＩＩｂ／２となるため、図７の
如くなる。また、リレー電流はＣＴ１３を三角結線とし
ているため、 Ｉ１＝ＩＳａ−ＩＳｂ＝ＩＩａ−ＩＩｂ／２−ＩＩｂ＋
ＩＩａ／２＝３（ＩＩａ−ＩＩｂ）／２、 Ｉ２＝ＩＳｂ−ＩＳｃ＝ＩＩｂ−ＩＩａ／２＋ＩＩａ／
２＋ＩＩｂ／２＝３ＩＩｂ／２、 Ｉ３＝ＩＳｃ−ＩＳａ＝−ＩＩａ／２−ＩＩｂ／２−Ｉ
Ｉａ＋ＩＩｂ／２＝−３ＩＩａ／２となり、図７の如く
なる。

【００１７】そこで、Ｉ１即ち２相で励磁突入電流が発
生した場合の２相の加算電流の流れる相の第２高調波含
有率について考察してみると、フーリエ解析により求め
た第２高調波含有率を図１０に示すが、特徴として、加
算電流の第２高調波含有率は、加算前の個々の電流の第
２高調波含有率より低下していることが解る。図１０に
おいて、ＩＩａ＝〔ｋ＋ｓｉｎωｔ〕⁺、−ＩＩｂ＝−
〔ｊ＋ｓｉｎ（ωｔ＋６０°）〕⁺（（注）〔〕⁺は内部
が正の時のみ有効を示す）とした場合、ｋ＝ｊ＝−０．
５にて個別の第２高調波含有率は７０％以上あるものが
加算後では４０．７１％となっている。また、ｋ＝ｊ＝
０．５にては先にも述べたように個別では１７．１３％
のものが、９．８９％となる。（（注）現実的に、ｋ＝
ｊ＝−０．５のケースは一般にはないといわれてい
る。）

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】従来の変圧器の保護継
電装置では以上のように構成されているので、励磁突入
電流の発生が２相に渡る場合の最悪ケースにおける第２
高調波含有率により、励磁突入電流を検出しなければな
らず、装置の検出感度の高感度化による動作遅延等の課
題があった。

【００１９】この発明は上記のような課題を解消するた
めになされたもので、２相に渡る励磁突入電流の発生に
おいても、検出感度を特に高めることなく、励磁突入電
流を検出できる変圧器の保護継電装置を得ることを目的
とする。

【００２０】

【課題を解決するための手段】第１の発明による変圧器
の保護継電装置は、３相変圧器の各相毎に、１次側電流
と２次側電流との差電流（Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３、言い換え
れば、３相変圧器の各相のリレー電流の入，出力側各端
の電流差）の基本波成分の絶対値（｜Ｉ１Ｆ｜，｜Ｉ２
Ｆ｜，｜Ｉ３Ｆ｜）と第２高調波成分の絶対値（｜Ｉ１
Ｈ｜，｜Ｉ２Ｈ｜，｜Ｉ３Ｈ｜）を求めるとともに、各
相において自相の上記第２高調波成分の絶対値と他の１
相の上記第２高調波成分の絶対値との和を求め、各相毎
の上記第２高調波成分の絶対値の和と上記基本波成分の
絶対値との比または差によって励磁突入電流か否かを判
定する阻止継電器制御要素を備えるものである。 第２の
発明は、上記差電流の基本波成分の絶対値と第２高調波
成分の絶対値を求めるとともに、各相において自相の第
２高調波成分の絶対値と他の１相の第２高調波成分の絶
対値のうちの大きい方を選択して、各相毎の上記選択さ
れた大きい方の第２高調波成分の絶対値と上記基本波成
分の絶対値との比または差によって励磁突入電流か否か
を判定する阻止継電器制御要素を備える。 第３の発明
は、上記差電流の基本波成分の絶対値と第２高調波成分
の絶対値を求めるとともに、各相において他の２相の第
２高調波成分の絶対値の大きい方と自相の第２高調波成
分の絶対値との和を求め、各相毎の上記第２高調波成分
の絶対値の和と上記基本波成分の絶対値との比または差
によって励磁突入電流か否かを判定する阻止継電器制御
要素を備える。 また、第４の発明は、星状巻線を有する
３相変圧器の各相毎に、各相の変流器に流れる単相電流
（以後、説明の便宜上、「ＣＴを三角結線する前の電流
ＩＳａ，ＩＳｂ，ＩＳｃ」というように表現する）の第
２高調波成分の絶対値と、三角接続された変流器の接続
点で合成されリレーに導入される１次側電流と２次側電
流との差電流（以後、説明の便宜上、「ＣＴを三角結線
した後の電流Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３」というように表現す
る）の基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を
求めるとともに、各相において上記単相電流の第２高調
波成分の絶対値と上記差電流の第２高調波成分の絶対値
との和を求め、各相毎の上記第２高調波成分の絶対値の
和と上記基本波成分の絶対値との比または差によって励
磁突入電流か 否かを判定する阻止継電器制御要素を備え
るものである。 第５の発明は、星状巻線を有する３相変
圧器の各相毎に、上記単相電流の第２高調波成分の絶対
値と、差電流の基本波成分の絶対値と第２高調波成分の
絶対値を求めるとともに、各相において上記単相電流の
第２高調波成分の絶対値と上記差電流の第２高調波成分
の絶対値のうちの大きい方を選択して、各相毎の上記選
択された大きい方の第２高調波成分の絶対値と上記基本
波成分の絶対値との比または差によって励磁突入電流か
否かを判定する阻止継電器制御要素を備える。 第６の発
明は、星状巻線を有する３相変圧器の各相毎に、上記単
相電流の第２高調波成分の絶対値と、差電流の基本波成
分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求めるととも
に、各相において自相以外の他の１相の変流器に流れる
単相電流の第２高調波成分の絶対値を求めて、かつ、上
記各第２高調波成分の絶対値の和を求め、各相毎の上記
第２高調波成分の絶対値の和と上記基本波成分の絶対値
との比または差によって励磁突入電流か否かを判定する
阻止継電器制御要素を備える。 第７の発明は、星状巻線
を有する３相変圧器の各相毎に、上記単相電流の第２高
調波成分の絶対値と、差電流の基本波成分の絶対値と第
２高調波成分の絶対値を求めるとともに、各相において
自相以外の他の１相の変流器に流れる単相電流の第２高
調波成分の絶対値を求めて、かつ、上記各第２高調波成
分の絶対値のうち最大のものを選択して、各相毎の上記
選択された最大の第２高調波成分の絶対値と上記基本波
成分の絶対値との比または差によって励磁突入電流か否
かを判定する阻止継電器制御要素を備える。 第８の発明
は、星状巻線を有する３相変圧器の各相毎に、上記単相
電流の第２高調波成分の絶対値と、差電流の基本波成分
の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求めるとともに、
各相において自相以外の他の１相の変流器に流れる単相
電流の第２高調波成分の絶対値を求めて、かつ、上記各
単相電流の第２高調波成分の絶対値のうち大きい方を選
択して、この選択された大きい方の第２高調波成分の絶
対値と上記差電流の第２高調波成分の絶対値との和を求
め、各相毎の上記第２高調波成分の絶対値の和と上記基
本波成分の絶対値との比または差によって励磁突入電流
か否かを判定する阻止継電器制御要素を備える。

【００２１】

【００２２】

【００２３】

【００２４】

【００２５】

【００２６】

【００２７】

【００２８】

【作用】本願の第１の発明では、自相の第２高調波成分
と他相の第２高調波成分が加算されてから第２高調波含
有率判定が行われる。第２の発明では、自相の第２高調
波成分と他相の第２高調波成分の絶対値の大きい方が選
択されてから第２高調波含有率判定が行われる。 第３の
発明では、他の２相の第２高調波成分の絶対値の大きい
方が選択されて、その値と自相の第２高調波成分が加算
されてから第２高調波含有率判定が行われる。 また、第
４の発明では、星状巻線を有する３相変圧器を保護する
場合において、自相の第２高調波成分とＣＴを三角結線
する前の自相に関連する２相の内の１相の第２高調波成
分が加算されてから第２高調波含有率判定が行われる。
第５の発明では、星状巻線を有する３相変圧器を保護す
る場合において、自相の第２高調波成分とＣＴを三角結
線する前の自相に関連する２相の内の１相の第２高調波
成分の絶対値との大きい方が選択されてから第２高調波
含有率判定が行われる。 第６の発明では、星状巻線を有
する３相変圧器を保護する場合において、自相の第２高
調波成分とＣＴを三角結線する前の自相に関連する２相
の第２高調波成分の３つの値の加算がされてから第２高
調波含有率判定が行われる。 第７の発明では、星状巻線
を有する３相変圧器を保護する場合において、自相の第
２高調波成分とＣＴを三角結線する前の自相に関連する
２相の第２高調波成分の３つの値の中から最大値が選択
されてから第２高調波含有率判定が行われる。 第８の発
明では、星状巻線を有する３相変圧器を保護する場合に
おいて、自相の第２高調波成分とＣＴを三角結線する前
の自相に関連する２相の第２高調波成分の大きい方が選
択されてから第２高調波含有率判定が行われる。

【００２９】

【００３０】

【００３１】

【００３２】

【００３３】

【００３４】

【００３５】

【００３６】

【実施例】実施例１．以下、本発明の一実施例を図に基
づいて説明する。図１において、２２は差動電流入力端
子、２３は他相にて第２高調波成分を演算するために他
相に渡す出力端子、２４は基本波成分の絶対値演算手
段、２５，２７は第２高調波成分の絶対値演算手段、２
６は他相の差動電流中の第２高調波成分を演算するた
め、他相より差動電流を引き込む他相差動入力端子、２
８は加算手段、２９は比較演算手段、３０は出力端子で
あり、これ等によって本実施例の阻止継電器制御要素３
１０が構成される。

【００３７】尚、この阻止継電器制御要素３１０は、図
４に示す従来例の阻止継電器制御要素３１に対応する。

【００３８】次に動作について説明する。まず、他相よ
りの入力端子２６、第２高調波成分の絶対値演算手段２
７が出力を出さない状態での動作は従来例とまったく同
じである。この時の励磁突入電流検出レベル即ち第２高
調波検出レベルをηとし、その時この検出レベル限界の
励磁突入電流が印加されていたとすると、この電流の基
本波成分絶対値を｜Ｉ１Ｆ｜、第２高調波成分絶対値を
｜Ｉ１Ｈ｜として η＝｜Ｉ１Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ここで、この検出限界の励磁突入電流は、従来例での説
明で明らかなようにａ相，ｂ相の２相励磁突入電流発生
時のａｂ相即ちＩ１（図７参照）であり、この時の他相
例えばＩ２について上記のような値を求めると、 ｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ２Ｆ｜＞η となっているのは明らかである。

【００３９】ここで、本願発明に戻って、このＩ２の入
力が他相よりの差動電流入力端子２６より入力され第２
高調波成分の絶対値演算手段２７により｜Ｉ２Ｈ｜が求
まり、加算手段２８により加算されると、比較演算手段
２９は （｜Ｉ１Ｈ｜＋｜Ｉ２Ｈ｜）／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝｜Ｉ１Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜＋｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝η＋｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ＞η＋η｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝η（１＋｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜） の左辺を演算することになり、従ってその検出レベルは
１＋｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜だけ上げても、従来例と同
一の検出が可能となる。

【００４０】ここで、｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜は図７で
も明らかなように１より小であるので１＋｜Ｉ２Ｆ｜／
｜Ｉ１Ｆ｜＜２で、２倍までには検出レベルを上げるこ
とはできない。しかしながら、｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜
＞０であることを考えれば、従来方法に比べ同一検出レ
ベルでも安定となることは明らかである。

【００４１】図１１に従来方式による第２高調波含有率
のｋ，ｊをパラメータとした値（細線）と本願の同一条
件の第２高調波含有率（太線）を示す。

【００４２】尚、上記実施例では他相としてＩ２を用い
ているが、別の他相Ｉ３を用いても同様の効果を奏す
る。又、自相がＩ１でない場合には従来例の説明でも明
らかなように第２高調波含有率はＩ１に比べ大きく、本
来、本願のような対策は必要ではないが本願の自相とし
てＩ２，Ｉ３を用いることを制限するものではない。

【００４３】実施例２．次に実施例２を図に基づいて説
明する。図３において、３２は２つの入力の大きい方を
選択する選択手段である。図１と同一符号は同一要素で
あり、説明は省略する。

【００４４】次に動作について説明する。まず、他相よ
りの入力端子２６、第２高調波成分の絶対値演算手段２
７が出力を出さない状態での動作は従来例とまったく同
じである。この時の励磁突入電流検出レベル即ち第２高
調波検出レベルをηとし、その時この検出レベル限界の
励磁突入電流が印加されていたとすると、この電流の基
本波成分絶対値を｜Ｉ１Ｆ｜、第２高調波成分絶対値を
｜Ｉ１Ｈ｜として η＝｜Ｉ１Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ここで、この検出限界の励磁突入電流は、従来例での説
明で明らかなようにａ相，ｂ相の２相励磁突入電流発生
時のａｂ相即ちＩ１（図７参照）であり、この時の他相
例えばＩ２について上記のような値を求めると、 ｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ２Ｆ｜＞η となっているのは明らかである。

【００４５】ここで、本願発明に戻って、このＩ２の入
力が他相よりの差動電流入力端子２６より入力され第２
高調波成分の絶対値演算手段２７により｜Ｉ２Ｈ｜が求
まり、選択手段３２により大きい方が選択されると、比
較演算手段２９は ＭＡＸ〔｜Ｉ１Ｈ｜，｜Ｉ２Ｈ｜〕／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝ＭＡＸ〔｜Ｉ１Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜，｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜〕 ＝ＭＡＸ〔η，｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜〕 ＝ＭＡＸ〔η，（η｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜）’〕 を演算することになり、従ってその検出レベルは少なく
とも、ηと同一値以上で従来例と同一の検出が可能とな
る。 （注）ＭＡＸ〔Ａ，Ｂ〕はＡとＢの大きい方を選択する
演算子を示す。

【００４６】ここで、｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜は図７で
も明らかなように１より小であるが図８の通り、図７の
Ｉ２，Ｉ３の第２高調波含有率は充分大きく、従来方法
に比べ同一検出レベルでも安定となることは明らかであ
る。

【００４７】図１２に従来方式による第２高調波含有率
のｋ，ｊをパラメータとした値（細線）と本願の同一条
件の第２高調波含有率（太線）を示す。

【００４８】尚、上記実施例では他相としてＩ２を用い
ているが、別の他相Ｉ３を用いても同様の効果を奏す
る。又、自相がＩ１でない場合には従来例の説明でも明
らかなように第２高調波含有率はＩ１に比べ大きく、本
来、本願のような対策は必要ではないが本願の自相とし
てＩ２，Ｉ３を用いることを制限するものではない。

【００４９】実施例３．次に、実施例３を図に基づいて
説明する。図３において、３２は第２の他相の差動電流
中の第２高調波成分を演算するため第２の他相より差動
電流を引き込む他相差動入力端子、３４は第２高調波成
分の絶対値演算手段である。図２と同一符号は同一要素
であり、説明は省略する。

【００５０】次に動作について説明する。まず、他相よ
りの入力端子２６，３３、第２高調波成分の絶対値演算
手段２７，３４が出力を出さない状態での動作は従来例
とまったく同じである。この時の励磁突入電流検出レベ
ル即ち第２高調波検出レベルをηとし、その時この検出
レベル限界の励磁突入電流が印加されていたとすると、
この電流の基本波成分絶対値を｜Ｉ１Ｆ｜、第２高調波
成分絶対値を｜Ｉ１Ｈ｜として η＝｜Ｉ１Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ここで、この検出限界の励磁突入電流は、従来例での説
明で明らかなようにａ相，ｂ相の２相励磁突入電流発生
時のａｂ相即ちＩ１（図７参照）であり、この時の他相
Ｉ２，Ｉ３について上記のような値を求めると、 ｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ２Ｆ｜＞η、｜Ｉ３Ｈ｜／｜Ｉ３Ｆ｜
＞η となっているのは明らかである。

【００５１】ここで、本願発明に戻って、このＩ２，Ｉ
３の入力が、他相よりの差動電流入力端子２６、及び第
２の他相よりの差動電流入力端子３３より入力され、第
２高調波成分の絶対値演算手段２７，３４により｜Ｉ２
Ｈ｜，｜Ｉ３Ｈ｜が求まり、大きい方を選択する選択手
段３２により大きい方を選択後、加算手段２８により｜
Ｉ１Ｈ｜と加算されると、比較演算手段２９は （｜Ｉ１Ｈ｜＋ＭＡＸ〔｜Ｉ２Ｈ｜，｜Ｉ３Ｈ｜〕）／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝η＋ＭＡＸ〔｜Ｉ２Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜，｜Ｉ３Ｈ｜／｜Ｉ１Ｆ｜ ＝η＋ＭＡＸ〔η｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜，η｜Ｉ３Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜〕 を演算することになり、従ってその検出レベルはη（１
＋α）の値まで上げても、従来例と同一の検出が可能と
なる。

【００５２】ここで、｜Ｉ２Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜，｜Ｉ３
Ｆ｜／｜Ｉ１Ｆ｜は図７でも明らかなように１より小で
あるが、図８の通り、図７に示すＩ２，Ｉ３の第２高調
波含有率は充分大きく、従来方法に比べ同一検出レベル
でも安定となることは明らかである。本願の第１の発明
に比べても安定度は高くなる。

【００５３】図１３に従来方式による第２高調波含有率
のｋ，ｊをパラメータとした値（細線）と本願の同一条
件の第２高調波含有率（太線）を示す。

【００５４】尚、上記実施例では、自相としてＩ１を用
いているが、自相がＩ１でない場合には従来例の説明で
も明らかなように第２高調波含有率はＩ１に比べ大き
く、本来、本願のような対策は必要ではないが本願の自
相としてＩ２，Ｉ３を用いることを制限するものではな
い。

【００５５】実施例４．次に、実施例４を図に基づいて
説明する。図１４において、１３ａ〜１３ｃは図５に示
されるＣＴ１３を各相で表現したＣＴ、３４はＣＴ１３
を三角結線する前の電流を取り出す入力トランス、
（（注）本図のＣＴ１３の接続は図５右側に対応す
る。）、３５は入力トランス３４の出力よりの第２高調
波成分の絶対値演算手段である。図１，図４，図５と同
一符号は同一要素であり、説明は省略する。

【００５６】次に動作について説明する。まず、本願の
基本的着眼点として、従来例の図７〜図１０説明におい
て、星状巻線を有する変圧器の星状巻線側励磁突入電流
が、単相励磁突入電流をＩＩａ，ＩＩｂとしたとき、Ｃ
Ｔ１３を三角結線する前の電流ＩＳａが ＩＳａ＝ＩＩａ−ＩＩｂ／２ で示され、三角結線した後の電流Ｉ１が Ｉ１＝３（ＩＩａ−ＩＩｂ）／２ で示されている。即ち、ＣＴ１３を三角結線した後の電
流の第２高調波含有率より、ＣＴ１３を三角結線する前
の電流の第２高調波含有率の方が高い点を用いて、励磁
突入電流検出を容易にしようとするものである。

【００５７】そこで、まず、図２５についてその様子を
示している。図２５は、 ＩＩａ＝〔ｋ＋ｓｉｎωｔ〕⁺， ＩＩｂ＝〔ｊ＋ｓｉｎωｔ〕⁺ としたときのＩＩａ−ＩＩｂ／２＝ＩＳａの第２高調波
含有率（太線）とＩＩａ−ＩＩｂ＝Ｉ１の第２高調波含
有率（細線：図１０と同じ）をｋ，ｊをパラメータにし
て示したものである。この図によればｋ＝０．４を越え
るとＩ１の第２高調波含有率よりＩＳａの第２高調波含
有率の方が低くなることがわかるが、この点に注目し
て、本願第４の発明〜第８の発明が出来ている。つま
り、ＩＳａによる第２高調波含有率判定ではなく、ＩＳ
ａの第２高調波成分をＩ１の第２高調波含有率判定の補
完用に用いる方法である。

【００５８】次に動作について説明する。まず、第４の
方法について説明する。第４の方法では、図１４におい
て、従来例の方法に対し、入力トランス３４によりＣＴ
１３を三角結線する前の電流Ｉａ（図７におけるＩＳ
ａ）の第２高調波成分を第２高調波成分の絶対値演算手
段３５により求め、これを加算手段２８により、従来例
での第２高調波成分に加算し、基本波成分と比較するこ
とにより第２高調波判定を行う。ＩＳａ＝ＩＩａ−ＩＩ
ｂ／２，Ｉ１＝ＩＩａ−ＩＩｂより、ＩＳａに含まれる
第２高調波成分がＩ１に含まれる第２高調波成分より大
とはいえないが、本願では第２高調波成分の絶対値の加
算を行っているので、第２高調波含有率判定基準が、従
来例より低下することはなく、必ず検出可能側となる。
本願の第４の方法による第２高調波含有率検出値を図１
９に示す。図１９において細線は従来例での検出値であ
る。

【００５９】実施例５．次に、実施例５を図に基づいて
説明する。図１５において、３６は第２高調波成分の絶
対値演算手段３５の出力に所定値ｋを乗ずる乗算手段で
ある。図２，図４，図５と同一符号は同一要素であり、
説明は省略する。

【００６０】次に動作について説明する。まず、第５の
方法では、図１５において、従来例の方法に対し、入力
トランス３４によりＣＴ１３を三角結線する前の電流Ｉ
ａ（図７におけるＩＳａ）の第２高調波成分を第２高調
波成分の絶対値演算手段３５により求め、これを乗算手
段３６によりｋ倍して、選択手段３２により、従来例で
の第２高調波成分との大きい方を、基本波成分と比較す
ることにより第２高調波判定を行う。ＩＳａ＝ＩＩａ−
ＩＩｂ／２，Ｉ１＝ＩＩａ−ＩＩｂより、ＩＳａに含ま
れる第２高調波成分がＩ１に含まれる第２高調波成分よ
り大とはいえないが、本願では第２高調波成分の絶対値
の大きい方の選択を行っているので、第２高調波含有率
判定基準が、従来例より低下することはなく、必ず検出
可能側となる。本願の第５の方法による第２高調波含有
率検出値を図２０，２１に示す。図２０においてはｋ＝
１としており、常にＩＳａの第２高調波成分がＩ１の第
２高調波成分より小のため従来例図１０とまったく同じ
特性となっているが、これによってｋ＝１では本願第５
の方法がｋ＝１では効果がないことを示しているのでは
なく、例えばＣＴ飽和等により、Ｉ１の第２高調波成分
が極端に減少するようなケースでは、依然本願の効果は
認められる。（ＣＴ飽和等によりＩ１の第２高調波成分
が極端に減少するケースについては同人出願人により、
既出願となっている。）

【００６１】尚、本願の効果をより鮮明に示すためのｋ
＝１．５のケースについての特性図が図２１である。こ
こでｋ＝１．５はＩ１，Ｉ２，Ｉ３が各々、ＩＩａ−Ｉ
Ｉｂの大きさに対して３／２倍になっていること（従来
例図７の説明）により、決めた値で、この場合図２１で
ｋ＝０，ｊ＝−０．５、Ｋ＝０，ｊ＝０．５のとき従来
例と含有率が一致している。即ち、ｋ＝１〜１．５で適
当な値を選べば従来例と比較して、検出感度の設定の仕
方に合わせた特性を得ることができる。

【００６２】実施例６．次に、実施例６を図に基づいて
説明する。図１６において、３７はＣＴ１３を三角結線
する前の電流を取り出す入力トランス（入力トランス３
４とは別の、ＣＴ１３を三角結線後リレーの入力電流と
なる相）、３８は入力トランス３７の出力よりの第２高
調波成分の絶対値演算手段、３９は３値の加算手段であ
る。図１５と同一符号は同一要素であり、説明は省略す
る。

【００６３】次に動作について説明する。まず、実施例
６の方法では、実施例４の方法に対し、自相Ｉ１の関係
するもう１つの相Ｉｂ（図７Ｉａｂ）についても同様の
処置を行ったものである。即ち、Ｉｂに関する入力トラ
ンス３７によりＣＴ１３を三角結線する前の電流Ｉｂの
第２高調波成分を第２高調波成分の絶対値演算手段３８
により求め、従来例による第２高調波成分と、第４の方
法による第２高調波成分と、第６の方法で新たに追加し
た第２高調波成分との和を加算手段３９により求めてか
ら、基本波成分と比較することにより第２高調波判定を
行う。

【００６４】本願第６の方法の特徴は、本願第４の方法
での特性図の図１９がｊの値の変化に対しては有効に働
く（ｊの変化に対して急勾配では変化しない）のに対
し、ｋの値の変化に対して、勾配が急であることから
ｋ，ｊの両方の値に対して同様の効果力を示すようにし
ている。本願の実施例６の方法による第２高調波含有率
検出値を図２２に示す。

【００６５】実施例７．次に、実施例７を図に基づいて
説明する。図１７において、４０は第２高調波成分の絶
対値演算手段３８の出力に所定値ｋを乗ずる乗算手段、
４１は３値の内の大きい方を選択する選択手段である。
図１５，図１６と同一符号は同一要素であり、説明は省
略する。

【００６６】次に動作について説明する。まず、実施例
７の方法では、実施例５の方法に対して、実施例４の方
法に対する実施例６の方法の処置を行ったもので、Ｉｂ
に関する入力トランス３７、第２高調波成分の絶対値演
算手段３８により求めた第２高調波成分を乗算手段４０
によりｋ倍し、同様に求められたＩａに関する第２高調
波成分、従来例によるＩａｂに関する第２高調波成分の
内の最も大きいものを、選択手段４１により選択してか
ら、基本波成分と比較することにより第２高調波判定を
行う。

【００６７】本願第７の方法の特徴は、実施例５の方法
での特性図である図２１がｊの値の変化に対して山なり
の特性となっているのが、ｋに対して一様低下特性とな
っているものを、ｋ，ｊの両方の値に対して同様の効果
力を示すようにしている。本願の実施例７の方法による
第２高調波含有率検出値を図２３に示す。尚、乗数ｋ＝
１の場合には本願特性図では定量的差が表されないので
ｋ＝１．５のみを示している。

【００６８】実施例８．次に、本願実施例８を図に基づ
いて説明する。図１８が本願実施例８の発明についての
一実施例である。図１４〜１６と同一符号は同一要素で
あり、説明は省略する。

【００６９】次に動作について説明する。まず、実施例
８の方法では、実施例４，６の方法でＣＴ１３を三角結
線する前の相に関する第２高調波成分について予め、大
きい方を選択後、従来例による第２高調波成分に加算し
て、基本波成分と比較する形としたものである。即ち、
Ｉａに関する第２高調波成分を入力トランス３４を介し
て第２高調波成分の絶対値演算手段３５で求め、Ｉｂに
関する第２高調波成分を、入力トランス３７を介して第
２高調波成分の絶対値演算手段３８により求め、この２
つの値の大きい方を選択手段３２にて求めたのち、Ｉａ
ｂに関する基本波成分と比較演算を比較演算２９におい
てすることにより第２高調波含有率判定を行う。

【００７０】本願第８の方法の特徴は、本願実施例６の
方法での特性図である図２２において第２高調波含有率
が余りにも大きくなるのを防ぐと共に、実施例７の方法
の特性図である図２３においてｋ＝ｊ＝０付近の効果を
増強して且つ、ｋ，ｊに対象の効果を示している。本願
の実施例８の方法による第２高調波含有率検出値を図２
４に示す。

【００７１】尚、上記実施例のうち、実施例４，６，８
の方法ではＣＴ１３を三角結線する前の電流中の第２高
調波成分をそのまま利用する説明を行っているが、実施
例５のようにｋ倍しても同様の効果を奏する。また、第
７の実施例ではｋ＝１．５の例のみについて説明してい
るが実施例５で述べているように、ｋの値を限定するも
のではない。（但し、実用上は実施例５で述べているよ
うにｋ＝１．５を中心にｋ＝０．５〜２が有効とな
る。）

【００７２】尚、本願実施例では比較演算手段２９とし
て基本波成分と第２高調波成分の比を検出していたが差
をとっても同様な効果を奏する。

【００７３】また、基本波成分として、基本波を択一的
に導出するのではなく、例えば、全周波数成分より、第
２高調波成分を除いたものをとっても、又、基本波＋第
３高調波成分としても同様の効果を奏する。（要は基本
波側の周波数成分の選択性は本願主旨に大きな影響を与
えない。）

【００７４】また、絶対値演算手段の具体的構成を図２
６に示す。同図において、５０はＡ／Ｄ、５１はメモリ
ー、５２，５３は乗算器、５４は加算器、５５は平方根
演算器である。基本波の絶対値はｓｉｎ²θ＋ｃｏｓ²θ
＝１なる三角関数に基づき９０°差のサンプリングデー
タにより求める。即ち Ｉ²（ｔ）＋Ｉ²（ｔ−９０°）＝｜Ｉ（ｔ）｜² Ｉｔ＝ｉｓｉｎ（ωｔ＋α）とすると、Ｉ（ｔ−９０
°）＝ｉｓｉｎ（ωｔ＋α−９０°）＝ｉｃｏｓ（ωｔ
＋α） より Ｉ²（ｔ）＋Ｉ²（ｔ−９０°）＝Ｉ²ｓｉｎ²（ωｔ＋
α）＋Ｉ²ｃｏｓ²（ωｔ＋α）＝Ｉ²となる。

【００７５】図２６において、Ａ／Ｄ５０よりメモリー
５に記憶されたデータより、現在時刻データと９０°相
当時刻前データを選択し、乗算器５２，５３において各
々２乗後加算器５４で加算し、平方根演算器５５におい
てその平方根を求める。第２高調波の絶対値は上記と同
様第２高調波の９０°差のサンプリングデータを求める
方法など種々ある。

【００７６】尚、系統電流成分より基本波及び第２高調
波を求める場合は、上記演算の前にフィルターにより基
本波と、第２高調波を選択する必要がある点は従来例と
同一である。

【００７７】

【発明の効果】以上のように、この第１の発明によれ
ば、阻止継電器制御要素において、第２高調波成分を第
１の発明では自相と他相の和、第２の発明では自相と他
相の大きい方、第３の発明では他の２相の大きい方と自
相の和とした。また、星状巻線を有する変圧器に対し、
第４の発明では阻止継電器制御要素において、第２高調
波成分をＣＴの三角結線を行う前の１相の第２高調波成
分を加算、第５の発明ではそれぞれの大きい方を選択、
第６の発明では２相分を加算、第７の発明では３相の内
の大きいものを選択、第８の発明では、２相の大きい方
を選択後加算と言うようにＣＴの結線により励磁突入電
流が検出しにくくなる相に対し、三角結線を行う前の相
の第２高調波成分を利用するように構成したので、２相
に渡る励磁突入電流の発生においても、検出感度を特に
高めることなく、励磁突入電流を検出することができる
という効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願第１発明に対応する実施例１による変圧器
の保護継電装置の阻止継電器制御要素のブロック図であ
る。

【図２】本願第２発明に対応する実施例２による変圧器
の保護継電装置の阻止継電器制御要素のブロック図であ
る。

【図３】本願第３発明に対応する実施例３による変圧器
の保護継電装置の阻止継電器制御要素のブロック図であ
る。

【図４】従来例の変圧器の保護継電装置のブロック図で
ある。

【図５】従来例の変圧器の保護リレーの外部接続図であ
る。

【図６】従来例の変圧器巻線の構成による等価回路図で
ある。

【図７】図６における各電流波形を示す説明図である。

【図８】励磁突入電流波形を示す説明図である。

【図９】図８の波形の第２高調波含有率を示す説明図で
ある。

【図１０】図７のＩ１波形の第２高調波含有率を示す説
明図である。

【図１１】本願実施例１の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図１２】本願実施例２の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図１３】本願実施例３の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図１４】本願第４発明に対応する実施例４による変圧
器の保護継電装置の阻止継電器のブロック図である。

【図１５】本願第５発明に対応する実施例５による変圧
器の保護継電装置の阻止継電器のブロック図である。

【図１６】本願第６発明に対応する実施例６による変圧
器の保護継電装置の阻止継電器のブロック図である。

【図１７】本願第７発明に対応する実施例７による変圧
器の保護継電装置の阻止継電器のブロック図である。

【図１８】本願第８発明に対応する実施例８による変圧
器の保護継電装置の阻止継電器のブロック図である。

【図１９】本願実施例４の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２０】本願実施例５の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２１】本願実施例５の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２２】本願実施例６の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２３】本願実施例７の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２４】本願実施例８の発明による阻止継電器制御要
素の見る第２高調波含有率を示す説明図である。

【図２５】ＣＴを三角結線する前の電流の第２高調波含
有率を示す説明図である。

【図２６】絶対値演算手段の具体的構成を示す構成図で
ある。

【符号の説明】

９ 差動継電器制御要素 １０ 論理積回路 １２ 被保護変圧器 １５（１６，１７） 変圧器保護リレー ２４ 基本波成分の絶対値演算手段 ２５（２７，３４，３５，３８） 第２高調波成分の絶
対値演算手段 ３１ 阻止継電器制御要素 ２８（３９） 加算手段 ３２（４１） 選択手段 ２９ 比較演算手段 １３ ＣＴ ３４（３７） 入力トランス

Claims (8)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ３相変圧器の入，出力側の電流差を検出
   し、この電流差に応じて３相変圧器の内部事故を判定す
   る差動継電器制御要素と、３相変圧器への流入電流が励
   磁突入電流であることを判定する阻止継電器制御要素と
   を有し、上記差動継電器制御要素が上記電流差を検出
   し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入電流を判定しな
   いとき上記３相変圧器を送電線から開放する変圧器の保
   護継電装置において、上記 阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、１次側電流と２次側電流との差電流の基本波成分の
   絶対値と第２高調波成分の絶対値を求めるとともに、各
   相において自相の上記第２高調波成分の絶対値と他の１
   相の上記第２高調波成分の絶対値との和を求め、各相毎
   の上記第２高調波成分の絶対値の和と上記基本波成分の
   絶対値との比または差によって励磁突入電流か否かを判
   定することを特徴とする変圧器の保護継電装置。
2. 【請求項２】 ３相変圧器の入，出力側の電流差を検出
   し、この電流差に応じて３相変圧器の内部事故を判定す
   る差動継電器制御要素と、３相変圧器への流入電流が励
   磁突入電流であることを判定する阻止継電器制御要素と
   を有し、上記差動継電器制御要素が上記電流差を検出
   し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入電流を判定しな
   いとき上記３相変圧器を送電線から開放する変圧器の保
   護継電装置において、上記 阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、１次側電流と２次側電流との差電流の基本波成分の
   絶対値と第２高調波成分の絶対値を求めるとともに、各
   相において自相の上記第２高調波成分の絶対値と他の１
   相の上記第２高調波成分の絶対値のうちの大きい方を選
   択して、各相毎の上記選択された大きい方の第２高調波
   成分の絶対値と上記基本波成分の絶対値との比または差
   によって励磁突入電流か否かを判定することを特徴とす
   る変圧器の保護継電装置。
3. 【請求項３】 ３相変圧器の入，出力側の電流差を検出
   し、この電流差に応じて３相変圧器の内部事故を判定す
   る差動継電器制御要素と、３相変圧器への流入電流が励
   磁突入電流であることを判定する阻止継電器制御要素と
   を有し、上記差動継電器制御要素が上記電流差を検出
   し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入電流を判定しな
   いとき上記３相変圧器を送電線から開放する変圧器の保
   護継電装置において、上記 阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、１次側電流と２次側電流との差電流の基本波成分の
   絶対値と第２高調波成分の絶対値を求めるとともに、各
   相において他の２相の上記第２高調波成分の絶対値の大
   きい方と自相の上記第２高調波成分の絶対値との和を求
   め、各相毎の上記第２高調波成分の絶対値の和と上記基
   本波成分の絶対値との比または差によって励磁突入電流
   か否かを判定することを特徴とする変圧器の保護継電装
   置。
4. 【請求項４】 星状巻線を有する３相変圧器の入，出力
   側の電流差を検出し、この電流差に応じて３相変圧器の
   内部事故を判定する差動継電器制御要素と、３相変圧器
   への流入電流が励磁突入電流であることを判定する阻止
   継電器制御要素とを有し、上記差動継電器制御要素が上
   記電流差を検出し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入
   電流を判定しないとき上記３相変圧器を送電線から開放
   する変圧器の保護継電装置において、 上記阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、各相の変流器に流れる単相電流の第２高調波成分の
   絶対値と、三角接続された変流器の接続点で合成されリ
   レーに導入される１次側電流と２次側電流との差電流の
   基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求める
   とともに、各相において上記単相電流の第２高調波成分
   の絶対値と上記差電流の第２高調波成分の絶対値との和
   を求め、各相毎の上記第２高調波成分の絶対値の和と上
   記基本波成分の絶対値との比または差によって励磁突入
   電流か否かを判定することを特徴とする変圧器の保護継
   電装置。
5. 【請求項５】 星状巻線を有する３相変圧器の入，出力
   側の電流差を検出し、この電流差に応じて３相変圧器の
   内部事故を判定する差動継電器制御要素と、３相変圧器
   への流入電流が励磁突入電流であることを判定する阻止
   継電器制御要素とを有し、上記差動継電器制御要素が上
   記電流差を検出し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入
   電流を判定しないとき上記３相変圧器を送電線から開放
   する変圧器の保護継電装置において、 上記阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、各相の変流器に流れ る単相電流の第２高調波成分の
   絶対値と、三角接続された変流器の接続点で合成されリ
   レーに導入される１次側電流と２次側電流との差電流の
   基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求める
   とともに、各相において上記単相電流の第２高調波成分
   の絶対値と上記差電流の第２高調波成分の絶対値のうち
   の大きい方を選択して、各相毎の上記選択された大きい
   方の第２高調波成分の絶対値と上記基本波成分の絶対値
   との比または差によって励磁突入電流か否かを判定する
   ことを特徴とする変圧器の保護継電装置。
6. 【請求項６】 星状巻線を有する３相変圧器の入，出力
   側の電流差を検出し、この電流差に応じて３相変圧器の
   内部事故を判定する差動継電器制御要素と、３相変圧器
   への流入電流が励磁突入電流であることを判定する阻止
   継電器制御要素とを有し、上記差動継電器制御要素が上
   記電流差を検出し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入
   電流を判定しないとき上記３相変圧器を送電線から開放
   する変圧器の保護継電装置において、 上記阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、各相の変流器に流れる単相電流の第２高調波成分の
   絶対値と、三角接続された変流器の接続点で合成されリ
   レーに導入される１次側電流と２次側電流との差電流の
   基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求める
   とともに、各相において自相以外の他の１相の変流器に
   流れる単相電流の第２高調波成分の絶対値を求めて、か
   つ、上記各第２高調波成分の絶対値の和を求め、各相毎
   の上記第２高調波成分の絶対値の和と上記基本波成分の
   絶対値との比または差によって励磁突入電流か否かを判
   定することを特徴とする変圧器の保護継電装置。
7. 【請求項７】 星状巻線を有する３相変圧器の入，出力
   側の電流差を検出し、この電流差に応じて３相変圧器の
   内部事故を判定する差動継電器制御要素と、３相変圧器
   への流入電流が励磁突入電流であることを判定する阻止
   継電器制御要素とを有し、上記差動継電器制御要素が上
   記電流差を検出し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入
   電流を判定しないとき上記３相変圧器を送電線から開放
   する変圧器の保護継電装置において、 上記阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、各相の変流器に流れる単相電流の第２高調波成分の
   絶対値と、三角接続された変流器の接続点で合成 されリ
   レーに導入される１次側電流と２次側電流との差電流の
   基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求める
   とともに、各相において自相以外の他の１相の変流器に
   流れる単相電流の第２高調波成分の絶対値を求めて、か
   つ、上記各第２高調波成分の絶対値のうち最大のものを
   選択して、各相毎の上記選択された最大の第２高調波成
   分の絶対値と上記基本波成分の絶対値との比または差に
   よって励磁突入電流か否かを判定することを特徴とする
   変圧器の保護継電装置。
8. 【請求項８】 星状巻線を有する３相変圧器の入，出力
   側の電流差を検出し、この電流差に応じて３相変圧器の
   内部事故を判定する差動継電器制御要素と、３相変圧器
   への流入電流が励磁突入電流であることを判定する阻止
   継電器制御要素とを有し、上記差動継電器制御要素が上
   記電流差を検出し、上記阻止継電器制御要素が励磁突入
   電流を判定しないとき上記３相変圧器を送電線から開放
   する変圧器の保護継電装置において、 上記阻止継電器制御要素は、上記３相変圧器の各相毎
   に、各相の変流器に流れる単相電流の第２高調波成分の
   絶対値と、三角接続された変流器の接続点で合成されリ
   レーに導入される１次側電流と２次側電流との差電流の
   基本波成分の絶対値と第２高調波成分の絶対値を求める
   とともに、各相において自相以外の他の１相の変流器に
   流れる単相電流の第２高調波成分の絶対値を求めて、か
   つ、上記各単相電流の第２高調波成分の絶対値のうち大
   きい方を選択して、この選択された大きい方の第２高調
   波成分の絶対値と上記差電流の第２高調波成分の絶対値
   との和を求め、各相毎の上記第２高調波成分の絶対値の
   和と上記基本波成分の絶対値との比または差によって励
   磁突入電流か否かを判定することを特徴とする変圧器の
   保護継電装置。