JPS6364490B2 - - Google Patents
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- JPS6364490B2 JPS6364490B2 JP56036788A JP3678881A JPS6364490B2 JP S6364490 B2 JPS6364490 B2 JP S6364490B2 JP 56036788 A JP56036788 A JP 56036788A JP 3678881 A JP3678881 A JP 3678881A JP S6364490 B2 JPS6364490 B2 JP S6364490B2
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Description
本発明は連続鋳造機に使用されるロールに関
し、特に鋳片の品質改善のために鋳片に電磁撹拌
を施す際に、電磁力を鋳片に有効に付与し得、強
い攪拌力を得ることができる非磁性のロールの製
造方法を提案するものである。 連続鋳造においては取鍋からタンデイツシユへ
注入された溶鋼は、通常複数の鋳型へ分配供給さ
れ、鋳型で冷却されて周囲に凝固殻が成長した鋳
片は内部に未凝固溶鋼を残留させたまま鋳型に続
くサポートロール群に引抜かれ、サポートロール
間を通過する間にサポートロール群に介在配設さ
れたスプレーノズルから水冷却を受けて完全に凝
固する。而して溶鋼が鋳型に注入されてから完全
に凝固する迄に鋳片が移動する距離、即ち鋳型内
湯面からサポートロール群における完全凝固点に
至る距離は10〜15ｍにも達するため未凝固溶鋼領
域が極めて細長く伸び、このため鋳片内部、特に
中心部に中心偏析、軸心割れ等の品質欠陥を発生
させる。これを改善すべく開発されたのが電磁攪
拌技術であり、これはサポートロール群における
その上流側の鋳型側端と下流側の鋳片の完全凝固
点との間の適宜位置に電磁コイルを鋳片側面に臨
ませて配設し、鋳片内の未凝固溶鋼に鋳片側面に
沿う水平方向又は垂直方向への電磁力を与えてこ
れを攪拌し、鋳片中心部の凝固組織改善及び中心
偏析、軸心割れ等の軽減を図るものである。 この電磁攪拌を効果的に行うためには、電磁コ
イル設置位置近傍のロールの材質を非磁性とし
て、電磁力がロールに遮断されず、鋳片内未凝固
溶鋼に有効に与えられるようにする必要がある
が、従来の非磁性の鋼素材（以下非磁性鋼とい
う）を使用してサポートロールを構成した場合は
以下に示す如き難点がある。非磁性鋼の変態組織
はオーステナイトであるが、この組織の鋼素材は
一般に降伏点が低く鋳塊のままロールに加工する
と操業中にロールが曲げ変形し、ロールサポート
が不能となり操業が不可能となる事態が発生す
る。鋼素材を高強度化する方法として冷間加工を
施す方法があるが、これは大断面のロールには適
用できない。また析出強化させた鋼素材として
ASTM規格のＡ―286があるが、これはNiを多量
に含有させたものであつて極めて高価であり、実
用的ではない。 またオーステナイト組織の鋼素材は塩素イオン
を多量に含有する工業用水中では応力腐食割れ
（所謂SCC）が発生しやすい。これは鋳片冷却用
のスプレー冷却水に曝される雰囲気下で使用され
るサポートロールとしては極めて不都合であり、
更に前述の高強度化によつてSCC感受性が高まつ
ているのに加えて、鋳片熱塊に接してロール表面
温度が上昇し、SCCに対してより一層鋭敏化する
という難点がある。更にまたこの鋼素材はサポー
トロールとして使用する過程で炭化物が粒界に析
出して靭性が低下し、鋳片との接触による熱応力
を受けて割れが発生する虞れがある。更にオース
テナイト組織の鋼素材は熱伝導度が低く、しかも
熱膨張係数が高いので、同一の熱履歴により発生
する熱応力は非オーステナイト組織の鋼素材に比
して大きくこの点でも不利である。 このように従来の非磁性鋼によるロールは種々
の難点を有するので電磁コイル設置位置近傍のサ
ポートロールとしては使用できないため、やむを
得ず他の部分のサポートロール同様、焼もどしマ
ルテンサイト組織又はフエライト組織を有する強
磁性のロールを使用することとせざるを得ず、従
つて電磁力がロールに遮断されて鋳片内未凝固溶
鋼に対する十分な攪拌力が得られないため、品質
改善効果が低く、また電磁力を鋳片に付与するた
めに強大な電力を必要とする等の不都合があつ
た。 本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであ
つて、鋳片のサポートのために十分な強度を有
し、耐SCC性が高く強靭性であり鋳片に強い電磁
撹拌力を付与し得る非磁性ロールの製造方法を提
供することを目的とする。 本発明に係る非磁性ロールの製造方法は、Ｃ：
0.15％以下，Si：1.0％以下，sol.Al：0.050％以
下，Mn：17.0乃至25.0％，Cr：6.0乃至11.5％，
Ni：3.0％以下，Cu：3.0％以下，Ｎ：0.05乃至
0.25％をNi濃度とCu濃度との和が3.0％以下とな
るように含有し、残部がFe及び不可避的不純物
である鋼素材を、断面減少率60％以上で熱間加工
した後、900℃以上に30分乃至15時間保持して熱
処理することを特徴とする。 以下本発明を具体的に説明する。鋳片を支持す
るためのサポートロールとして使用された場合に
ロールが曲げ変形を起こさないためには、ロール
の強度は0.2％耐力が30Kgｆ／mm2以上、好ましく
は40Kgｆ／mm2以上、また引張強さが70Kgｆ／mm2以
上であることが必要である。本発明に係る非磁性
ロール製造方法は後述する如くＮによる固溶強化
を図り、また熱間加工条件を適切に設定すること
によつてNiの多量配合の如き対応をとることな
く経済的に降伏応力、0.2％耐力及び引張強さ等
のロールの強度を高め、更にロールのＣ濃度を極
力低値とし、熱間加工及びその後の熱処理の各条
件を適切に設定することによつて、炭化物の析出
を抑制し、耐SCC性を高めたものである。更にＣ
濃度を低値にすることにより、ロールの使用に伴
う熱履歴を受けて特にロール表面温度が昇温し、
炭化物がオーステナイト組織の粒界に析出するの
を抑制し、ロール使用による靭性の劣化とこれに
よるロール割れ発生の防止を図つた。更にまた上
述の如く耐SCC性及びロール使用に伴う靭性劣化
の抑制等の観点からＣ濃度を低値にしたためにオ
ーステナイト組織が不安定になるのを補償すべ
く、Ｎ，Mn，Ni，Cu等の成分元素を適量含有せ
しめることにより鋼材組織のオーステナイト安定
化を図つたものである。なおこれらの各成分元素
は安価なMnを多量に配合し、高価なNi，Cuの配
合を極力回避して経済性を確保した。 以下前記したように各成分の濃度範囲を限定し
た理由について説明する。 Ｃはその濃度が0.15％を超えた場合は、ロール
使用中に受ける熱履歴によつてオーステナイト組
織の粒界に炭化物が析出し、これによりロールの
靭性が低下すると共にSCCに対する感受性が高ま
る。またＣ濃度の上昇は鋼素材の機械加工性を劣
化させ、ロールの成形加工が難しくなる。従つて
Ｃ濃度は0.15％以下であることが必要である。 ＮはＣ濃度を低値に抑えたことによるロールの
0.2％耐力等の強度の低下及びオーステナイト組
織の不安定化を補償するためにロールに含有せし
める。Ｎにより強度を確保しオーステナイト組織
を安定化させたロールはＣにより強度の確保及び
オーステナイト安定化を図つたロールに比して、
ロール使用中に熱履歴を受けた場合でも靭性及び
耐SCC性が劣化する程度は極めて少い。上述の効
果を得るためにはＮ濃度は0.05％以上であること
が必要であり、これにより強度の確保及びオース
テナイトの安定化のために高価なNi，Cuを多量
に添加することを回避することができるが、Ｎ濃
度を0.25％を超えて溶製することは極めて難し
く、また溶製後に鋳込まれた鋼塊中にブローホー
ルによる欠陥を発生させる虞れがあり、更にＮを
0.25％を超えて含有するロールはロール使用につ
れて熱履歴を受けた場合に窒化物を析出して靭性
を低下させる。このためＮ濃度は0.05乃至0.25％
である必要がある。 Si及びAlは脱酸剤として精錬の過程で溶鋼中
に添加されるが、Si濃度又はsol.Al濃度が夫々1.0
％又は0.050％を超えて添加してもその脱酸効果
は飽和し、逆に非金属介在物が増加してロールの
清浄度を悪化させ靭性を低下させるとともにロー
ル割れ発生の要因となる。従つてSi濃度及びsol.
Al濃度の上限値は夫々1.0％及び0.050％である。 Mnは安価にオーステナイト組織を安定になし
得る成分元素であり、Ｎ，Ni，Cu同様ロールを
非磁性にするために必要なものである。本発明に
係る非磁性ロールはＣ濃度を低値に抑えたためＣ
によるオーステナイト安定化効果は期待できず、
Mnを多量に含有せしめる必要があり、十分なオ
ーステナイト安定化効果を得るためにはMn濃度
は17.0％以上であることを要する。17.0％未満で
はロールの透磁率μが上昇する。またMn濃度が
25.0％を超えた場合はSCC発生の虞れがある。従
つてMn濃度は17.0乃至25.0％であることが必要
である。 Crはロールの固溶強化に有効な成分元素であ
り、その強度を上昇させるべく配合されるが、
Cr濃度が11.5％を超えて配合してもその効果は飽
和し、逆にオーステナイト組織の替りにδ―フエ
ライト組織が生成して透磁率μが上昇する。一方
Cr濃度が6.0％未満である場合は、工業用水中に
おいてロール周面の腐食速度が上昇するので、ロ
ール使用中にロール周面に銹が発生し易くなり、
ロール周面の平滑度を悪化させるという不都合が
ある。結局Cr濃度は6.0乃至11.5％であることが
必要である。 Ni及びCuはロールのオーステナイト組織を安
定化し、また耐食性を向上させ得る成分元素であ
るが、上述の如くＣ濃度が0.15％以下、Mn濃度
が17.0乃至25.0％である場合には、Ni及びCuをい
ずれもその濃度が3.0％以下となるように添加す
ることにより、オーステナイト組織を十分安定化
し得、ロールを非磁性にすることができる。Cu
濃度が3.0％を超えた場合は鋼素材の熱間加工性
が悪化するので、Cu濃度は3.0％以下、好ましく
は1.5％以下に抑えるのが適当である。またNi濃
度とCu濃度との和が3.0％を超えた場合は、ロー
ルの耐食性は向上するが耐SCC性が悪化するので
好ましくなく、Ni＋Cuは3.0％以下とする必要が
ある。従つてNi及びCuの濃度はいずれも3.0％以
下、但しNi＋Cuが3.0％以下であることを要す
る。 なお溶鋼の溶製過程においてＰ濃度及びＳ濃度
が夫々0.030％以下及び0.010％以下となるように
調整することが好ましい。けだしＰ及びＳの濃度
が低い程熱間加工性及び靭性が向上するから、後
述する如く鋼素材に熱間加工を施す際に有利であ
るからである。特にＰはロール使用に伴う熱履歴
を受けた場合にその靭性を劣化させ易い。またＳ
濃度を0.005％以下に抑えた場合は極めて良好な
熱間延性が得られ、鋼素材の熱間加工性が向上し
強加工も可能となる。 本発明に係る非磁性ロールの製造方法は、Ｃ，
Si，sol.Al，Mn，Cr，Ni，Cu，Ｎが夫々前記し
た濃度範囲になるように溶製し、熱間加工及びそ
の後に熱処理を施すものであり、ロールの強度、
延性、靭性及び耐SCC性をより一層向上させる。 次に熱間加工及び熱処理の条件について説明す
る。まず熱間加工については60％以上の断面減少
率とする必要がある。断面減少率を60％以上とし
たのは、ロールを高強度とした上で高い延性及び
靭性を得るためである。また熱間加工における仕
上温度は900℃以上であるのが好ましい。これは
ロールの延性及び靭性をより一層高めるととも
に、耐SCC性を向上させるためであり、仕上温度
が900℃未満である場合は熱間加工中に炭化物又
は窒化物が析出してSCC発生を助長するからであ
る。 また熱間加工後に鋼素材に施す熱処理は、熱処
理温度を900℃以上とする必要がある。これは900
℃未満の場合はロールの耐SCC性が低いからであ
るが、特に前述した如く熱間加工時の仕上温度が
900℃未満であつて耐SCC性が劣化した鋼素材に
ついても、熱間加工後に900℃以上にて熱処理す
ることにより、熱間加工にて析出した炭化物又は
窒化物が母材に固溶し、耐SCC性の良好なロール
とすることができる。鋼素材をこの熱処理温度に
保持する時間は30分乃至15時間であることが必要
である。けだし30分未満の場合はロール中心部ま
で十分昇温させることが難しく熱処理による耐
SCC性向上効果が得られないからであり、また15
時間を超えた場合はその効果が飽和し、逆にロー
ルの強度が低下するからである。 次に本発明の実施例を本発明の鋼素材の濃度条
件を満たさない非磁性鋼（以下比較の非磁性鋼と
いう）と対比して説明する。第１表は本発明にて
規定した濃度範囲の鋼素材イ，ロ，ハ，ニと比較
の非磁性鋼ホ，ヘについて、夫々各成分元素の濃
度を示したものである。これらの鋼素材イ，ロ，
ハ，ニ及びホ，ヘについて、第２表「熱間鍛造条
件」欄記載の如く各条件にて熱間鍛造し、或はこ
の熱間鍛造の後「熱処理」欄記載の如く熱処理を
施した。そしてこれら熱間鍛造し或は熱間鍛造後
熱処理した鋼材１〜７について、いずれも0.2％
耐力及び引張強さ等の強度、伸び及び絞り等の延
性、シヤルピー衝撃試験における吸収エネルギに
よる靭性並びに透磁率μを測定し、更に耐SCC性
試験を行つてこれらの結果を第２表に記載した。
なおシヤルピー衝撃試験による吸収エネルギの測
定においては、上述の如く熱間鍛造等を施した鋼
材に加えて、熱間鍛造又は熱処理の後、ロール使
用中に受ける熱履歴を想定して600℃に100時間保
持することにより時効処理した鋼材についても吸
収エネルギを測定し、ロール使用後の靭性の劣化
について調査した。また耐SCC性試験は鋼材をＵ
字型に曲げた状態で塩素イオンを500ppm含有す
る50℃の水溶液中に１カ月間（720時間）浸漬し
て行つた。「耐SCC性」欄中〇はSCCが発生しな
かつた場合、×はSCCが発生した場合である。成
分濃度，熱間鍛造条件及び熱処理条件をいずれも
前記範囲に限定した本発明方法に係る鋼材１〜５
は、ロール曲げ変形に対する抵抗力の強さの指標
となる0.2％耐力及び引張強さがいずれも夫々40
Kgｆ／mm2以上及び75Kgｆ／mm2以上と、曲げ変形の
発生を抑制する上で十分な強度を有しており、ま
た延性及び靭性についても良好であり、更に耐
SCC性試験においてもSCCの発生は皆無であつ
た。また透磁率μも従来の非磁性鋼同様十分低値
を示している。更に600℃に100時間保持して時効
処理した場合にも靭性の劣化は軽微であり、なお
良好な靭性を保持している。 一方比較の非磁性鋼の成分濃度を有する鋼素材
ホ，ヘは、鋼素材ホについてはＣ濃度が前記範囲
より高く、またCr濃度が低いため、鋼素材ホを
前記範囲の条件で熱間鍛造及び熱処理した場合
（鋼材５，６）でも、その靭性は極めて低く、ま
た熱間鍛造及び熱処理条件を種々選択しても耐
SCC性試験におけるSCCの発生を抑制することが
できなかつた。また鋼素材ヘについてはＮ濃度が
前記範囲より低いため、これを熱間鍛造及び熱処
理して得た鋼材８は0.2％耐力が極めて低くロー
ル使用中においてロールの曲げ変形が発生する虞
れがある。 以上詳述した如く本発明方法に係る非磁性ロー
ルは、Ｃ，Si，sol.Al，Mn，Cr，Ni，Cu，Ｎ，
Ｖ，Nb等の各成分の濃度を主として強度，靭性，
耐SCC性及び透磁率の点から検討して限定し、熱
間加工条件及び熱処理条件を同様に検討し最適な
条件を設定して製造されるものであるから、サポ
ートロールとしての十分な強度と靭性とを有し、
しかもロー
し、特に鋳片の品質改善のために鋳片に電磁撹拌
を施す際に、電磁力を鋳片に有効に付与し得、強
い攪拌力を得ることができる非磁性のロールの製
造方法を提案するものである。 連続鋳造においては取鍋からタンデイツシユへ
注入された溶鋼は、通常複数の鋳型へ分配供給さ
れ、鋳型で冷却されて周囲に凝固殻が成長した鋳
片は内部に未凝固溶鋼を残留させたまま鋳型に続
くサポートロール群に引抜かれ、サポートロール
間を通過する間にサポートロール群に介在配設さ
れたスプレーノズルから水冷却を受けて完全に凝
固する。而して溶鋼が鋳型に注入されてから完全
に凝固する迄に鋳片が移動する距離、即ち鋳型内
湯面からサポートロール群における完全凝固点に
至る距離は10〜15ｍにも達するため未凝固溶鋼領
域が極めて細長く伸び、このため鋳片内部、特に
中心部に中心偏析、軸心割れ等の品質欠陥を発生
させる。これを改善すべく開発されたのが電磁攪
拌技術であり、これはサポートロール群における
その上流側の鋳型側端と下流側の鋳片の完全凝固
点との間の適宜位置に電磁コイルを鋳片側面に臨
ませて配設し、鋳片内の未凝固溶鋼に鋳片側面に
沿う水平方向又は垂直方向への電磁力を与えてこ
れを攪拌し、鋳片中心部の凝固組織改善及び中心
偏析、軸心割れ等の軽減を図るものである。 この電磁攪拌を効果的に行うためには、電磁コ
イル設置位置近傍のロールの材質を非磁性とし
て、電磁力がロールに遮断されず、鋳片内未凝固
溶鋼に有効に与えられるようにする必要がある
が、従来の非磁性の鋼素材（以下非磁性鋼とい
う）を使用してサポートロールを構成した場合は
以下に示す如き難点がある。非磁性鋼の変態組織
はオーステナイトであるが、この組織の鋼素材は
一般に降伏点が低く鋳塊のままロールに加工する
と操業中にロールが曲げ変形し、ロールサポート
が不能となり操業が不可能となる事態が発生す
る。鋼素材を高強度化する方法として冷間加工を
施す方法があるが、これは大断面のロールには適
用できない。また析出強化させた鋼素材として
ASTM規格のＡ―286があるが、これはNiを多量
に含有させたものであつて極めて高価であり、実
用的ではない。 またオーステナイト組織の鋼素材は塩素イオン
を多量に含有する工業用水中では応力腐食割れ
（所謂SCC）が発生しやすい。これは鋳片冷却用
のスプレー冷却水に曝される雰囲気下で使用され
るサポートロールとしては極めて不都合であり、
更に前述の高強度化によつてSCC感受性が高まつ
ているのに加えて、鋳片熱塊に接してロール表面
温度が上昇し、SCCに対してより一層鋭敏化する
という難点がある。更にまたこの鋼素材はサポー
トロールとして使用する過程で炭化物が粒界に析
出して靭性が低下し、鋳片との接触による熱応力
を受けて割れが発生する虞れがある。更にオース
テナイト組織の鋼素材は熱伝導度が低く、しかも
熱膨張係数が高いので、同一の熱履歴により発生
する熱応力は非オーステナイト組織の鋼素材に比
して大きくこの点でも不利である。 このように従来の非磁性鋼によるロールは種々
の難点を有するので電磁コイル設置位置近傍のサ
ポートロールとしては使用できないため、やむを
得ず他の部分のサポートロール同様、焼もどしマ
ルテンサイト組織又はフエライト組織を有する強
磁性のロールを使用することとせざるを得ず、従
つて電磁力がロールに遮断されて鋳片内未凝固溶
鋼に対する十分な攪拌力が得られないため、品質
改善効果が低く、また電磁力を鋳片に付与するた
めに強大な電力を必要とする等の不都合があつ
た。 本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであ
つて、鋳片のサポートのために十分な強度を有
し、耐SCC性が高く強靭性であり鋳片に強い電磁
撹拌力を付与し得る非磁性ロールの製造方法を提
供することを目的とする。 本発明に係る非磁性ロールの製造方法は、Ｃ：
0.15％以下，Si：1.0％以下，sol.Al：0.050％以
下，Mn：17.0乃至25.0％，Cr：6.0乃至11.5％，
Ni：3.0％以下，Cu：3.0％以下，Ｎ：0.05乃至
0.25％をNi濃度とCu濃度との和が3.0％以下とな
るように含有し、残部がFe及び不可避的不純物
である鋼素材を、断面減少率60％以上で熱間加工
した後、900℃以上に30分乃至15時間保持して熱
処理することを特徴とする。 以下本発明を具体的に説明する。鋳片を支持す
るためのサポートロールとして使用された場合に
ロールが曲げ変形を起こさないためには、ロール
の強度は0.2％耐力が30Kgｆ／mm2以上、好ましく
は40Kgｆ／mm2以上、また引張強さが70Kgｆ／mm2以
上であることが必要である。本発明に係る非磁性
ロール製造方法は後述する如くＮによる固溶強化
を図り、また熱間加工条件を適切に設定すること
によつてNiの多量配合の如き対応をとることな
く経済的に降伏応力、0.2％耐力及び引張強さ等
のロールの強度を高め、更にロールのＣ濃度を極
力低値とし、熱間加工及びその後の熱処理の各条
件を適切に設定することによつて、炭化物の析出
を抑制し、耐SCC性を高めたものである。更にＣ
濃度を低値にすることにより、ロールの使用に伴
う熱履歴を受けて特にロール表面温度が昇温し、
炭化物がオーステナイト組織の粒界に析出するの
を抑制し、ロール使用による靭性の劣化とこれに
よるロール割れ発生の防止を図つた。更にまた上
述の如く耐SCC性及びロール使用に伴う靭性劣化
の抑制等の観点からＣ濃度を低値にしたためにオ
ーステナイト組織が不安定になるのを補償すべ
く、Ｎ，Mn，Ni，Cu等の成分元素を適量含有せ
しめることにより鋼材組織のオーステナイト安定
化を図つたものである。なおこれらの各成分元素
は安価なMnを多量に配合し、高価なNi，Cuの配
合を極力回避して経済性を確保した。 以下前記したように各成分の濃度範囲を限定し
た理由について説明する。 Ｃはその濃度が0.15％を超えた場合は、ロール
使用中に受ける熱履歴によつてオーステナイト組
織の粒界に炭化物が析出し、これによりロールの
靭性が低下すると共にSCCに対する感受性が高ま
る。またＣ濃度の上昇は鋼素材の機械加工性を劣
化させ、ロールの成形加工が難しくなる。従つて
Ｃ濃度は0.15％以下であることが必要である。 ＮはＣ濃度を低値に抑えたことによるロールの
0.2％耐力等の強度の低下及びオーステナイト組
織の不安定化を補償するためにロールに含有せし
める。Ｎにより強度を確保しオーステナイト組織
を安定化させたロールはＣにより強度の確保及び
オーステナイト安定化を図つたロールに比して、
ロール使用中に熱履歴を受けた場合でも靭性及び
耐SCC性が劣化する程度は極めて少い。上述の効
果を得るためにはＮ濃度は0.05％以上であること
が必要であり、これにより強度の確保及びオース
テナイトの安定化のために高価なNi，Cuを多量
に添加することを回避することができるが、Ｎ濃
度を0.25％を超えて溶製することは極めて難し
く、また溶製後に鋳込まれた鋼塊中にブローホー
ルによる欠陥を発生させる虞れがあり、更にＮを
0.25％を超えて含有するロールはロール使用につ
れて熱履歴を受けた場合に窒化物を析出して靭性
を低下させる。このためＮ濃度は0.05乃至0.25％
である必要がある。 Si及びAlは脱酸剤として精錬の過程で溶鋼中
に添加されるが、Si濃度又はsol.Al濃度が夫々1.0
％又は0.050％を超えて添加してもその脱酸効果
は飽和し、逆に非金属介在物が増加してロールの
清浄度を悪化させ靭性を低下させるとともにロー
ル割れ発生の要因となる。従つてSi濃度及びsol.
Al濃度の上限値は夫々1.0％及び0.050％である。 Mnは安価にオーステナイト組織を安定になし
得る成分元素であり、Ｎ，Ni，Cu同様ロールを
非磁性にするために必要なものである。本発明に
係る非磁性ロールはＣ濃度を低値に抑えたためＣ
によるオーステナイト安定化効果は期待できず、
Mnを多量に含有せしめる必要があり、十分なオ
ーステナイト安定化効果を得るためにはMn濃度
は17.0％以上であることを要する。17.0％未満で
はロールの透磁率μが上昇する。またMn濃度が
25.0％を超えた場合はSCC発生の虞れがある。従
つてMn濃度は17.0乃至25.0％であることが必要
である。 Crはロールの固溶強化に有効な成分元素であ
り、その強度を上昇させるべく配合されるが、
Cr濃度が11.5％を超えて配合してもその効果は飽
和し、逆にオーステナイト組織の替りにδ―フエ
ライト組織が生成して透磁率μが上昇する。一方
Cr濃度が6.0％未満である場合は、工業用水中に
おいてロール周面の腐食速度が上昇するので、ロ
ール使用中にロール周面に銹が発生し易くなり、
ロール周面の平滑度を悪化させるという不都合が
ある。結局Cr濃度は6.0乃至11.5％であることが
必要である。 Ni及びCuはロールのオーステナイト組織を安
定化し、また耐食性を向上させ得る成分元素であ
るが、上述の如くＣ濃度が0.15％以下、Mn濃度
が17.0乃至25.0％である場合には、Ni及びCuをい
ずれもその濃度が3.0％以下となるように添加す
ることにより、オーステナイト組織を十分安定化
し得、ロールを非磁性にすることができる。Cu
濃度が3.0％を超えた場合は鋼素材の熱間加工性
が悪化するので、Cu濃度は3.0％以下、好ましく
は1.5％以下に抑えるのが適当である。またNi濃
度とCu濃度との和が3.0％を超えた場合は、ロー
ルの耐食性は向上するが耐SCC性が悪化するので
好ましくなく、Ni＋Cuは3.0％以下とする必要が
ある。従つてNi及びCuの濃度はいずれも3.0％以
下、但しNi＋Cuが3.0％以下であることを要す
る。 なお溶鋼の溶製過程においてＰ濃度及びＳ濃度
が夫々0.030％以下及び0.010％以下となるように
調整することが好ましい。けだしＰ及びＳの濃度
が低い程熱間加工性及び靭性が向上するから、後
述する如く鋼素材に熱間加工を施す際に有利であ
るからである。特にＰはロール使用に伴う熱履歴
を受けた場合にその靭性を劣化させ易い。またＳ
濃度を0.005％以下に抑えた場合は極めて良好な
熱間延性が得られ、鋼素材の熱間加工性が向上し
強加工も可能となる。 本発明に係る非磁性ロールの製造方法は、Ｃ，
Si，sol.Al，Mn，Cr，Ni，Cu，Ｎが夫々前記し
た濃度範囲になるように溶製し、熱間加工及びそ
の後に熱処理を施すものであり、ロールの強度、
延性、靭性及び耐SCC性をより一層向上させる。 次に熱間加工及び熱処理の条件について説明す
る。まず熱間加工については60％以上の断面減少
率とする必要がある。断面減少率を60％以上とし
たのは、ロールを高強度とした上で高い延性及び
靭性を得るためである。また熱間加工における仕
上温度は900℃以上であるのが好ましい。これは
ロールの延性及び靭性をより一層高めるととも
に、耐SCC性を向上させるためであり、仕上温度
が900℃未満である場合は熱間加工中に炭化物又
は窒化物が析出してSCC発生を助長するからであ
る。 また熱間加工後に鋼素材に施す熱処理は、熱処
理温度を900℃以上とする必要がある。これは900
℃未満の場合はロールの耐SCC性が低いからであ
るが、特に前述した如く熱間加工時の仕上温度が
900℃未満であつて耐SCC性が劣化した鋼素材に
ついても、熱間加工後に900℃以上にて熱処理す
ることにより、熱間加工にて析出した炭化物又は
窒化物が母材に固溶し、耐SCC性の良好なロール
とすることができる。鋼素材をこの熱処理温度に
保持する時間は30分乃至15時間であることが必要
である。けだし30分未満の場合はロール中心部ま
で十分昇温させることが難しく熱処理による耐
SCC性向上効果が得られないからであり、また15
時間を超えた場合はその効果が飽和し、逆にロー
ルの強度が低下するからである。 次に本発明の実施例を本発明の鋼素材の濃度条
件を満たさない非磁性鋼（以下比較の非磁性鋼と
いう）と対比して説明する。第１表は本発明にて
規定した濃度範囲の鋼素材イ，ロ，ハ，ニと比較
の非磁性鋼ホ，ヘについて、夫々各成分元素の濃
度を示したものである。これらの鋼素材イ，ロ，
ハ，ニ及びホ，ヘについて、第２表「熱間鍛造条
件」欄記載の如く各条件にて熱間鍛造し、或はこ
の熱間鍛造の後「熱処理」欄記載の如く熱処理を
施した。そしてこれら熱間鍛造し或は熱間鍛造後
熱処理した鋼材１〜７について、いずれも0.2％
耐力及び引張強さ等の強度、伸び及び絞り等の延
性、シヤルピー衝撃試験における吸収エネルギに
よる靭性並びに透磁率μを測定し、更に耐SCC性
試験を行つてこれらの結果を第２表に記載した。
なおシヤルピー衝撃試験による吸収エネルギの測
定においては、上述の如く熱間鍛造等を施した鋼
材に加えて、熱間鍛造又は熱処理の後、ロール使
用中に受ける熱履歴を想定して600℃に100時間保
持することにより時効処理した鋼材についても吸
収エネルギを測定し、ロール使用後の靭性の劣化
について調査した。また耐SCC性試験は鋼材をＵ
字型に曲げた状態で塩素イオンを500ppm含有す
る50℃の水溶液中に１カ月間（720時間）浸漬し
て行つた。「耐SCC性」欄中〇はSCCが発生しな
かつた場合、×はSCCが発生した場合である。成
分濃度，熱間鍛造条件及び熱処理条件をいずれも
前記範囲に限定した本発明方法に係る鋼材１〜５
は、ロール曲げ変形に対する抵抗力の強さの指標
となる0.2％耐力及び引張強さがいずれも夫々40
Kgｆ／mm2以上及び75Kgｆ／mm2以上と、曲げ変形の
発生を抑制する上で十分な強度を有しており、ま
た延性及び靭性についても良好であり、更に耐
SCC性試験においてもSCCの発生は皆無であつ
た。また透磁率μも従来の非磁性鋼同様十分低値
を示している。更に600℃に100時間保持して時効
処理した場合にも靭性の劣化は軽微であり、なお
良好な靭性を保持している。 一方比較の非磁性鋼の成分濃度を有する鋼素材
ホ，ヘは、鋼素材ホについてはＣ濃度が前記範囲
より高く、またCr濃度が低いため、鋼素材ホを
前記範囲の条件で熱間鍛造及び熱処理した場合
（鋼材５，６）でも、その靭性は極めて低く、ま
た熱間鍛造及び熱処理条件を種々選択しても耐
SCC性試験におけるSCCの発生を抑制することが
できなかつた。また鋼素材ヘについてはＮ濃度が
前記範囲より低いため、これを熱間鍛造及び熱処
理して得た鋼材８は0.2％耐力が極めて低くロー
ル使用中においてロールの曲げ変形が発生する虞
れがある。 以上詳述した如く本発明方法に係る非磁性ロー
ルは、Ｃ，Si，sol.Al，Mn，Cr，Ni，Cu，Ｎ，
Ｖ，Nb等の各成分の濃度を主として強度，靭性，
耐SCC性及び透磁率の点から検討して限定し、熱
間加工条件及び熱処理条件を同様に検討し最適な
条件を設定して製造されるものであるから、サポ
ートロールとしての十分な強度と靭性とを有し、
しかもロー
【表】
【表】
−は含有せず 単位は重量％
【表】
↑は上欄と同値 −は処理せず ○は割れ無 ×
は割れ発生
ル使用中における靭性劣化が少く、また耐SCC性
が高く、更に透磁率が極めて低く電磁コイルの電
磁力を鋳片内溶鋼の撹拌に有効に寄与させ得て内
部品質が優れた鋳片を製造させ得る等、本発明は
電磁撹拌操業用の非磁性ロールの製造に優れた効
果を奏するものである。
は割れ発生
ル使用中における靭性劣化が少く、また耐SCC性
が高く、更に透磁率が極めて低く電磁コイルの電
磁力を鋳片内溶鋼の撹拌に有効に寄与させ得て内
部品質が優れた鋳片を製造させ得る等、本発明は
電磁撹拌操業用の非磁性ロールの製造に優れた効
果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.15％以下，Si：1.0％以下，sol.Al：
0.050％以下，Mn：17.0乃至25.0％，Cr：6.0乃至
11.5％，Ni：3.0％以下，Cu：3.0％以下，Ｎ：
0.05乃至0.25％ をNi濃度とCu濃度との和が3.0％以下となるよう
に含有し、残部がFe及び不可避的不純物である
鋼素材を、断面減少率60％以上で熱間加工し、次
いで900℃以上に30分乃至15時間保持して熱処理
することを特徴とする非磁性ロールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56036788A JPS57152452A (en) | 1981-03-13 | 1981-03-13 | Nonmagnetic roll and its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56036788A JPS57152452A (en) | 1981-03-13 | 1981-03-13 | Nonmagnetic roll and its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57152452A JPS57152452A (en) | 1982-09-20 |
| JPS6364490B2 true JPS6364490B2 (ja) | 1988-12-12 |
Family
ID=12479519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56036788A Granted JPS57152452A (en) | 1981-03-13 | 1981-03-13 | Nonmagnetic roll and its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57152452A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109112418A (zh) * | 2017-06-26 | 2019-01-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高锰钢的连铸方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5481118A (en) * | 1977-12-12 | 1979-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Nonmagnetic steel excellent in mechanical properties |
-
1981
- 1981-03-13 JP JP56036788A patent/JPS57152452A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5481118A (en) * | 1977-12-12 | 1979-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Nonmagnetic steel excellent in mechanical properties |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109112418A (zh) * | 2017-06-26 | 2019-01-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高锰钢的连铸方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57152452A (en) | 1982-09-20 |
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