JPS6361735A

JPS6361735A - 内燃機関の空燃比制御装置

Info

Publication number: JPS6361735A
Application number: JP20273586A
Authority: JP
Inventors: Toshio Suematsu; 末松　敏男; Osamu Harada; 修原田
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1986-08-30
Filing date: 1986-08-30
Publication date: 1988-03-17

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は内燃機関の高負荷運転時に排気系部品の過熱を
防止するために、燃料供給量を増量することにより機関
温度を低下させる空燃比制御装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、排気ガス中の有害成分ＨＣ，Ｃ○並びにＮＯｘを
同時に低減させるために、排気通路内に三元触媒コンバ
ータを設けている機関では、空燃比制御装置により機関
のシリンダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比
に近付ける必要がある。このような機関では、排気ガス
の成分から吸入混合気の空燃比を検出するために空燃比
センサ（０２センサ）をその排気通路内に設置し、この
センサからのリッチ信号、リーン信号に基づいて前記空
燃比制御装置が燃料噴射量を増減することにより空燃比
を理論空燃比に近付けるようにしている。

ところが、このような空燃比制御装置を装備していたと
しても、機関高速高負荷運転時には排気温度が過上昇す
ることがあり、その際には排気通路に設置した空燃比セ
ンサや触媒が損傷を被る恐れがある。

そこで、排気通路に排気温センサを設置し、排気ガス温
度が目標排気温度を越えた場合には、燃料噴射量を増量
することによって強制的に空燃比をリッチ状態にし、排
気ガス温度を低下させて空燃比センサや触媒を保護する
ようにした内燃機関の排気温フィードハック（以下Ｆ／
Ｂという）制御が知られている。（特開昭５７−７６２
３４号公報参照）Ｃ発明が解決しようとする問題点〕しかしながら、機関の排気系部品の熱容量はかなり大き
く、排気温度が高くなっても部品の温度上昇はかなり遅
れ、また逆に、排気温度が下がっても部品の温度低下に
は時間がかかる。よって、従来の排気温Ｆ／Ｂ制御のよ
うに、単に排気温度が目標排気温度以上になると空燃比
をリンチ状態に制御するのでは、排気温度の上昇が直ち
に排気系部品の温度上昇につながらず、不要な燃料の増
量を伴って燃費上不利になるという問題点があった。

この問題点は特に機関の加速初期に顕著である。

即ち、加速初期には排気温度は速い速度で上昇していく
が、排気系の部品の温度上昇はその熱容量のためにかな
り遅れる。このような時に排気温度を検出して排気温Ｆ
／Ｂにより空燃比をリンチにしたのでは、不必要な燃料
の増量を行ってしまうことになるのである。

これに対し、高負荷状態は追越加速や急発進時のように
極短時間であることに着目し、排気系の部品が温度上昇
するまでには高負荷状態がなくなるとの想定のもとに、
空燃比をリンチに制御する目標温度を高くする制御装置
も提案されている。

このような装置でも通常の使用条件では信頼性が低下す
ることは少ない。

ところが、第７図ｆａｌに示すように単純に目標排気温
度値を高い値に設定した装置では、高速道路における追
い越し等のように、長時間の中負荷運転から高負荷運転
に移行した場合に、中負荷状態で排気系部品の温度も高
温になっているので、高い目標排気温度前後で排気温Ｆ
／Ｂが繰り返されると、第７図（ｂ）に示すように排気
系の部品温度が予定外に上昇して許容温度を越えること
があり、排気系の部品の信頼性上好ましくないという問
題点がある。

このような問題点は、過給機付機関のように出力空燃比
をオーバーしてリンチに適合して排気温度を対策してい
るものにおいては、特に不利になる。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の目的は、前記従来の排気系部品の過熱防止のた
めに、燃料供給量の増量補正を行なう内燃機関の空燃比
制御装置の有する問題点を解消し、高負荷運転時に燃料
増量補正を行なう内燃機関において、低負荷運転状態が
長く継続された後に高負荷運転状態に移行した時のみ、
燃料の増量補正を行なわないようにして、機関の信頼性
を向上させ、また、通常運転状態において、燃費、出力
、が改善された優れた内燃機関の空燃比制御装置を提供
することにある。

前記目的を達成する本発明の内燃機関の空燃比制御装置
の構成が第１図に示される。排気温比較手段は排気温検
出手段からの排気温度を予め設定された目標排気温度と
比較し、負荷比較手段は機関負荷を予め設定された所定
負荷に対応する第１の設定値及び第１の設定値より高負
荷に対応する第２の設定値と比較する。低負荷継続時間
計数手段は前記第１の設定値より低い機関負荷状態の継
続時間を計数し、時間比較手段は低負荷′ｍＶｔ時間を
目標時間と比較する。そして、燃料量増量手段は機関負
荷が第２の設定値より高く、かつ低負荷継続時間が目標
時間を越えない場合、及び、機関負荷が目標高負荷より
高く、かつ低負荷継続時間が目標時間を越え、かつ排気
温度が目標排気温度より高い場合に、燃料供給量の増量
補正を実行する。

〔作　用〕本発明の空燃比制御装置によれば、機関負荷が予め設定
された第２の設定値を越えて高負荷になると、高負荷に
なる以前の第１の設定値より低い低負荷運転状態の継続
時間が目標時間と比較され、低負荷運転状態の継続時間
が目標時間より短い場合には燃料供給量の増量補正が実
行され、空燃比がリンチに制御される。また、高負荷に
なる以前の低負荷運転状態の継続時間が目標時間より長
い場合には、排気温度が目標値を越えたか否かが判定さ
れ、排気温度が目標値を越えた場合に燃料供給量の増量
補正が実行される。

〔実施例〕

以下図面を用いて本考案の実施例を詳細に説明する。

第２図は本考案に係る内燃機関の空燃比制御装置の一実
施例を備えた電子制御燃料噴射式内燃機関の概略図であ
る。

第２図において、機関本体１の吸気通路２には燃料噴射
弁１１、サージタンク１５、スロットル弁１２、吸気を
圧縮する過給機７のコンプレッサ７Ｃ及びエアフローメ
ータ３が機関本体１側から図示しないエアクリーナ側に
向かって設けられている。また、排気通路８には０２セ
ンサ１４、排気温センサ１８、過給機７の前記コンプレ
ッサ７Ｃと同軸上に設けられたタービン７Ｔ、及びこの
タービン７Ｔをバイパスし、内部にウェストゲートバル
ブ１６の設置されたバイパス通路１７が機関本体１から
図示しない消音器側及び三元触媒に向かって設けられて
いる。

前記燃料噴射弁１１は図示しない燃料供給系からの加圧
燃料を各気筒の吸気ボートへ供給する。また、エアフロ
ーメータ３は吸入空気量Ｑを直接計測するものであって
、ポテンショメータを内蔵して吸入空気量Ｑに比例した
アナログ電圧の出力信　　　　　”号を発生する。この
出力信号は制御回路１ｏのマルチプレクサ内蔵Ａ／Ｄ変
換器１０１に供給されている。各気筒の点火プラグ９に
点火するディストリピユータ４には、その軸が例えばク
ランク角（ＣＡ）に換算して７２０°毎に基準位置検出
用パルス信号を発生ずるクランク角センサ５、及びクラ
ンク角に換算して３０°毎に角度位置検出用パルス信号
を発生するクランク角センサ６が設けられている。

これらのクランク角センサ５．６のパルス信号は制御回
路１０の入出力インタフェース１０２に供給され、この
うち、クランク角センサ６の出力はＣＰＵ１０３の割込
端子に供給される。

機関の排気通路８に設けられた０２センサ１４は排気ガ
ス中の酸素成分濃度に応じた電気信号を発生するもので
あり、その出力は制御回路１．０のバッファ回路１１１
を介してＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。また、排気
温センサ１８は排気ガスの温度Ｔを検出する。

機関本体１のシリンダブロックの冷却水通路には、機関
の暖機状態を冷却水温度を介して検出するための水温セ
ンサ１３が設けられている。水温センサ１３は冷却水の
温度ＴＩＩＨに応じたアナログ電圧の電気信号を発生ず
る。この出力もＡ　／　Ｄ変換器１０１に供給されてい
る。

制御回路１０は、例えばマイクロコンピュータとして構
成され、前述のＡ／Ｄ変換器１０１．入出力インタフェ
ース１０２．　ＣＰ　Ｕ２Ｏ５の他にＲＯＭ１０４゜Ｒ
ＡＭ１０５等が設けられており、これらはハス１０７で
接続されている。この制御回路１０において、ダウンカ
ウンタ１０８．フリップフロップ１０９及び駆動回路１
１０は燃料噴射弁７を制御するためのものである。即ち
、燃料噴射１ｉＴＡＵが演算されると、燃料噴射量ＴＡ
Ｕがダウンカウンタ１０８にプリセントされると共にフ
リップフロップ１０９もセットされる。この結果、駆動
回路１１０が燃料噴射弁１１の付勢を開始する。

他方、ダウンカウンタ１０８がクロック信号（図示せず
）を計数して最後にそのキャリアウド端子が″１″レベ
ルとなった時に、フリップフロップ１０９がリセフトさ
れて駆動回路１１０は燃料噴射弁１１の付勢を停止する
。つまり、前述の燃料噴射量ＴＡＵだけ燃料噴射弁１１
は付勢され、従って、燃料噴射量ＴＡＵに応じた量の燃
料が機関本体１の燃焼室に送り込まれることになる。

なお、ＣＰＵ１０３の割込み発生はＡ／Ｄ変換器１０１
のＡ／Ｄ変換終了後、入出力インタフェース１０２がク
ランク角センサ６のパルス信号を受信した時、等である
。

エアフローメータ３の吸入空気量データＱ及び冷却水温
データＴＨＷは所定時間毎に実行されるＡ／Ｄ変換ルー
チンによって取り込まれてＲＡＭ１０９の所定領域に格
納される。つまり、ＲＡ、Ｍ２Ｏ３におけるデータＱ及
びＴｌ１ｌｌｌは所定時間毎に更新されている。また、
回転速度Ｎｅのデータはクランク角センサ６の３０°Ｃ
Ａ毎の割込みによって演算されてＲＡＭ１０５の所定領
域に格納される。

前記吸気通路２のコンプレッサ７Ｃの下流側には導圧管
２１が接続しており、コンプレッサ７Ｃによって昇圧さ
れた過給圧を、バイパス通路１７内のウェストゲートバ
ルブ１６を開閉するアクチュエータ２０に伝えるように
なっている。そして、このアクチュエータ２０は吸気通
路２内の過給圧が所定値を越えた時に、ウェストゲート
バルブ１６を開弁させ、排気ガスの一部を過給機７をバ
イパスさせてタービン７Ｔの回転上昇を抑え、過給圧の
上昇を防止する。

以上のように構成された本発明の空燃比制御装置におけ
る制御回路１０の動作について説明する。

第３図は燃料噴射量演算ルーチンであって、所定クラン
ク角、例えば３６０°ＣＡ毎に実行される。

ステップ３０１では基本噴射量ＴＰを演算する。即ち、
吸入空気量Ｑ及び回転速度ＮｅのデータをＲＡＭ１０５
から読み出して、ＴＰ−ｋＱ／Ｎｅ（但しｋは定数）により演算する。ステップ３０２では燃料噴射量ＴＡＵ
を、ＴＡＵ　４−ＴＰ−ＦＡＦ・α＋β によって演算する。ここでＦＡＦは第４図のルーチンに
よって演算される空燃比補正係数、α、βはその他の補
正係数あるいは補正量であって、例えば、暖機増量補正
、吸気温補正、過渡時補正等に相当する。

ステップ３０３からステップ３１２は機関負荷が中負荷
、低負荷時には燃料の増量補正を行なわず、機関が高負
荷になった時は、機関が高負荷になる以前の低負荷状態
のｍ待時間が短い場合、及び機関が高負荷になる以前の
低負荷状態の継続時間が長くても排気温度が目標温度を
越えている場合に燃料の増量補正を行なう制御を示すも
のである。

この実施例では機関負荷としてＱ　／　Ｎ　ｅを使用し
、Ｑ　／　Ｎ　ｅ　＞　０．８１　／ｒｅｖ、を機関の
高負荷状態、０．４　ｊ！　／ｒｅｖ、　＜　Ｑ　／　
Ｎ　ｅ≦０．８Ｉｌ／ｒｅｖ、を機関の中負荷状態、Ｑ
／Ｎｅ≦０，４　ＩＩ　／　ｒｅｖ、を機関の低負荷状
態としている。更に、機関が低負荷状態であることを示
すために低負荷状態フラグｆ１を使用し、機関が中負荷
状態であることを示すために中負荷状態フラグｆ２を使
用する。なお、ＣＬＣ２は時間カウンタであり、機関が
高負荷になる以前の低負荷状態が長いが短いかを判定す
る低負荷継続フラグＦは第４図のルーチンで設定される
。

ステップ３０３は機関負荷Ｑ　／　Ｎ　ｅが０．８１ｔ
　／ｒｅｖ。

より大きいが否かを判定するものであり、Ｑ／Ｎｅ＞　
０．８　Ａ　／　ｒｅｖ、の時（ＹＥＳ　）は機関が高
負荷であると判断してステップ３０４に進み、Ｑ／Ｎｅ
≦０．８ρ／ｒｅｖ、の時（ＮＯ）は機関負荷が中負荷
以下であると判断してステップ３０９に進む。

ステップ３０３にてＮｏとなった時に進むステップ３０
９は機関負荷Ｑ／ＮｅがＱ、４１／ｒｅｖ、より大きい
が否かを判定するものであり、Ｑ／Ｎｅ＞０．４β／ｒ
ｅｖ、の時（ＹＥＳ　）は機関負荷が中負荷と判断して
ステップ３１０に進み、後述するカウンタＣ１の値をク
リアし、低負荷状態フラグｆ１を“θ″に、中負荷状態
フラグｆ２を１”にする。また、Ｑ／Ｎｅ≦０．４／ｒ
ｅｖ、の時（ＮＯ）は機関負荷が低負荷と判断してステ
ップ３１１に進み、低負荷状態フラグｆ１を“１”にす
る。ステップ３１０，３１１にて上記処理を終えた後は
ステップ３１２に進み、ステップ３０２で演算した燃料
噴射量ＴＡＵに電源電圧補正値Ｔを加えた後に、ステッ
プ３１３で燃料噴射量ＴＡＵをダウンカウンタ１０８に
セットすると共にフリップフロップ１０９をセットして
燃料噴射を開始させる。

そして、ステップ３１４にてこのルーチンは終了する。

ステップ３０３にてＹＥＳとなった時に進むステップ３
０４では低負荷状態フラグｆ１および中負荷状態フラグ
ｆ２の値を共にＭＯ”にすると共に、カウンタＣ１，Ｃ
２の値をクリアしてステップ３０５に進む。

ステップ３０５では低負荷継続フラグＦの値が“１″か
否かを判定し、Ｆ−“０″の場合（Ｎｏ）はステップ３
０８に進み、燃料噴射量ＴＡＵの値が３０％増量する。

この増量された燃料噴射量ＴＡＵをステップ３１２電源
電圧補正を行った後に、ステップ３１３にてダウンカウ
ンタ１０８にセントすると共にフリップフロップ１０９
を七ソトシて燃料噴射を開始させる。そして、ステップ
３１４にてこのルーチンは終了する。

一方、Ｆ＝”１″の場合（ＹＥＳ　）はステップ３０６
に進み、排気温度Ｔの検出値が予め設定した目標排気温
度Ｔｒ、例えば８００℃より大きいか否かを判定する。

Ｔ＞８００°Ｃの時（ＹＥＳ　）はステップ３０７に進
み、Ｆの値を“０″にした後にステップ３０８にて燃料
供給量ＴＡＵの値を３０％増量する。Ｔ≦８００’Ｃ（
Ｎｏ）の時はステップ３０７．ステップ３０８をハイパ
スし、ステップ３１２で増量補正されない燃料噴射量Ｔ
ＡＵに電源電圧補正のみを行った後にこれをステップ３
１３でダウンカウンタ１０８にセットすると共にフリッ
プフロップ１０９をセットして燃料噴射を開始させる。

そして、ステップ３１４にてこのルーチンは終了する。

第４図は機関負荷が高負荷になる前の低負荷の継続時間
を計数する割込ルーチンであり、例えば５０ｍ５毎に実
行される。

ステップ４０１では低負荷状態フラグｆ１が１″か否か
、即ち機関が低負荷状態か否かを判定する。

機関が低負荷状態の時（Ｙ［！Ｓ　）はステップ４０２
に進み、時間カウンタＣ１の値が１だけ加算される。

ステップ４０３はステップ４０２で積算された時間カウ
ンタＣ１の値が６００以上になったか否かを判定する。

即ち、機関の低負荷状態が３０秒以上継続したか否かを
判定する。そして、機関の低負荷状態が３０秒以上継続
した場合（ＹＥＳ　）　　はステップ４０４に進んで低
負荷ｍ続フラグＦの値を“１″にするが、機関の低負荷
状態が３０秒未満の場合（ＮＯ）はステツブ４０８に進
んで低負荷継続フラグＦの値を“０”にする。

このように、低負荷継続フラグＦの値は機関が所定時間
低負荷状態に保持された時のみ“１”にされる。この低
負荷継続フラグＦを“１”にする際の機関の低負荷状態
の継続時間の設定はステップ４０３の設定を変更するこ
とにより容易に行なえる。

一方、ステップ４０１で低負荷状態フラグｆ１が“０″
と判定された場合（Ｎｏ）はステップ４０５に進み、こ
のステップで中負荷状態フラグｆ２が“１″か否か、即
ち、機関が中負荷状態か否かを判定する。機関が中負荷
状態の時（ＹＥＳ　）はステップ４０６に進み、時間カ
ウンタＣ２の値が１だけ加算される。ステップ４０７は
ステップ４０６で積算された時間カウンタＣ１の値が６
０以上になったか否かを判定する。即ち、機関の中負荷
状態が３秒以上継続したか否かを判定する。そして、機
関の中負荷状態が３秒以上継続した場合（ＹＥＳ　”）
は、機関の排気系の部品温度も上昇したと判断してステ
ップ４０８に進み、低負荷継続フラグＦの値を０″にす
るが、機関の中食荷状態が３秒未満の場合（Ｎｏ）はス
テップ４０９に進んでこのルーチンを終了する。

機関負荷が低負荷から中負荷に移行してきてステップ４
０７でＮｏとなる場合は、機関負荷が中負荷に移行して
からの時間がまだ短い場合であるので、機関の排気系の
部品温度も未だ上昇しておらず、低負荷継続フラグＦの
値は“１”のままであるが、機関負荷が高負荷から中負
荷に移行してきてステップ４０７でＮＯとなる場合は低
負荷継続フラグＦの値は“０″になっている。

また、機関が高負荷状態にある時は、ステップ４０１で
ＮＯｌかつステップ４０５でＮＯとなるので、直ちにス
テップ４０９に進んでリターンする。

以上のようなこの実施例の制御および効果を第６図ｔａ
ｇ、　ｆｂｌを用いて説明する。この実施例では時刻ｔ
１以前に機関が中負荷運転を続けており、排気温度、排
気系部品温度が共に所定温度に達している場合に、機関
が時刻ｔｌで高負荷運転（Ｑ／Ｎｅ〉０．８１　／　ｒ
ｅｖ、　）に移行すると、排気温度が目標排気温度に達
していなくても、前述のように燃料供給量の増量補正が
行なわれて空燃比がリッチに制御される。よって、排気
温度Ｔは太き（増大することなく、第６図（ｂ）に示す
ように排気系部品の温度も許容温度を越えることがない
。よって、本発明では排気系部品の信顛性が向上する。

次いで、第５図を用いて空燃比Ｆ／Ｂ制御、即ち、空燃
比補正係数ＦＡＦの演算を説明する。第５図のルーチン
は所定時間毎に実行される。

ステップ５０１では空燃比のＦ／Ｂ条件が成立している
か否かを判別する。機関始動中、始動後の燃料増量動作
中、暖機増量動作中、パワー増大中等はいずれもＦ／Ｂ
条件不成立であり、その他の場合がＦ／Ｂ条件成立であ
る。そして、空燃比のＦ／Ｂ条件が不成立の時（ＮＯ）
はステップ５０９に進んでＦ　Ａ　Ｆ　＝１．０とし、
Ｆ／Ｂ条件が成立している時（ＹＥＳ　）はステップ５
０２に進み、Ｆ／Ｂ補正制御を行う。

ステップ５０２では０２センザ１４の出力値を取り込ん
で空燃比がリッチかリーンかを判別する。リーンの時（
ＹＥＳ　）にはステップ５０３にて最初のり一ンか否か
を判別、つまり、リッチからリーンへの変化点か否かを
判別する。この結果、最初のリーンであれば（ＹＥＳ　
）　、ステップ５０５にてＦＡＦ←ＦＡＦ＋Ａとして所
定量（スキップ量）Ａを加算し、他方、最初のリーンで
なければ（ＮＯ）、ステップ５０６にてＦＡＦ４−ＦＡ
Ｆ＋ａとして所定量ａを加算する。なお、スキップ量Ａ
はａより十分太き（設定される。即ち１，１１．＞＞ａ
である。

ステップ５０２においてＮＯとなるリッチであればステ
ップ５０４に進み、このステップで最初のリッチか否か
を判別、つまり、リーンからリッチへの変化点が否かを
判別する。この結果、最初のリッチであれば（ＹＥＳ）
、ステップ５０７にてＦＡＦ−ＦＡＦ−Ｂとして所定量
（スキップ量）Ｂを減算し、他方、最初のリッチでなけ
れば（ＮＯ＞　、ステップ５０８に進んでＦＡＦ　４−
ＦＡＦ−ｂとして所定量すを減算する。ここでもスキッ
プ量Ｂはｂより十分大きく設定される。即ちＢ＞＞ｂで
ある。

つまり、ステップ５０６．５’０８に示す制御は積分制
御と称されるものであり、空燃比補正係数ＦＡＦは時間
に関して積分される。また、ステップ５０５゜５０７に
示す制御は積分制御と称されるものであり、空燃比補正
係数ＦＡＦの収束特性を向上させるものである。

ステップ５０５〜ステツプ５０８にて演算された空燃比
補正係数ＦＡＦおよび前述のようにステップ５０９で固
定値となった空燃比補正係数ＦＡＦ（＝１．０）は、ス
テップ５１０にてＲＡＭ１０５に格納され、ステップ５
１１にてこのルーチンは終了する。

なお、先に説明した、機関の負荷Ｑ　／　Ｎ　ｅが０．
８　ｊ！　／　ｒｅｖ、より大きい時の燃料の増量補正
は、この第５図のルーチンにおいて空燃比補正係数ＦＡ
Ｆが１．０にされた時の制御である。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明の空燃比制御装置は、高負
荷運転時に燃料増量補正を行なって空燃比をリッチに制
御する内燃機関において、低負荷運転状態が長く継続さ
れた後に高負荷運転状態に移行した時のみ、燃料の増量
補正を行なわないようにしたので、通常運転状態におい
て、燃費、出力が改善され、また、高負荷運転時におけ
る排気系部品の信顛性が向上するという優れた効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の詳細な説明するための全体ブロック図
、第２図は本発明に係る内燃機関の空燃比制御装置の一
実施例を示す全体概略図、第３図から第５図は第２図の
制御回路の動作を説明するためのフローチャート、第６
図ｆａｎ、　（ｂ）は本発明の装置の動作を補足的に説
明するための線図、第７図ｆａｌ、　ｆｂｌは従来の空
燃比制御装置の動作を説明するための線図である。１・・・機関本体、　　　　　２・・・吸気通路、３・
・・エアフローメータ、４・・・ディストリビュータ、５．６・・・クランク角センサ、７・・・過給機、　　　　　　８・・・排気通路、１０
・・・制御回路、　　　　１１・・・燃料噴射弁、１２
・・・スロットル弁、　　１３・・・水温センサ、１４
・・・０□センサ、　　　１８・・・排気温センサ。

Claims

【特許請求の範囲】排気温検出手段からの排気温度を予め設定された目標排
気温度とを比較する排気温比較手段と、機関負荷を予め
設定された所定負荷に対応する第１の設定値及び第１の
設定値より高負荷に対応する第２の設定値と比較する負
荷比較手段と、前記第１の設定値より低い機関負荷状態
の継続時間を計数する低負荷継続時間計数手段と、低負
荷継続時間を目標時間と比較する時間比較手段と、機関負荷が目標高負荷より高く、かつ低負荷継続時間が
目標時間を越えない場合、及び、機関負荷が第２の設定
値より高く、かつ低負荷継続時間が目標時間を越え、か
つ排気温度が目標排気温度より高い場合に、燃料供給量
の増量補正を実行する燃料量増量手段と、を備えた内燃機関の空燃比制御装置。