JPS6360123A - シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法 - Google Patents
シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法Info
- Publication number
- JPS6360123A JPS6360123A JP20351086A JP20351086A JPS6360123A JP S6360123 A JPS6360123 A JP S6360123A JP 20351086 A JP20351086 A JP 20351086A JP 20351086 A JP20351086 A JP 20351086A JP S6360123 A JPS6360123 A JP S6360123A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- porous
- core
- cladding
- base material
- porous part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 57
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 27
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 13
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 10
- YBMRDBCBODYGJE-UHFFFAOYSA-N germanium oxide Inorganic materials O=[Ge]=O YBMRDBCBODYGJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 6
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 abstract description 5
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 3
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 abstract 2
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000001947 vapour-phase growth Methods 0.000 abstract 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 29
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 29
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 238000004017 vitrification Methods 0.000 description 6
- 208000005156 Dehydration Diseases 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 4
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 3
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 229910006113 GeCl4 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- IEXRMSFAVATTJX-UHFFFAOYSA-N tetrachlorogermane Chemical compound Cl[Ge](Cl)(Cl)Cl IEXRMSFAVATTJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- BUMGIEFFCMBQDG-UHFFFAOYSA-N dichlorosilicon Chemical compound Cl[Si]Cl BUMGIEFFCMBQDG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 210000000936 intestine Anatomy 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 230000002747 voluntary effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野j
本発明は、気相軸付法(VAD法)を介して、シングル
モード型光ファイバ用の多孔質母材を製造する方法に関
する。
モード型光ファイバ用の多孔質母材を製造する方法に関
する。
「従来の技術1
周知の通り、シングルモード型光ファイバ用の多孔質母
材を製造する手段として、VAD法が広く採用されてお
り、かかるVAD法により作製された多孔質母材は、そ
の後の脱水処理、透明ガラス化処理を経て透明ガラス母
材となり、その透明ガラス母材が加熱延伸により紡糸さ
れてシングルモード型の光ファイバとなる。
材を製造する手段として、VAD法が広く採用されてお
り、かかるVAD法により作製された多孔質母材は、そ
の後の脱水処理、透明ガラス化処理を経て透明ガラス母
材となり、その透明ガラス母材が加熱延伸により紡糸さ
れてシングルモード型の光ファイバとなる。
−・般に、シングルモード型光ファイバでは、光の通る
部分がコアのみでないため、水分、金属イオン等を含ま
ない、しかも、コアの4〜8倍あるクラッドが必要とさ
れており、これを満足させないとき、光伝送特性などが
低下する。
部分がコアのみでないため、水分、金属イオン等を含ま
ない、しかも、コアの4〜8倍あるクラッドが必要とさ
れており、これを満足させないとき、光伝送特性などが
低下する。
したがって、L2多孔質母材を作製するとき、その品質
保持の観点からコア用多孔質部、クラッド用多孔質部を
同一のVAD法により同時合成しており、さらに脱水処
理、透明ガラス化処理に際しての保守、経済性の観点か
ら、多孔質母材の外径を100■■φ前後としている。
保持の観点からコア用多孔質部、クラッド用多孔質部を
同一のVAD法により同時合成しており、さらに脱水処
理、透明ガラス化処理に際しての保守、経済性の観点か
ら、多孔質母材の外径を100■■φ前後としている。
このような理由から、上記多孔質母材におけるコア用多
孔質部の外径は、これを10〜20鳳■φに設定し、そ
の径を大きくする場合でも25m脂φ程度にとどめてお
り、一方、クラッド用多孔質部/コア用多孔質部の外径
比は、これを4以上に設定している。
孔質部の外径は、これを10〜20鳳■φに設定し、そ
の径を大きくする場合でも25m脂φ程度にとどめてお
り、一方、クラッド用多孔質部/コア用多孔質部の外径
比は、これを4以上に設定している。
r発明が解決しようとする問題点j
上述した従来例の場合、クラッド用多孔質部/コア用多
孔質部の外径比を4以上に設定しているため、これをV
AD法により合成して作製するとき、二本以上のクラッ
ド合成用バーナが必要となり、そのため装置構成、バー
ナ制御等を含めた母材製造システムが複雑化し、しかも
、各クラッド合成用バーナを介して生成されたガラス微
粒子の堆積状況に粗密が生じるため、クラッド用多孔質
部にクラックが発生しやすくなる。
孔質部の外径比を4以上に設定しているため、これをV
AD法により合成して作製するとき、二本以上のクラッ
ド合成用バーナが必要となり、そのため装置構成、バー
ナ制御等を含めた母材製造システムが複雑化し、しかも
、各クラッド合成用バーナを介して生成されたガラス微
粒子の堆積状況に粗密が生じるため、クラッド用多孔質
部にクラックが発生しやすくなる。
また、コア用多孔質部の外径が25+smφ以下と小さ
いため、屈折率プロファイルの制御がむずかしく5例え
ば、第一クラッド合成用バーナによる焼きしめ作用が影
響して、コアとクラッドとの界面に角(ツノ)状に突出
した屈折率異常が生じるほか、コア用多孔質部がS 1
02−GeO2.クラッド用多孔質部がS i02から
なる多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際の熱履歴に
より、GeO2がコア側からクラッド側に拡散するため
、コアからクラッドにわたる屈折率プロファイルが裾引
き状に弯曲してしまい、明快なステップ型の屈折率分布
が得られない。
いため、屈折率プロファイルの制御がむずかしく5例え
ば、第一クラッド合成用バーナによる焼きしめ作用が影
響して、コアとクラッドとの界面に角(ツノ)状に突出
した屈折率異常が生じるほか、コア用多孔質部がS 1
02−GeO2.クラッド用多孔質部がS i02から
なる多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際の熱履歴に
より、GeO2がコア側からクラッド側に拡散するため
、コアからクラッドにわたる屈折率プロファイルが裾引
き状に弯曲してしまい、明快なステップ型の屈折率分布
が得られない。
本発明は上記の問題点に鑑み、屈折率分布の良好なシン
グルモード型光ファイバを得ることのできる多孔質母材
が、歩留まりよく製造できる方法を提供しようとするも
のである。
グルモード型光ファイバを得ることのできる多孔質母材
が、歩留まりよく製造できる方法を提供しようとするも
のである。
r問題点を解決するための手段J
本発明は所期の目的を達成するため、コア用多孔質部が
S 102−GeO2からなり、クラッド用多孔質部が
S i02からなるシングルモード型光ファイバ用多孔
質母材を、気相軸付法により製造する方法において、コ
ア用多孔質部の外径を30腸■φ以上につくり、そのコ
ア用多孔質部の外周にクラッド用多孔質部をつくること
を特徴とする。
S 102−GeO2からなり、クラッド用多孔質部が
S i02からなるシングルモード型光ファイバ用多孔
質母材を、気相軸付法により製造する方法において、コ
ア用多孔質部の外径を30腸■φ以上につくり、そのコ
ア用多孔質部の外周にクラッド用多孔質部をつくること
を特徴とする。
r作用J
シングルモード型光ファイバ用の多孔質母材において、
その多孔質母材の外径(=クラッド用多孔質部の外径)
をLlとし、コア用多孔質部の外径をL2とし、クラッ
ド用多孔質部の厚さをtとした場合、 Llを一定とし
てL2を大きくすれば、これに反比例してtが小さくな
る。
その多孔質母材の外径(=クラッド用多孔質部の外径)
をLlとし、コア用多孔質部の外径をL2とし、クラッ
ド用多孔質部の厚さをtとした場合、 Llを一定とし
てL2を大きくすれば、これに反比例してtが小さくな
る。
したがって、気相軸付法(VAD法)を介してコア用多
孔質部をつくるとき1本発明のごとくコア用多孔質部を
大径化(外径30腸層φ以上)した場合、これに応じて
クラッド用多孔質部の厚さが小さくなる。
孔質部をつくるとき1本発明のごとくコア用多孔質部を
大径化(外径30腸層φ以上)した場合、これに応じて
クラッド用多孔質部の厚さが小さくなる。
その結果、−本のクラッド合成用バーナにてクラッド用
多孔質部が作製できるようになり、二本以とのクラッド
合成用バーナを用いる場合のけ材製造システムの複雑化
、クラックの発生、角状の屈折率異常などが回避できる
。
多孔質部が作製できるようになり、二本以とのクラッド
合成用バーナを用いる場合のけ材製造システムの複雑化
、クラックの発生、角状の屈折率異常などが回避できる
。
一方、コア用多孔質部がSiO2−GeO2 、クラッ
ド用多孔質部がS i02からなる多孔質母材の場合は
、GeO2の拡散による裾引き状の屈折率異常が生じる
が、この際の拡散距離は、コア用多孔質部の外周面から
ほぼ一定しているから、本発明のごとくコア用多孔質部
を大きくした場合、そのコア用多孔質部に対する裾引き
状の屈折率異常部が相対的に小さくなり、したがって、
ステップ型の屈折率分布において、上記裾引き状の屈折
率異常による影響が緩和される。
ド用多孔質部がS i02からなる多孔質母材の場合は
、GeO2の拡散による裾引き状の屈折率異常が生じる
が、この際の拡散距離は、コア用多孔質部の外周面から
ほぼ一定しているから、本発明のごとくコア用多孔質部
を大きくした場合、そのコア用多孔質部に対する裾引き
状の屈折率異常部が相対的に小さくなり、したがって、
ステップ型の屈折率分布において、上記裾引き状の屈折
率異常による影響が緩和される。
r実 施 例1
以下、本発明方法の実施例につき、図面を参照して説明
する。
する。
第1図に略示された反応容器lは、VAD法を実施する
際、一般に用いられている周知のものであり、かかる反
応容器lは排気管2を有するとともに、多重管構造から
なるコア合成用バーナ3゜多重管構造からなるクラッド
合成用バーナ4、回転かつ上下動自在なターゲット5を
備えている。
際、一般に用いられている周知のものであり、かかる反
応容器lは排気管2を有するとともに、多重管構造から
なるコア合成用バーナ3゜多重管構造からなるクラッド
合成用バーナ4、回転かつ上下動自在なターゲット5を
備えている。
を配管系7かも供給し、これら各ガスの火炎加水分解反
応により生成したガラス微粒子を、上記コア用多孔質部
12の外周に向けて噴射かつ堆積させて、SiO2から
なるクラッド用多孔質部13をつくる。
応により生成したガラス微粒子を、上記コア用多孔質部
12の外周に向けて噴射かつ堆積させて、SiO2から
なるクラッド用多孔質部13をつくる。
かかるVAD法により、多孔質母材11は軸方向に成長
するので、その成り速度に合わせて回転状態のターゲッ
ト5を引き上げることにより、所定の外径と長さを有す
る多孔質母材11が得られる。
するので、その成り速度に合わせて回転状態のターゲッ
ト5を引き上げることにより、所定の外径と長さを有す
る多孔質母材11が得られる。
こうして作製された多孔質母材11は、その後、周知の
脱水処理、透明ガラス化処理を受けて透明ガラス母材と
なり、さらに、その透明ガラス母材が周知の加熱延伸f
段により紡糸されてシングルモード型の光ファイバとな
る。
脱水処理、透明ガラス化処理を受けて透明ガラス母材と
なり、さらに、その透明ガラス母材が周知の加熱延伸f
段により紡糸されてシングルモード型の光ファイバとな
る。
上記において多孔質母材11を作製する際のコア用多孔
質部12の外径は30〜60謬履φ程度であり、クラッ
ド用多孔質部13の外径(=多孔質母材11の外径)は
80〜120!1厘φである。
質部12の外径は30〜60謬履φ程度であり、クラッ
ド用多孔質部13の外径(=多孔質母材11の外径)は
80〜120!1厘φである。
多孔質母材11の外径は150mm以下であるのが望ま
しい。
しい。
さらに、コア用多孔質部12、クラッド用多孔質部13
は、透明ガラス化後におけクラッド部/コア部の外径比
が2.0以−Lt−満足するように、これらの外径を、
設定するのが望ましい。
は、透明ガラス化後におけクラッド部/コア部の外径比
が2.0以−Lt−満足するように、これらの外径を、
設定するのが望ましい。
このように外径比を設定した場合、光ファイバの′電界
分布が第2図のようになる。
分布が第2図のようになる。
なお、第2図の横軸は、コアを径を単位L1盛としたも
のものである。
のものである。
上記において多孔質母材11を透明ガラス化した後、そ
の透明ガラス母材の外周に、VAD法、OVD法を介し
てクラッド用の多孔質層を堆積形成したり、あるいは合
成石英管をジャケットし、しかる後、かかる母材に所定
を1程を施してシングルモード型光ファイバを作製して
もよい。
の透明ガラス母材の外周に、VAD法、OVD法を介し
てクラッド用の多孔質層を堆積形成したり、あるいは合
成石英管をジャケットし、しかる後、かかる母材に所定
を1程を施してシングルモード型光ファイバを作製して
もよい。
つぎに、本発明の具体例とその比較例について説明する
。
。
具体例
第1図に示したVAD法Vより、シングルモード型光フ
ァイバ用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バー
ナ、クラッド合成用バーナには。
ァイバ用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バー
ナ、クラッド合成用バーナには。
さらに、コア用多孔質部12、クラッド用多孔質部13
は、透明ガラス化後におけクラッド部/コア部の外径比
が2.0以上を満足するように、これらの外径を設定す
るのが望ましい。
は、透明ガラス化後におけクラッド部/コア部の外径比
が2.0以上を満足するように、これらの外径を設定す
るのが望ましい。
このように外径比を設定した場合、光ファイバの電界分
布が第2図のようになる。
布が第2図のようになる。
なお、第2図の横軸は、コア半径を中位目盛としたもの
ものである。
ものである。
上記において多孔質母材11を透明ガラス化した後、そ
の透明ガラス母材の外周に、VAD法、OVD法を介し
てクラッド用の多孔質層を堆積形成したり、あるいは合
成石英管をジャケットし、しかる後2かかる母材に所定
を1程を施してシングルモード型光ファイバを作製して
もよい。
の透明ガラス母材の外周に、VAD法、OVD法を介し
てクラッド用の多孔質層を堆積形成したり、あるいは合
成石英管をジャケットし、しかる後2かかる母材に所定
を1程を施してシングルモード型光ファイバを作製して
もよい。
つぎに、本発明の具体例とその比較例について説明する
。
。
具体例
第1図に示したVAD法により、シングルモード型光フ
ァイバ用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バー
ナ、クラッド合成用バーナには、それぞれ下記の条件で
所定のガスを供給した。
ァイバ用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バー
ナ、クラッド合成用バーナには、それぞれ下記の条件で
所定のガスを供給した。
液温35℃のSiCl2を収容したバブリング槽内に3
00cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持し
た5iCIaガスと、液温35℃のGeCIa を収容
したバブリング槽内に80cc/分のArを吹きこみ、
そのArにより担持したGeCl4ガスと、 7.00
L;L/分(711H7および8.00M /分の02
とを、所定の配管系からコア合成用バーナに供給した。
00cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持し
た5iCIaガスと、液温35℃のGeCIa を収容
したバブリング槽内に80cc/分のArを吹きこみ、
そのArにより担持したGeCl4ガスと、 7.00
L;L/分(711H7および8.00M /分の02
とを、所定の配管系からコア合成用バーナに供給した。
液温35℃のS ic 14を収容したバブリング槽内
に1000cc/分のArを吹きこみ、そのArにより
担持した5iC1a ガスと、10.09./分のH2
と、8.50文/分の02とを、所定の配管系からクラ
ッド合成用バーナに供給した。
に1000cc/分のArを吹きこみ、そのArにより
担持した5iC1a ガスと、10.09./分のH2
と、8.50文/分の02とを、所定の配管系からクラ
ッド合成用バーナに供給した。
に記の条件にて多孔質母材を作製したところ、コア用多
孔質部の外径は40mmφ、クラッド用多孔質部の外径
は85■φであった。
孔質部の外径は40mmφ、クラッド用多孔質部の外径
は85■φであった。
かかる多孔質母材を脱水し、かつ、透明ガラス化したと
ころ、その透IJiガラス後のΔが0.32%、透明コ
ア部の外径が20m脂φ、透明クラッド部の外−径が4
2履腸φであり、クラッド部/コア部の外径比が2.1
であった。
ころ、その透IJiガラス後のΔが0.32%、透明コ
ア部の外径が20m脂φ、透明クラッド部の外−径が4
2履腸φであり、クラッド部/コア部の外径比が2.1
であった。
さらに、その透明ガラス母材の屈折率プロファイルを測
定したところ、第3図のごとき良好なステップ型を呈し
ていた。
定したところ、第3図のごとき良好なステップ型を呈し
ていた。
その後、表面処理した透明ガラス母材の透明クラッド部
外周に、クラッド部/コア部の値が6.5倍となるよう
に多孔質層を外付けして同層を脱水透明ガラス化し、さ
らに、その外周に合成石英管をジャケットしたものを紡
糸してシングルモード型光ファイバを得た。
外周に、クラッド部/コア部の値が6.5倍となるよう
に多孔質層を外付けして同層を脱水透明ガラス化し、さ
らに、その外周に合成石英管をジャケットしたものを紡
糸してシングルモード型光ファイバを得た。
この光ファイバのロスは、1.30pm/1.5511
1の波長において0.3810.18(dB/に層)で
あり、カットオフ波長は、1.18〜1.22で目標と
する中央値において長手方向の変動が少なかった。
1の波長において0.3810.18(dB/に層)で
あり、カットオフ波長は、1.18〜1.22で目標と
する中央値において長手方向の変動が少なかった。
なお、光ファイバ長は10に層のものをIkmご゛とに
測定した。
測定した。
比較例
一般的なVAD法により、シングルモード型光ファイバ
用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バーナ(−
本)、クラッド合成用バーナ(三木)には、それぞれ下
記の条件で所定のガスを供給した。
用の多孔質母材を作製するとき、コア合成用バーナ(−
本)、クラッド合成用バーナ(三木)には、それぞれ下
記の条件で所定のガスを供給した。
液温35℃の5iCIaを収容したバブリング槽内に1
7.9cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持
した5iCI4ガスと、液温35℃のGeCl4 を収
容したバブリング槽内に90.0cc/分のArを吹き
こみ、そのArにより担持したGeC11ガスと、1.
00Jl/分のH2および4.00fL/分の02とを
、所定の配管系からコア合成用バーナに供給した。
7.9cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持
した5iCI4ガスと、液温35℃のGeCl4 を収
容したバブリング槽内に90.0cc/分のArを吹き
こみ、そのArにより担持したGeC11ガスと、1.
00Jl/分のH2および4.00fL/分の02とを
、所定の配管系からコア合成用バーナに供給した。
液温35℃の5iC1aを収容したバブリング槽内に5
00cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持し
た5iCIi ガスと、 8.00交/分のH2と、9
.00M/分の02とを、所定の配管系からクラッド合
成用の第1バーナに供給した。
00cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持し
た5iCIi ガスと、 8.00交/分のH2と、9
.00M/分の02とを、所定の配管系からクラッド合
成用の第1バーナに供給した。
液温35℃の5iGInを収容したバブリング槽内に1
000cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持
した5iGl* ガスと、18.([17分のH2と、
14.0見/分の02とを、所定の配管系からクラッド
合成用の第2バーナに供給した。
000cc/分のArを吹きこみ、そのArにより担持
した5iGl* ガスと、18.([17分のH2と、
14.0見/分の02とを、所定の配管系からクラッド
合成用の第2バーナに供給した。
液温35℃の5iCIi を収容したバブリング槽内に
1500cc/分のArを吹きこみ、そのA「により担
持した5iGI4 ガスと、22.0立/分のH2と、
1B、0又/分の02とを、所定の配管系からクラッ
ド合成用の第3バーナに供給した。
1500cc/分のArを吹きこみ、そのA「により担
持した5iGI4 ガスと、22.0立/分のH2と、
1B、0又/分の02とを、所定の配管系からクラッ
ド合成用の第3バーナに供給した。
上記の条件にて多孔質母材を作製したところ、コア用多
孔質部の外径は20履腸φ、クラッド用多孔質部の外径
は120■−φであった。
孔質部の外径は20履腸φ、クラッド用多孔質部の外径
は120■−φであった。
かかる多孔質母材を脱水し、かつ、−透明ガラス化した
ところ、その透明ガラス後のΔは0.31%、透明コア
部の外径はlO■鳳φ、透明クラッド部の外径は85m
腸φであり、クラッド部/コア部の外径比が6.5であ
った。
ところ、その透明ガラス後のΔは0.31%、透明コア
部の外径はlO■鳳φ、透明クラッド部の外径は85m
腸φであり、クラッド部/コア部の外径比が6.5であ
った。
さらに、その透明ガラス母材の屈折率プロファイルを測
定したところ、第4図のごとき裾引き状を呈していた。
定したところ、第4図のごとき裾引き状を呈していた。
その後、透明ガラス母材の外周に合成石英管をジャケッ
トしたものを紡糸してシングルモード型光ファイバを得
た。
トしたものを紡糸してシングルモード型光ファイバを得
た。
この光ファイバのロスは、1.30gm/1.55gm
の波長において0.3810.23(dB/km)であ
り、カットオフ波長は、1.10−1.20で長毛方向
の変動が多くみられた。
の波長において0.3810.23(dB/km)であ
り、カットオフ波長は、1.10−1.20で長毛方向
の変動が多くみられた。
なお、光ファイバ長は、具体例と同様、 10kmのも
のを1に+aごとに測定した。
のを1に+aごとに測定した。
r発明の効果J
以上説明した通り、本発明方法によるときは、気相軸付
法を介して、コア用多孔質部の外径を30Il11φ以
上につくり、そのコア用多孔質部の外周にクラッド用多
孔質部をつくるから、簡易な手段にて屈折率分布の良好
なシングルモード型光ファイバ用の多孔質母材が、歩留
まりよく製造できる。
法を介して、コア用多孔質部の外径を30Il11φ以
上につくり、そのコア用多孔質部の外周にクラッド用多
孔質部をつくるから、簡易な手段にて屈折率分布の良好
なシングルモード型光ファイバ用の多孔質母材が、歩留
まりよく製造できる。
第1図は本発明方法の一実施例を略示した説明図、第2
図はシングルモード型光ファイバの電界分布を示した説
明図、第3図は本発明方法の具体例における透明ガラス
母材の屈折率分布図、第4図はその比較例における透I
N!ガラスは材の屈折率分布図である。 1・・・・・・反応容器 2・・・・・・反応容器の排気系 3・・・・・・コア合成用バーナ 4・・・・・・クラッド合成用バーナ 5・・・・・・ターゲット 6・・・・・・コア合成用バーナの配管系7・・・・・
・クラッド合成用バーナの配管系11・・・・・・多孔
質母材 12・・・・・・多孔質母材のコア用多孔質部13・・
・・・・多孔質母材のクラッド用多孔質部代理人 弁理
士 斎 藤 義 雄 第1図 第2図 第4図 13 閃 手続補正書 昭和62年 2月 6日 2 発明の名称 シングルモード型光ファイバ用
多孔質母材の製造方法 3 補正をする者 事件との関係 特許出願人 古河電気工業株式会社 4代理人〒100 東京都千代田区有楽町1丁目6番6号小谷ビルQ二2 5 補正命令の日付(自発) 6 補正の対象 明細書のr発明の詳細な説明Jの欄 7 補正の内容 ど゛ ゛へ別紙の通
り ゛ パ− “(−一− 明細書第7頁1行目から第8頁20行目までをっぎの通
り補正します。 r 上記コア合成用バーナ3には、気相のガラス原料(
SiC1a/Ar)、気相のドープ原料(GeCIa/
Ar)、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)を供給す
るための配管系6が接続されており、上記クラッド合成
用バーナ4には、気相のガラス原料(SiC14/Ar
)、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)を供給するた
めの配管系7が接続されている。 第1図において多孔質母材11を作製するとき。 以下のようになる。 すなわち、コア合成用バーナ3には、キャリアガス(A
r)により担持されたガラス原料(SiC14) トド
ープ原料(GeC14) 、さらに燃料ガス(H2)、
助燃ガス(02)をそれぞれ配管系6から供給し、これ
ら各ガスの火炎加水分解反応により生成したガラス微粒
子を、回転状態にあるターゲット5に向けて噴射かつ堆
積させて、S 102−GeO2からなるコア用多孔質
部12をつくる。 これと同期して、クラッド合成用バーナ4にはキャリア
ガス(Ar)により担持された気相のガラス原料(Si
gma)と、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)とを
配管系7から供給し、これら各ガスの火炎加水分解反応
により生成したガラス微粒子を、上記コア用多孔質部1
2の外周に向けて噴射かつ堆積させて、S i02から
なるクラッド用多孔質部13をつくる。 かかるWAD法により、多孔質母材11は軸方向に成長
するので、その成長速度に合わせて回転状態のターゲッ
ト5を引き上げることにより、所定の外径と長さを有す
る多孔質母材11が得られる。 こうして作製された多孔質母材11は、その後、周知の
脱水処理、透明ガラス化処理を受けて透明ガラス母材と
なり、さらに、その透明ガラス母材が周知の加熱延伸手
段により紡糸されてシングルモード型の光ファイバとな
る。 上記において多孔質母材11を作製する際のコア用多孔
質部12の外径は30〜80腸腸φ程度であり、クラッ
ド用多孔質部13の外径(=多孔質母材11の外径)は
80〜1201層Φである。 多孔質母材!lの外径は150mm以下であるのが望ま
しい、J 以 上
図はシングルモード型光ファイバの電界分布を示した説
明図、第3図は本発明方法の具体例における透明ガラス
母材の屈折率分布図、第4図はその比較例における透I
N!ガラスは材の屈折率分布図である。 1・・・・・・反応容器 2・・・・・・反応容器の排気系 3・・・・・・コア合成用バーナ 4・・・・・・クラッド合成用バーナ 5・・・・・・ターゲット 6・・・・・・コア合成用バーナの配管系7・・・・・
・クラッド合成用バーナの配管系11・・・・・・多孔
質母材 12・・・・・・多孔質母材のコア用多孔質部13・・
・・・・多孔質母材のクラッド用多孔質部代理人 弁理
士 斎 藤 義 雄 第1図 第2図 第4図 13 閃 手続補正書 昭和62年 2月 6日 2 発明の名称 シングルモード型光ファイバ用
多孔質母材の製造方法 3 補正をする者 事件との関係 特許出願人 古河電気工業株式会社 4代理人〒100 東京都千代田区有楽町1丁目6番6号小谷ビルQ二2 5 補正命令の日付(自発) 6 補正の対象 明細書のr発明の詳細な説明Jの欄 7 補正の内容 ど゛ ゛へ別紙の通
り ゛ パ− “(−一− 明細書第7頁1行目から第8頁20行目までをっぎの通
り補正します。 r 上記コア合成用バーナ3には、気相のガラス原料(
SiC1a/Ar)、気相のドープ原料(GeCIa/
Ar)、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)を供給す
るための配管系6が接続されており、上記クラッド合成
用バーナ4には、気相のガラス原料(SiC14/Ar
)、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)を供給するた
めの配管系7が接続されている。 第1図において多孔質母材11を作製するとき。 以下のようになる。 すなわち、コア合成用バーナ3には、キャリアガス(A
r)により担持されたガラス原料(SiC14) トド
ープ原料(GeC14) 、さらに燃料ガス(H2)、
助燃ガス(02)をそれぞれ配管系6から供給し、これ
ら各ガスの火炎加水分解反応により生成したガラス微粒
子を、回転状態にあるターゲット5に向けて噴射かつ堆
積させて、S 102−GeO2からなるコア用多孔質
部12をつくる。 これと同期して、クラッド合成用バーナ4にはキャリア
ガス(Ar)により担持された気相のガラス原料(Si
gma)と、燃料ガス(H2)、助燃ガス(02)とを
配管系7から供給し、これら各ガスの火炎加水分解反応
により生成したガラス微粒子を、上記コア用多孔質部1
2の外周に向けて噴射かつ堆積させて、S i02から
なるクラッド用多孔質部13をつくる。 かかるWAD法により、多孔質母材11は軸方向に成長
するので、その成長速度に合わせて回転状態のターゲッ
ト5を引き上げることにより、所定の外径と長さを有す
る多孔質母材11が得られる。 こうして作製された多孔質母材11は、その後、周知の
脱水処理、透明ガラス化処理を受けて透明ガラス母材と
なり、さらに、その透明ガラス母材が周知の加熱延伸手
段により紡糸されてシングルモード型の光ファイバとな
る。 上記において多孔質母材11を作製する際のコア用多孔
質部12の外径は30〜80腸腸φ程度であり、クラッ
ド用多孔質部13の外径(=多孔質母材11の外径)は
80〜1201層Φである。 多孔質母材!lの外径は150mm以下であるのが望ま
しい、J 以 上
Claims (3)
- (1)コア用多孔質部がSiO_2−GeO_2からな
り、クラッド用多孔質部がSiO_2からなるシングル
モード型光ファイバ用多孔質母材を、気相軸付法により
製造する方法において、コア用多孔質部の外径を30m
mφ以上につくり、そのコア用多孔質部の外周にクラッ
ド用多孔質部をつくることを特徴とするシングルモード
型光ファイバ用多孔質母材の製造方法。 - (2)多孔質母材を透明ガラス化した際のクラッド部/
コア部の外径比が2.0以上となるように、コア用多孔
質部、クラッド用多孔質部をつくる特許請求の範囲第1
項記載のシングルモード型光ファイバ用多孔質母材の製
造方法。 - (3)クラッド用多孔質部の外径が150mmφ以下で
ある特許請求の範囲第1項記載のシングルモード型光フ
ァイバ用多孔質母材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20351086A JPS6360123A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20351086A JPS6360123A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6360123A true JPS6360123A (ja) | 1988-03-16 |
Family
ID=16475348
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20351086A Pending JPS6360123A (ja) | 1986-08-29 | 1986-08-29 | シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6360123A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8655131B2 (en) | 2009-01-19 | 2014-02-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multi-core optical fiber |
US8687931B2 (en) | 2009-01-19 | 2014-04-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
-
1986
- 1986-08-29 JP JP20351086A patent/JPS6360123A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8655131B2 (en) | 2009-01-19 | 2014-02-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Multi-core optical fiber |
US8687931B2 (en) | 2009-01-19 | 2014-04-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0196039A (ja) | 光フアイバ用母材の製造方法 | |
AU670505B2 (en) | Optical fiber preform, optical fiber and their manufacturing methods | |
JPS6022658B2 (ja) | 光通信用フアイバ | |
JPS6360123A (ja) | シングルモ−ド型光フアイバ用多孔質母材の製造方法 | |
CN113716861A (zh) | 一种采用外气相沉积法制备弯曲不敏感光纤的方法 | |
JPS60264338A (ja) | 光フアイバ母材の製造方法 | |
JP3343079B2 (ja) | 光ファイバコア部材と光ファイバ母材およびそれらの製造方法 | |
JPH085685B2 (ja) | 分散シフト光ファイバ用母材の製造方法 | |
JPH0316930A (ja) | 複雑屈折率分布を有する光ファイバの製造方法 | |
JPH0239458B2 (ja) | ||
JPH01160840A (ja) | 分散シフト光フアイバ用母材及びその製造方法 | |
JPH0460930B2 (ja) | ||
JPS61183140A (ja) | 光フアイバ母材の製造方法 | |
JPS6243934B2 (ja) | ||
JPS59141436A (ja) | 光フアイバ母材の製造方法 | |
JP3174682B2 (ja) | 光ファイバ用ガラス母材の製造方法 | |
JPS6140837A (ja) | 光フアイバの製造方法 | |
JPS6131328A (ja) | 光フアイバ | |
JPH0488306A (ja) | 分散シフト光ファイバ | |
JPH0338217B2 (ja) | ||
JPS6317236A (ja) | 光フアイバ用母材の製造方法 | |
JPH01270533A (ja) | 光フアイバの製造方法 | |
JPH0717397B2 (ja) | 分散シフト光フアイバ用母材の製造方法 | |
EP0023209A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING IMPROVED OPTICAL FIBERS. | |
JPS5858293B2 (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 |