JPS6358630A - 光学式情報再生装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔座業上の利用分野〕 この発明は元ディスクメモリやディジタルオーディオデ
ィスク等の元ディスク装置における光学式情報記録媒体
（以下ディスクと呼ぶ）の情報を再生するための光学式
情報再生装置に関するものである。

〔従来の技術〕

第１４図１＝、特開詔６Ｇ−２８０４４号公報に示さｎ
た。従来の光学式情報再生装置の構底例を示す図である
。図において、（ｌ）は半導体レーザ、（２１は射出’
に、　ｆａｔは第１のガラス基板、（４）はコリメート
用オファクシスゲレーティングレンズ、　＋５１ｔ２千
行元束、（６）は第２のガラス基板、（７）は収束用オ
ファクシスゲレーティングレンズ、（８１は１次回折光
。

（９）はディスク、αＧは情報記録面、　（ｉｌｌは光
軸、α２は零次透過光、α３は非点収差用グレーティン
グレンズ、α４は４象限元検出器、０５は光学式情報再
生装置筐体である。

次にこのものの動作について説明する。半導体レーザ（
１）からの射出光ｆ２）（ゴ、第１のガラス基板（３）
の１部に形成されたコリメート用オファクシスゲレーテ
ィングレンズ（４）で集められ、この第１のガラス基板
（３）面の法線に対して数１０°の角度をな丁平行元束
となり第２のガラス基板（６１の一部に形成された収束
用オファクシスグレーティングレジズ（７）へ入射する
。

この平行光束（（５）のオファクシスゲレーティングレ
ンズ（７）による１？Ｘ回折元（８）はディスク（９）
中の情報記録面αＧ上に焦点を結ぶ。この場会、１次回
折光（８）の光軸が情報記録面（ｉｌに対して垂直にな
るようにオファクシスゲレーティングレンズ（７）が形
成されている。

焦点におかれたビットの情報を含んだ１次回折光（８）
の反射光は再び収束用のオファクシスゲレーティングレ
ンズ（７）に向うが、この反射光のうちの零次透過光α
２は単に透過光として後方へ進み、収束用オファクシス
ゲレーティングレンズ（７）への入射光である平行光束
（５）の光軸と異なる光軸６υを有することはなる。

従って、半導体レーザ（１１からの射出光（２）あるい
は平行光（５１と、情報記録面αυからのビット情報を
含んだ零次透過光（１２とを分離することができる。

このようにして得られた零次透過光鰺からなる反射光か
ら、第１のガラス基板（３）の一部に形成された９例え
ば非点収差光学用グレーティングレンズ（３）と２例え
ば４象限元検出器α着からなる受光部光学系により、記
録情報信号、フォーカス誤差信号。

トラッキング誤差信号を検出する。

〔発ＢＡが解決しようとする問題点〕

しかしながら、この従来のものにおいて沼、透過形のオ
ファクシスゲレーティングレンズを２枚と透過形のイン
ライン形グレーティングレンズを用いているため、光の
利用効率が非常に低いという第１の問題点がある。たと
えばコリメータ用オファクシスゲレーティングレンズ（
４）の１次回折光の回折光率は、開口数が０．１程度で
あるので比較的高くなるが、それでも高々３０％であり
、収束用オファクシスゲレーティングレンズ（７）では
文献（ＡＰＰＬ工ＫＤ　ＯＦＴ工０８１９８５年１２月
号４３０１頁〜４３１１頁）に示されているように、１
次回折光の回折ｉ率は２１チしかないといわれている。

また、非点収差光学用グレーティングレンズαコの１次
回折光の回折効率は、上記文献によれば３０％と示され
ている。したがって、収束用オファクシスゲレーティン
グレンズの零次回折光の回折効率を５０チ、ディスクの
反射率を１００％としても。

コリメータ用オファクシスゲレーティングレンズ＜３１
から非点収差光学用グレーティングレンズ＋１３に至る
までの効率は、００ＳＳ％にしかならない。

第２に、収束用オファクシスゲレーティングレンズ（７
）においては、ディスク（９）の情報記録面＋１１）に
記録さｎでいるビット情報を耽み出丁ためには。

射出側の開口数としてＮＡ＝０．４５〜０．５必要であ
り、しかも入射光である上記平行光束（５１は上記収束
用オファクシスゲレーティングレンズ（７）の射出側光
軸Ｉに対して３０°程度傾いているので１等価的な回折
角度の最大値は５７″にも達し、波長がλ＝７８０μｍ
の半導体レーザ光に対する最小格子間隔はａ８２μｍ程
夏とな０．矩形形状の回折格子としたときの格子幅は０
．４１μｍ程度になり、サブミクロンの加工精度が要求
されるという問題点がある。さらに９回折効率を上げる
ためには、格子形状をブレーズ化しなければならないが
、格子間隔（Ｌ８２μｍで、しかも格子高さを１．５６
μｍとして。

格子形状を三角形状にするのは容易ではないという問題
点がある。

第３に、半導体レーザ（１）、第１のガラス基板（３）
。

第２のガラス基板（６１，および４分割光検出器Ｉは一
つの筐体（Ｌりに組込まれているが、第１４図に示さｎ
た構成では寸法が大きくなるとともに、オートフォーカ
ス、オートトラッキングを東現するためには、上記筐体
四全体を一体駆動しなければならず、第１４図には図示
されていないが、アクチュエータの駆動重量妙３大きく
なるという問題点がある。

１ＪｆＪ４に、情報記録面ａＩのビット情報を読み出す
回折限界の集光スポットを得るために、上記収束用オフ
ァクシスゲレーティングレンズ（７）の１次回折光を用
いているが、このレンズの開口数は前記のようにＮＡ＝
０．４５〜０．５というものであり。

その最小格子間隔は０．８２μｍ程度になっており。

このような高開口数のグレーティングレンズでは光源で
ある半導体レーザの波長の変化に対して敏感であり、レ
ンズの焦点距離や回折角度が大きく変化するとともに、
収差が大きくなるという問題点がある。

最俵に、第５の問題点として構成要素も多く。

互いの位置関係も精度よく曾せなけｎばならないという
組立上の問題点も有している。

この発明は上記のような問題点を解消するために成され
たもので２部品点数を減じた簡単な構成で薄形化が可能
で、しかもＲ造およびｖ４整が容易であり、した力３っ
て１産ｌこ通した安価で、しかも特注の良好な光学式情
報再生装ａｔ得ることを目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕 この発明に係る光学式情報再生装！、は、コリメータ用
オフアクシスレンズ（４）と収束用オファクシスゲレー
ティングレンズ（７１の作用を単玉の対物レンズにもた
せ、収束用オフアクシスレンズ（７）の入射光と反射光
の分離作用と、非点収差光学用グレーティングレンズ０
の作用％１枚の反射形回折格子レンズに持たせるととも
に１反射形回折格子レンズに光路を折り曲げる反射鏡の
作用を追加してもたせることはより、光の集光効率が低
く１回折格子のアスペクト比が大きく、製造が容易でな
いという従来装置の第１及び第２の問題点を改善し。

更に部品点数が多く低価格化が容易でなくかつ大形にな
るという従来装置の第３及び第５の問題点を改善し、史
に、上述の機能分担により照射光路の回折角度変更要素
を反射光路用同変更要素から分離して被駆動物体を単玉
の対物レンズに限定することを可能にし、従来装置の第
３の問題点を改善し、更に、ディスク（９）への照射光
が上記反射形回折格子レンズにおける０欠回折光となる
ようにして、半導体レーザ（１）の波長変動に伴う従来
装置の第４の問題点を改善した点に特徴を有するもので
ある。

〔作用〕

この発明において１１．単玉の対物レンズを用いること
はより、従来装置で必要であったコリメート用オファク
シスゲレーティングレンズ＋４１ト収束用オファクシス
ゲレーティングレンズ（７）の作用を。

１つの単玉の対物レンズで行なわせるようにしたもので
あり、さらに１反射形回折格子レンズを用いることはよ
り、収束用オファクシスゲレーティングレンズ（７）の
入射光と反射光の分離作用を行なわせるとともに、従来
装置で必要であった非点収差用インライン形グレーティ
ングレンズα３の作用を、１つの反射形回折格子レンズ
で行なわせるようにするとともに１反射鏡の作用も兼ね
させ光路を曲げるようにしたので＃光学式情報再生装置
の寸法を小さくし薄形化を計ることができる。

しかも、ここで用いる反射形回折格子レンズの最小格子
間隔は以下で述べるように２μｍ程度であり、かつ格子
高さもブレーズ化した場合ａ、３μｍ程度で２通常のＬ
ＳＩ等の製造で用いられる微細加工技術を応用したプロ
セスでも容易に得られるもので、高精度のものを大量に
かつ安価に製作することができ、量並化に適したものに
なっている。

また、対物レンズもプラスチック等を用いた非球面レン
ズとすることはより、単玉のレンズとすることができる
ため、このレンズも射出成形等により大量生産が可能で
ある。

〔発明の実施例〕

以下図面を用いて、この発明の一実施例を説明する。第
１図はこの発明の一実施例を示す図であり、第２図は第
１図に示したこの発明の一実施例を示す側面図と平面図
である。図示のように、半導体レーザ（１）と対物レン
ズ舖に至る光路の途中に反射形回折格子レンズαｅを配
設する。

この発明による光学式情報再生装置は以上の構成を有Ｔ
るものであり、半導体レーザ（１１からの発散射出光（
２）は直接反射形回折格子レンズ（１１１に入射し、そ
の表面に刻まｎた反射形の回折格子で回折されないＯ久
回折元が対物レンズ錦に入射する。

上記対物レンズ（１８Ｇ１半導体レーザ（１）の発光点
を物点とし、ディスク面上の点ヲ像点とするように設計
されているので、上記発散球面波Ｑηは上記対物レンズ
ｔｔＳにより、上記ディスク（９）上の情報記録面（１
（ｌにほぼ回折限界の集光スポットで集光される。

情報記録面αＧからのピット情報を有する反射光は再び
上記対物レンズ（ＩＳに入射し、上記対物レンズ錦によ
り上記半導体レーザ（１）の発光点を集光点とＴる収束
光に変換され、上記反射形回折格子レンズαｅに入射す
る。

上記反射形回折格子レンズ（Ｌｅに入射した収束光のう
ち、上記反射形回折格子しンズ住ｅによって発生する零
次回折ｆｔ、は光路を曲げられたのち、上記発散光（２
）を逆進する形で、上記半導体レーザ（１）上に集光さ
れるが、上記反射形回折格子レンズの１次回折光は、上
記４分割光検出器α４に集光する光束ａ９に変換される
。第２囚（１））に示すように、上紀元束（９は上記発
散光（２）の光路とは重ならず、上記半導体レーザ（１
）から上記反射形回折格子レンズαυに至る元軸（２）
と零でない角度θをなしているので。

情報記録面ａＧのピット情報を有する反射光のみを４分
割光検出器α４に導くことができる。

上記反射形回折格子レンズαｅに刻まれた格子パターン
は、半導体レーザ（１）と４分割光検出器α４と上記反
射形回折格子しンズ顛の配設位置関係と。

上記半導体レーザ（１１の射出光の波長および収束光α
９に付加する収差によって決定されるもので、正確には
第１式で定義される位相差が、πの偶数倍あるいは奇数
倍となる等位相曲線として表現される。

Ｌ　Ｏ＜ｉ　、　ｊ＜Ｉ　Ｑ　） 第１式において、ｉＬｎは上記半導体レーザ（１）を波
源としたときの、上記反射形回折格子しンズ舖面上での
位相＃ＩＦＤは上記４分割光検出器ｔｉ４’に波源とＴ
る。上記反射形回折格子レンズ（１０面上での位相、　
　（Ｘ、Ｙ）は第１図に示ず上記反射形回折格子レンズ
（１０面上にとった座標である。第１式において、第３
項の係数Ｃ１１ｊの値と次数１．ｊとを選択することは
より１種々の収差を発生することができる。たとえばＣ
０２＝−２Ｘ１Ｇ　　　、Ｑ１１＝−２Ｘ１０　　　と
してその他の係ａｔ零とＴると。

第３図に示すような格子パターンが得られる。第３図に
おいては図化の都合上、格子パターンは６６本おきのも
ののみ描いである。このように。

第３図に示したような格子パターンをもつ上記反射形回
折格子しンズ翰に、第１図に示す構成で光が入射したと
き、収束光α９は第１の焦ｆａ（至）、第２の焦線＠、
および最小錯乱円Ｃ！υを有する非点光束とすることが
できる。第１図において、上記４分割光検出器ａ４を、
上記収束光α９の最小錯乱円Ｑ１１の位置に設置すると
、オートフォーカス誤差信号を得ることができる。

第４図は、上記対物レンズａ秒とディスク（９）との距
離が変化したときの、上記４分割光検出器１面上のスポ
ットダイアグラムの一例を示したものである。このよう
に４分割光検出器０４面上でパターンが変化するので、
第５図に示すような上記４分割光検出器α４の出力端に
接続さｎた差動増幅器（至）の出力として、オートフォ
ーカス誤差信号を得ることができる。また、トラッキン
グ誤差信号は。

いわゆるプッシュプル方式により容易に得ることができ
、情報信号は上記４分割光検出器α鳩のそれぞわの出力
を加算することはより得ることができる。

さて、この発明においては、上記ディスクａ９に集光さ
せる元は、上記反射形回折格子レンズσｅにおける０次
回折光を用い、上記ディスクα１で反射さｎ、上記反射
形回折格子レンズ（Ｌｅで回折さｎτ。

上記４分割光検出器ａ４に入射する元は、上記反射形回
折格子レンズａ０における１次回折党であるので１元の
利用効率を大きくＴるためには、上記反射形回折格子レ
ンズ（ｌＧにおける０次回折光の回折効率η０と、１次
回折光の回折効率η１　との積が最大になるようにしな
ければならない。この発明ではηｏ×η１を最大とする
ために、上記反射形回折格子レンズαｅの格子断面形状
と、格子高さについて制限をもうけている。以下、これ
について説明する。

上記反射形回折格子レンズ００の格子周期はほぼ一様で
あり、また、第３図に示すように格子パターンはほぼ直
線状のパターンであるので、薄い平面位相格子として取
扱うことができる。文献２）に示されているように、薄
い平面位相格子と見なすことかできる場合２回折次数ｍ
の回折効率ηｍは。

７７（、＝レイ で与んらちる。ここで、　Ｔｌユ格子周期９ｍに回折の
次数（０，±１．±２．・・・〕、およびφ（勾は格子
溝による位相遅れを表わす関数である。以下では、格子
断面形状が矩形の場合、三角形状の場合。

および台形の場合のおのおのについて垂直入射時の回折
効率ηｍを求める。上記反射形回折格子レンズａＱの実
使用時に即した斜入射における回折効率は、後述のよう
に格子高さを換算することはより求めることができる。

第６図は、格子断面形状が矩形の場合を示している。第
６図において（至）は入射光、＠は回折光であり、第２
式における位相遅ｎを表わす関数φ（Ｘ）は、以下の第
３式のように書くことができる。

φ（Ｘ）＝Ｇ　　　　Ｏ＜ＸりξＴ ＝ψ　　　ξＴ＜Ｘ＜Ｔ　　　　　（３）ψ＝４πｈ／
λ ここでλは波長、ｈは格子高さ、およびξはデユーティ
比である。第３式を第１式、第２式に代入し、ψの値を
０〜２π、デユーティ比ξを０．２５〜０．５と変化し
たときの一１矢、０医および１次回折光の回折効率を計
算した結果を、第１図に示す。第７図において１点線で
示した曲線はＯ次回折効率η０と、１次回折効率η１の
槓η０×η１である。この囚かられかるように１％久数
の回折効率とも回折効率は１位相ψ＝πに対して対称で
あり、Ｏ次回折光効率はψ＝πで最小、±１次回折光効
率はψ＝πで最大となる。また、格子のデユーティ比ξ
を０．５としたとき、±１次回折光効率は最大になり、
その値はψ＝πでη１＝η−、＝４Ｑ、５チである。次
に、ηｏ×η１を最大とするψ、ξ（ばψ＝０．５π、
ξ＝０，５となり、このとき０次回折効率ηｏ＝５０％
、１次回折効率η１＝２０．２６チ　であり、ηｏ×η
１＝１０．１３％となる。

上記反射形回折格子レンズαｅの製造時における格子高
さの変化を見込み、ηｏ×η１が最大値の７０％までに
おさまるようにするために、この発明では位相ψを、０
．３πくψ＜０．１πとしている。

第８図は、格子断面形状が三角形状のブレーズ格子の場
合を示している。ただし、平面部分がξＴあるものとし
て一般化している。この場合には位相遅れを表わす関数
φ（Ｘ）は、以下の第４式のように書くことができる。

φ（Ｘ）＝ＯＯ＜Ｘ＜ξＴ ψ＝４πｈ／λ 矩形断面格子と同様にして２回折効率を計算した結果を
第９図に示す。第９図において９点線で示した曲線は０
次回折効率η０と、１次回折効率η１との積ηｏ×η１
である。この場合には、格子溝形状の非対称性が反映さ
れており、−１次回折光と１次回折党の回折効率は２等
しくならない。０次回折光は１位相ψの増加に伴って減
少する。良く知らｎているように、完全にブレーズ化（
ξ＝０）さｎた場合には、ψ＝２πで１次回折効率は１
００優になる。次に、ηｏ×η１を最大とするψ、ξを
求めるとψ＝π、ξ＝Ｏとなる。このとき０人回折光と
１次回折光の回折元本は等しく５　ηＧ＝η１＝４０．
５３％＃　’７０Ｘ１７１＝ＩＬ４３％となる。また。

格子の平担部力３増大してξ＝０．２５となっても。

ψ＝ａ９πとするとηｏＸη１＝１５．８７％におさま
り、効率の減少は３％以内である。矩形断面格子の場合
と同様にして、ηｏ×η１が最大値の７０チまでにおさ
まるようにするため、この発明では位相ψをＱ、７πく
ψくｔ３πとしている。

第１０図（＝、格子断面形状が台形の場合を示している
。この場合２位相遅れを表わす関数φ（Ｘ＞は以下の第
５式のように書くことができる。

φ（Ｘ）＝ψ（，１−−）　　　０＜１＜、ξ１Ｔξ１
Ｔ ＝０　　　　　　　　　ξｔＴ＜Ｘくξ２Ｔψ＝４πｈ
／λ　　　　０〈ξ１くξ２この場合の回折効率の計算
結果を、第１１図に示す。ξ２＝０．２５のブレーズ格
子に相当し、垂直部分が傾斜したときの回折効率の変化
を与えるものである。この場合、ηｏ×η１に対するξ
１の影響は小さく、平担部分のない三角形状になっても
。

０次回折光と１人回折光の効率の積ηｏＸη１＝１４．
５８％になっている。ηｏ×η１の値が最大値の７０％
までにおさまるようにするため、この発明では位相ψを
、０．７πくψ＜１．３πとしている。

以上では１反射形回折格子レンズにレーザ光が垂直入射
したときについて述べたが、第１図に示すこの発明にお
ける反射形回折格子しンズα場では入射光はほぼ格子溝
に沿う方向で４５°＃４斜して入射するため、実効的な
格子溝高さが変化している。

以下で、斜入射時の影響について検討する。

第１２図は２回折格子に入射光が斜入射したときの、入
射光と回折光との関係を模式的に示したものである。入
射点の格子溝に沿う方向’ｚ７＠。

面法線を２軸、およびｙ軸、２軸に垂直にｘＩｌｌｌを
とる。第１２図のように、２軸とαの角度をなして平面
波か入射した場合を考える。所要の格子高さを求めるた
めには、格子上面（至）に入射する光線１１と、格子下
面いに入射する光線工２の２回折元における光線Ｄ１と
光線Ｄ２の位相差、すなわち光路差を計算すればよい。

第１３因は、ｙξ平面に投影したときの光線の関係を示
す図である。九線工１は原点に入射し。

九線工２は点Ａに入射するので、線分で１が入射光の等
位相面を表わしている。回折光はそれぞれ点０１点Ａで
反射回折されるので１回折元の等位相面は丁子となる。

すなわち９回折によって光路差ＡＢ％生じることはなる
。格子の高さヲｈ、入射角をαとすると。

Ａ□５ｉｎａ＝ｈ Ａ　Ｂ””　Ａ　ＯＳｉｎ　９＋　　　　　　　　　　
（６１ψ＝２（π／２−α〕 が成り立つ。したがって光路差ＡＢは。

Ａ　Ｂ　＝＝　２　ａｃｏｓα　　　　　　　　（７）
となる。実際には２回折元はｙ＠に対して角度θをなす
方間となるので、このときの光路差ｉ１．！：すると。

Ｊ　＝＝　２　ｈ　ＣＯ８（！／（！０８θ　　　　　
　（８１となる。このとき位相遅れφ（Ｘ）は、入射光
の波長をλとすると。

となる。したがって、第２式における位相遅れを第９式
とすれば、谷格子断面形状における所要誦さｈを求める
ことができるっ この発明において（ハ、格子断面形状が矩形の場合に（
オ、格子高さｈが。

の範囲にあるようにし、格子断面形状が三角形の場合Ｉ
こは、格子高さｈが。

の範囲にあるようにし、格子断面形状が台形の場合には
、格子高さｈが。

の範囲にあるようにした。このとき、少なくとも０次回
折効率η口と１次回所効率り１の槓ηＯＸη１はその攻
大値の７Ｑ％より小さな胆にはならない。

たとんば、半導体レーザの波長を７８０ＯＡ、卸折角を
１７．５°、入射用を４デとすると、谷裕子防面形状に
おけるηｏ×η１のｍを取入とする伯子尚さは、それぞ
ｎ以下のようになる。

矩形格子　　ｈ”１３１５Ａ 三角格子　　ｈ　＝２６３１Ａ 台形格子　　ｈ＝２３６７Ａ 以上のように、この発明に係わる反射形回折格子レンズ
では、最小格子間隔は２μｍ程度でありしかも格子高さ
もブレーズ化した三角形格子においても０．３μｍ程反
であり、従来の透過形回折格子の格子高さ１．５６μｍ
の１１５で丁み２通常のＬＳＩ等の製造で用いられる微
細加工技術を応用したプロセス、および射出成形、もし
くは圧縮成形で容易に得られるものであり、高精度のも
の゛を大量にかつ安価に製作すること力３でき、量産化
に適したものになっている。

この発明に係わる光学式情報再生装置において用いる反
射形回折格子レンズ［９４；！　、例えばＰＭＭＡ等の
電子線レジストヲ塗布したガラス板に、電子ビームで直
接格子パターンを描画し、後処理を施し、その表面にＡ
）等の金属をメッキ、もしくは蒸着するここにより製作
することカＪできる。量産のためには、上記反射形回折
格子レンズから電鋳等により金屋を作製し、これをマス
ターとして射出成形等によりレプリカを作製し、所要の
反射形回折格子レンズを作製するのが良い。

また、この発明に係わる光学式情報再生装置では２反射
形回折格子レンズと対物レンズとの２つの光学素子しか
用いていないので、第１４図に示した従来装置ｔこくら
べて１元の利用効率が高いという利点を有している。た
とえば、上記反射形回折格子レンズの格子断面形状蛋矩
形とした場合でも、零次回折光の効率は５０％、１次回
折光の回折効率は２０．３％ある。したがって、上記デ
ィスク（９）の反射率を１００％、上記対物レンズの透
過率を９５チとした場合、上記反射形回折格子レンズ（
ｌＧから対物レンズ翰、ディスク（９）を経て再び対物
レンズ（１ｇから反射形回折格子レンズαｅに至るまで
の効率は９．２％あり、従来装置の約１０倍の効率を有
している。

さらに、オートフォーカスおよびオートトラッキングの
ためには、上記対物レンズのみを駆動すればよく、第１
図には図示していないが、アクチュエータの駆動重量が
軽くなるという利点がある。

〔発明の効果〕 この発明は以上説明した通り、半導体レーザと対物レン
ズとの間に反射形回折格子レンズを配設し、この反射形
回折格子レンズに、入出力光の分離作用、集光スポット
を常に情報記録面上に照射するための誤差信号を発生さ
せるセンナ光学系の作用、および装置を薄形化するため
に必要な光路の折り曲げの作用を同時にもたせることは
より部品数を低減できるとともに２反射形回折格子レン
ズは、格子高さか高々Ｑ、３μｍでよいので射出成形と
金属膜の蒸着等により高精度で大量生産が可能であり、
安価な光学式情報再生装置ｉ提供することができるとい
う効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例を示す図、第２図は第１図
に示したこの発明の一実施例を示す側面図と平面図、第
３図は格子パターンの例を示す図。 第４図は４分割光検出器面上でのスポットダイアダラム
の変化を示す図、第５図はフォーカス誤差信号を得る方
法を示す図、第６図は矩形格子の断面形状を示す図、第
７図は矩形格子の回折効率を示す図、第８図は三角形格
子の断面形状を示す図。 第９図は三角形格子の回折効率を示す図、第１０図は台
形格子の断面形状を示す図、第１１図は台形格子の回折
効率を示す図、第１２図は斜入射時の入射光と回折光と
の関係を示す図、第１３図は第１２図のｙｚ平面への投
影図、第１４図は従来の光学式情報再生装置を示す図で
ある。 図において、（１）は半導体レーザ、（２）は射出光。 （３）は第１のガラス基板、　（４１１！コリメート用
オフアクシスゲレーテイングレンズ、　＋５１ｆ；Ｃ平
行光束、（６）は第２のガラス板、（７）は収束用オフ
ァクシスゲレーティングレンズ、（８）は１次回折光、
（９）はディスク、（ｌ・は情報記録面、Ｉは光軸、　
（１２は零次透過光。 ０国は非点収差用グレーティングレンズ、α４は４分割
光検出器、αＳは筐体、αＱは反射形回折格子レンズ、
αηは発散光、錦は対物レンズ、α！Ｊは収束光。 （７）は第１の焦線、Ｉ２υは最小錯乱円、＠は第２の
焦線、＠は光軸、　Ｕ４１ｉ；ｆ差動増幅器、（至）は
第２の元軸。 （至）は入射光、＠は回折光である。 なお１図中同一符号は同一、もしくは相当部分を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）半導体レーザと、この半導体レーザからの射出光
   を光学式情報記録媒体上に集光させるための対物レンズ
   と、上記半導体レーザから上記対物レンズに至る光路中
   に上記半導体レーザからの射出光を反射して上記対物レ
   ンズに入射させるとともに、上記光学式情報記録媒体よ
   りの情報を含んだ反射光を上記半導体レーザの設置位置
   とは異なる位置に導き、かつ上記反射光を非点光束とす
   るための反射形回折格子レンズと、上記反射形回折格子
   レンズにより分離された上記反射光を検出する４分割光
   検出器を備え、上記光学式情報記録媒体上に集光させる
   光は、上記反射形回折格子レンズにおける０次回折光で
   あり、上記光学式情報記録媒体で反射され上記反射形回
   折格子レンズで回折されて上記４分割光検出器に入射す
   る光は、上記反射形回折格子レンズにおける１次回折光
   であることを特徴とする光学式情報再生装置。 （２）上記反射形回折格子レンズの断面形状を矩形とし
   、格子高さｈが、 ０．３π≦４π／λ・ｈ・ｃｏｓα／ｃｏｓθ≦０．７
   π（ただし、λは上記半導体レーザの発振波長、αは入
   射角、θは回折角である。） の範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
   項記載の光学式情報再生装置。 （３）上記反射形回折格子レンズの断面形状を三角形と
   し、格子高さｈが、 ０．７π≦４π／λ・ｈ・ｃｏｓα／ｃｏｓθ≦１．３
   π（ただし、λは上記半導体レーザの発振波長、αは入
   射角、θは回折角である。） の範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
   項記載の光学式情報再生装置。 （４）上記反射形回折格子レンズの断面形状を台形とし
   、格子高さｈが、 ０．７π≦４π／λ・ｈ・ｃｏｓα／ｃｏｓθ≦１．３
   π（ただし、λは上記半導体レーザの発振波長、αは入
   射角、θは回折角である。） の範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
   項記載の光学式情報再生装置。