JPS6352702A - 連続鋳造材の幅圧延方法 - Google Patents
連続鋳造材の幅圧延方法Info
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、薄板連続鋳造材（以下、連鋳材と略記する）
の幅圧延方法に係り、特に薄板連続鋳造材を圧延して熱
間薄板鋼板を製造する際に行う連鋳材の幅圧延方法に関
するものである。
の幅圧延方法に係り、特に薄板連続鋳造材を圧延して熱
間薄板鋼板を製造する際に行う連鋳材の幅圧延方法に関
するものである。
熱間薄板鋼板の製造を行う場合には、板厚圧延を行なう
前工程で予め板幅調整圧延（幅圧延）を行い、その後減
厚圧延機で板厚圧延を行っており、従来の幅圧延加工は
、２００〜３００−＝ｍ程度の板厚が大なる連鋳材（ス
ラブ）を幅調整圧延するものであった。その代表的な例
としては、例えば特開昭５２−１４３９４９号公報等に
開示されるように、板厚が大なる位置で竪ロール圧延機
ＶＳＢで幅圧延を行うものがある。また、近年における
圧延作業は、例えば特開昭５０−１３１６５１号公報に
開示されるように、省力化２合理化の見地から連鋳工程
、圧延工程等が一連にシステム化される傾向にある。
前工程で予め板幅調整圧延（幅圧延）を行い、その後減
厚圧延機で板厚圧延を行っており、従来の幅圧延加工は
、２００〜３００−＝ｍ程度の板厚が大なる連鋳材（ス
ラブ）を幅調整圧延するものであった。その代表的な例
としては、例えば特開昭５２−１４３９４９号公報等に
開示されるように、板厚が大なる位置で竪ロール圧延機
ＶＳＢで幅圧延を行うものがある。また、近年における
圧延作業は、例えば特開昭５０−１３１６５１号公報に
開示されるように、省力化２合理化の見地から連鋳工程
、圧延工程等が一連にシステム化される傾向にある。
ところで、このように連鋳工程に使用される連鋳機とし
て、最近では双ベルト方式による高速連鋳機が開発され
、連鋳材の板厚を薄形化（２０〜３０ｎｕ＋＋程度）が
可能となっているが、高速薄板連鋳材の幅圧延加工にお
いては、次のような改善すべき点があった。
て、最近では双ベルト方式による高速連鋳機が開発され
、連鋳材の板厚を薄形化（２０〜３０ｎｕ＋＋程度）が
可能となっているが、高速薄板連鋳材の幅圧延加工にお
いては、次のような改善すべき点があった。
双ベルト方式による高速薄板連鋳機で製造される連鋳材
の板厚は、２０〜３０ｍｍ程度であり、−力板幅は従来
と同じように７００〜１．６０Ｏｎｏｎ程度必要とされ
ている。このように、高速連鋳材は従来の連鋳材と比較
して、板厚が１／１０程度に薄くなったにもかかわらず
、板幅は従来と同じなので、剛性が小さくなる。その結
果、連鋳材の幅圧延工程時に連鋳材の両側から、一対の
幅圧延ロールで幅中央に向けて幅圧延力を加えると、連
鋳材が幅方向に座屈し易く、大きな幅圧延力を連鋳材に
加えることが困難であった。
の板厚は、２０〜３０ｍｍ程度であり、−力板幅は従来
と同じように７００〜１．６０Ｏｎｏｎ程度必要とされ
ている。このように、高速連鋳材は従来の連鋳材と比較
して、板厚が１／１０程度に薄くなったにもかかわらず
、板幅は従来と同じなので、剛性が小さくなる。その結
果、連鋳材の幅圧延工程時に連鋳材の両側から、一対の
幅圧延ロールで幅中央に向けて幅圧延力を加えると、連
鋳材が幅方向に座屈し易く、大きな幅圧延力を連鋳材に
加えることが困難であった。
本発明は、以上の点に鑑みてなされたものであす、その
目的とするところは、連鋳材の幅圧延加工において座屈
発生を有効に防止すると共に、極力大きな幅圧延力を確
保して、幅圧延量を大幅に増大させることができる薄板
連続錆造材の幅圧延方法を提供することにある。
目的とするところは、連鋳材の幅圧延加工において座屈
発生を有効に防止すると共に、極力大きな幅圧延力を確
保して、幅圧延量を大幅に増大させることができる薄板
連続錆造材の幅圧延方法を提供することにある。
本発明は、上記目的を達成するために、連続鋳造機にて
薄板状に連続鋳造される連続鋳造材を、減厚圧延ローラ
機構で減厚圧延を行う前に幅圧延ローラ機構に送り、幅
圧延ローラ機構により前記連続鋳造材の幅方向両側から
幅中心に向けて圧延力を加えて幅圧延を行うものにおい
て、次のような方法により幅圧延を行う。すなわち、前
記幅圧延ローラ機構に至る前の連続鋳造材走行ライン］
こ前記減厚圧延ローラ機構の駆動力と協働して前記連続
鋳造材に張力を付加するローラ機構を設の、この張力付
加ローラ機構及び前記減厚圧延ローラ機構によって前記
連続鋳造材に張力を付加した状態で、前記幅圧延ローラ
機構が幅圧延を行うようにする。
薄板状に連続鋳造される連続鋳造材を、減厚圧延ローラ
機構で減厚圧延を行う前に幅圧延ローラ機構に送り、幅
圧延ローラ機構により前記連続鋳造材の幅方向両側から
幅中心に向けて圧延力を加えて幅圧延を行うものにおい
て、次のような方法により幅圧延を行う。すなわち、前
記幅圧延ローラ機構に至る前の連続鋳造材走行ライン］
こ前記減厚圧延ローラ機構の駆動力と協働して前記連続
鋳造材に張力を付加するローラ機構を設の、この張力付
加ローラ機構及び前記減厚圧延ローラ機構によって前記
連続鋳造材に張力を付加した状態で、前記幅圧延ローラ
機構が幅圧延を行うようにする。
このような幅圧延方法によれば゛、幅圧延ローラ機構を
通過する連続鋳造材に充分な張力を与えられ、連続鋳造
材の幅圧延部には、この張力と幅圧延ローラによる圧縮
応力の２つの応力が作用することになる。そのため、連
続鋳造材の幅圧延時の幅方向の板幅収縮が容易になり幅
圧延加工が行い易くなると共に、連続鋳造材に張力が有
効に作用するため、板幅方向での座屈が生じ難くなる。
通過する連続鋳造材に充分な張力を与えられ、連続鋳造
材の幅圧延部には、この張力と幅圧延ローラによる圧縮
応力の２つの応力が作用することになる。そのため、連
続鋳造材の幅圧延時の幅方向の板幅収縮が容易になり幅
圧延加工が行い易くなると共に、連続鋳造材に張力が有
効に作用するため、板幅方向での座屈が生じ難くなる。
また、座屈が生じ難いために連鋳材の幅圧延部には、充
分に大きな幅圧延力を与えることが可能となり、しかも
前述したように幅圧延加工が行い易い状態にあるから、
幅圧延量を大幅に増大させることができる。
分に大きな幅圧延力を与えることが可能となり、しかも
前述したように幅圧延加工が行い易い状態にあるから、
幅圧延量を大幅に増大させることができる。
本発明の一実施例を第１図ないし第３図に基づき説明す
る。
る。
第１２図は、連続鋳造工程と圧延工程を直結したシステ
ムに本発明に係る幅圧延法を適用したシステム図、第２
図は、上記実施例に用いる幅圧延口−ラ機構の断面側面
図、第３図は幅圧延ローラ機構の一部省略断面平面図で
ある。
ムに本発明に係る幅圧延法を適用したシステム図、第２
図は、上記実施例に用いる幅圧延口−ラ機構の断面側面
図、第３図は幅圧延ローラ機構の一部省略断面平面図で
ある。
第１図において、１はタンディツシュ、２は双ベルト式
高速連続鋳造機（以下、連鋳機と略記する）であり、連
鋳機２は、ガイドローラ３，４゜５でガイドされる一対
のベルト６を対向配設してなる。そして、このベルト６
間にタンディシュ１から溶湯が注湯され、これが冷却造
形されて薄板の連鋳材７が製造される。この連鋳材７は
、曲げ加工機８のスタンド９内に内蔵される前置ピンチ
ローラ１０．］、１及び後置ピンチローラ１２゜１３の
圧下刃を受けて垂直方向から水平方向に曲げ矯正される
。ピンチローラ１１．．１３は圧Ｆシリンダ１４，１５
により圧下される。１６は曲げ加工機８を駆動さ＋！、
５るモータである。
高速連続鋳造機（以下、連鋳機と略記する）であり、連
鋳機２は、ガイドローラ３，４゜５でガイドされる一対
のベルト６を対向配設してなる。そして、このベルト６
間にタンディシュ１から溶湯が注湯され、これが冷却造
形されて薄板の連鋳材７が製造される。この連鋳材７は
、曲げ加工機８のスタンド９内に内蔵される前置ピンチ
ローラ１０．］、１及び後置ピンチローラ１２゜１３の
圧下刃を受けて垂直方向から水平方向に曲げ矯正される
。ピンチローラ１１．．１３は圧Ｆシリンダ１４，１５
により圧下される。１６は曲げ加工機８を駆動さ＋！、
５るモータである。
１７は幅圧延ローラ機構であり、曲げ矯正された連鋳材
７を幅調整を行うために幅圧延して板幅を所定幅まで狭
くするものである。幅圧延ローラ機構１７は、第３図に
示すように、幅圧延を行うための一対の幅圧延ローラ１
．８，１．８を連鋳材７の走行ラインを挾むようにして
配置し、各幅圧延ローラ１８により通過する連鋳材７に
板幅両側がら幅中央方向（矢印Ａ、Ｂ方向）に回転圧延
力を加えて、幅圧延を行うものである。また、幅圧延ロ
ーラ１８は、第２図に示すように、上下一対のローラ軸
受１９，２０により支承されてスタンド２１に内蔵され
ている。２２，２３及び２４゜２５は、幅圧延ローラ１
８の前後位置に夫ぞれ配設してなる連鋳材押えローラで
ある。押えローラのうち上部側ローラ２２，２４は、シ
リンダ２６により押圧される。
７を幅調整を行うために幅圧延して板幅を所定幅まで狭
くするものである。幅圧延ローラ機構１７は、第３図に
示すように、幅圧延を行うための一対の幅圧延ローラ１
．８，１．８を連鋳材７の走行ラインを挾むようにして
配置し、各幅圧延ローラ１８により通過する連鋳材７に
板幅両側がら幅中央方向（矢印Ａ、Ｂ方向）に回転圧延
力を加えて、幅圧延を行うものである。また、幅圧延ロ
ーラ１８は、第２図に示すように、上下一対のローラ軸
受１９，２０により支承されてスタンド２１に内蔵され
ている。２２，２３及び２４゜２５は、幅圧延ローラ１
８の前後位置に夫ぞれ配設してなる連鋳材押えローラで
ある。押えローラのうち上部側ローラ２２，２４は、シ
リンダ２６により押圧される。
２７は減厚圧延ローラ機構であり、幅圧延が行われた後
の連鋳材７を所定の板厚に圧延するものである。減厚圧
延ローラ機構２７は、作業ローラ２８．２９及び押えロ
ーラ３０，３１及び作業ローラ２８，２９に駆動力を与
える駆動モータ３２よりなる。
の連鋳材７を所定の板厚に圧延するものである。減厚圧
延ローラ機構２７は、作業ローラ２８．２９及び押えロ
ーラ３０，３１及び作業ローラ２８，２９に駆動力を与
える駆動モータ３２よりなる。
３３．３４は減厚圧延ローラ機構２７で圧延された連鋳
材７を更に所定の厚さまで減衰する第２゜第３の減厚圧
延ローラ機構であり、その構成は前記減厚圧延ローラ機
構２７と同様である。３５゜３６は減厚圧延ローラ機構
２７，３３及び３３゜３４のスタンド間張力を測定する
張力測定機構である。
材７を更に所定の厚さまで減衰する第２゜第３の減厚圧
延ローラ機構であり、その構成は前記減厚圧延ローラ機
構２７と同様である。３５゜３６は減厚圧延ローラ機構
２７，３３及び３３゜３４のスタンド間張力を測定する
張力測定機構である。
次に、本実施例の動作を説明する。
このような連続鋳造・圧延システムにおいては、圧延作
業を行う前に、予め曲げ加工機８のピンチローラ１０，
１２の駆動モータ１６を順方向（連鋳材７を送る方向の
回転）に回転させて、連鋳材７を幅圧延ローラ機構１７
、減厚圧延ローラ機構２７に至るようにセットするもの
で、セット後に、次のようにして一連の圧延工程が行わ
れる。連鋳材７が圧延可能にセットされると、曲げ加工
機８のピンチローラ１０．１２の駆動モータ１６が停止
してピンチローラ１０．１２が非駆動状態となり、この
状態で減厚圧延ローラ機構２７を駆動させると、この時
のピンチローラ１０，１１，１２゜１３の非駆動と減厚
圧延ローラ機構２７の駆動力とが協働して、曲げ加工機
８と減厚圧延ローラ機構２７との間における連鋳材７に
張力が作用する。
業を行う前に、予め曲げ加工機８のピンチローラ１０，
１２の駆動モータ１６を順方向（連鋳材７を送る方向の
回転）に回転させて、連鋳材７を幅圧延ローラ機構１７
、減厚圧延ローラ機構２７に至るようにセットするもの
で、セット後に、次のようにして一連の圧延工程が行わ
れる。連鋳材７が圧延可能にセットされると、曲げ加工
機８のピンチローラ１０．１２の駆動モータ１６が停止
してピンチローラ１０．１２が非駆動状態となり、この
状態で減厚圧延ローラ機構２７を駆動させると、この時
のピンチローラ１０，１１，１２゜１３の非駆動と減厚
圧延ローラ機構２７の駆動力とが協働して、曲げ加工機
８と減厚圧延ローラ機構２７との間における連鋳材７に
張力が作用する。
従って、幅圧延ローラ機構１７を通過する連鋳材７には
、前方張力及び後方張力が与えられる。また、必要に応
じて駆動モータ１６に制動電流を流して、曲げ加工機８
のピンチローラ１０，１２に連鋳材７の進行方向に対し
逆方向トルクを与えて駆動させれば、更に幅方向圧延工
程における連鋳材７の張力を大きくすることができる。
、前方張力及び後方張力が与えられる。また、必要に応
じて駆動モータ１６に制動電流を流して、曲げ加工機８
のピンチローラ１０，１２に連鋳材７の進行方向に対し
逆方向トルクを与えて駆動させれば、更に幅方向圧延工
程における連鋳材７の張力を大きくすることができる。
そして、このような張力を連鋳材７に与えた状態で、幅
圧延ローラ１８，１８により連鋳材７に幅圧延力を連鋳
材７の両側から中央方向に加えると、連鋳材７の幅圧延
部では、張力と幅圧延ロールによる圧縮応力の２つの応
力が作用することになり、そのため、幅圧延加工時の幅
方向の板幅収縮が容易となる。更に、張力が作用してい
るため、連鋳材７における板幅方向での座屈の発生を有
効に防止することができる。
圧延ローラ１８，１８により連鋳材７に幅圧延力を連鋳
材７の両側から中央方向に加えると、連鋳材７の幅圧延
部では、張力と幅圧延ロールによる圧縮応力の２つの応
力が作用することになり、そのため、幅圧延加工時の幅
方向の板幅収縮が容易となる。更に、張力が作用してい
るため、連鋳材７における板幅方向での座屈の発生を有
効に防止することができる。
前述の如く減厚圧延ローラ機構２７の駆動力を用いて連
鋳材７に張力を与えた場合、この張力Ｆは下式により表
わすことができる。
鋳材７に張力を与えた場合、この張力Ｆは下式により表
わすことができる。
Ｆ＝Ｂｈｋ／４ρ
ここで、Ｂは連鋳材板幅、ｈは連鋳材板厚、に：曲げ変
形抵抗、ρ：曲げ半径である。従って、例えば、Ｂ＝１
０００ｍｍ、ｈ＝３０ｍｍ、に＝１０ｋｇ／ｍｍ”、
ρ＝ １０００ｍｍとすれば、Ｆ＝９トンの張力が必要
である６幅圧延が行なわれた後は、連鋳材７が減厚圧延
ローラ機構２７に至り板厚が減厚される。
形抵抗、ρ：曲げ半径である。従って、例えば、Ｂ＝１
０００ｍｍ、ｈ＝３０ｍｍ、に＝１０ｋｇ／ｍｍ”、
ρ＝ １０００ｍｍとすれば、Ｆ＝９トンの張力が必要
である６幅圧延が行なわれた後は、連鋳材７が減厚圧延
ローラ機構２７に至り板厚が減厚される。
なお、上記実施例においては、幅圧延ローラ機構１７の
幅圧延ローラ１８の駆動力を専用の動力源により駆動さ
せるものであるが、幅圧延ローラ１８を直接駆動させる
動力源を設けず、幅圧延ローラ機構１７に必要とされる
動力を、次工程の減厚圧延ローラ機構２７，３３．３４
の駆動力、すなわち減厚圧延ローラ機構の駆動モータ３
２゜３７．３８の動力で与えることができる。この場合
には、圧延加工時に曲げ加工機８に動力に加えて幅圧延
ローラ機構１７の動力をも減厚圧延ローラ機構２７，３
３，３４等の動力によって与えることになるが、１台当
りの減厚圧延ローラ機構の必要動力は、通常２０ｏＯ〜
４０００ｋＷであり、これは幅圧延あるいは連鋳材の曲
げ加工に必要とする合計動力の約１０程度度の大きな動
力であり、従って、減厚圧延ローラ機構によってこれら
の動力を付与することは容易である。すなわち、曲げ加
工及び幅圧延に必要とする動力の分だけ、例えば第１の
減厚圧延ローラ機構２７の駆動モータ３２に余分の動力
を付与しておけばよい。このようにすると、幅圧延ロー
ラ機構１７のローラが非駆動状態になるため、このロー
ラ機構１７及び曲げ加工機８の非駆動と減厚圧延ローラ
機構２７の駆動力との協働作用によりローラ機構１７．
２７間の連鋳材７に更に大きな張力が付与され、その結
果、連鋳材７の板厚が薄いにもかかわらず、大きな幅圧
延量の圧延を可能にする。
幅圧延ローラ１８の駆動力を専用の動力源により駆動さ
せるものであるが、幅圧延ローラ１８を直接駆動させる
動力源を設けず、幅圧延ローラ機構１７に必要とされる
動力を、次工程の減厚圧延ローラ機構２７，３３．３４
の駆動力、すなわち減厚圧延ローラ機構の駆動モータ３
２゜３７．３８の動力で与えることができる。この場合
には、圧延加工時に曲げ加工機８に動力に加えて幅圧延
ローラ機構１７の動力をも減厚圧延ローラ機構２７，３
３，３４等の動力によって与えることになるが、１台当
りの減厚圧延ローラ機構の必要動力は、通常２０ｏＯ〜
４０００ｋＷであり、これは幅圧延あるいは連鋳材の曲
げ加工に必要とする合計動力の約１０程度度の大きな動
力であり、従って、減厚圧延ローラ機構によってこれら
の動力を付与することは容易である。すなわち、曲げ加
工及び幅圧延に必要とする動力の分だけ、例えば第１の
減厚圧延ローラ機構２７の駆動モータ３２に余分の動力
を付与しておけばよい。このようにすると、幅圧延ロー
ラ機構１７のローラが非駆動状態になるため、このロー
ラ機構１７及び曲げ加工機８の非駆動と減厚圧延ローラ
機構２７の駆動力との協働作用によりローラ機構１７．
２７間の連鋳材７に更に大きな張力が付与され、その結
果、連鋳材７の板厚が薄いにもかかわらず、大きな幅圧
延量の圧延を可能にする。
しかして、以上のような実施例において取扱われる薄板
連鋳材７の断面寸法は、板厚２０〜３０ｍｍ、板幅７０
０〜１６００ｍｌ１１程度であり、このような連鋳材７
が鋳造速度１５ｍ／ｍｉｎで製造される。また、幅圧延
部での連鋳材温度は９００〜１１５０℃である。このよ
うな条件の下で、本実前例のような張力を付与しない状
態での幅圧延量は、幅圧延部での座屈発生防止のため１
０ｍｍ以下に制限されていたが、本実施例によれば同一
条件の下で、幅圧延量が５０ｍｍ程度の幅圧延が可能と
なった。また、以上のように幅圧延量を増大させること
により、−度の幅圧延工程で大幅な連鋳材の幅変更が可
能となり、圧延作業の稼動効率を大幅に向上させること
ができる。
連鋳材７の断面寸法は、板厚２０〜３０ｍｍ、板幅７０
０〜１６００ｍｌ１１程度であり、このような連鋳材７
が鋳造速度１５ｍ／ｍｉｎで製造される。また、幅圧延
部での連鋳材温度は９００〜１１５０℃である。このよ
うな条件の下で、本実前例のような張力を付与しない状
態での幅圧延量は、幅圧延部での座屈発生防止のため１
０ｍｍ以下に制限されていたが、本実施例によれば同一
条件の下で、幅圧延量が５０ｍｍ程度の幅圧延が可能と
なった。また、以上のように幅圧延量を増大させること
により、−度の幅圧延工程で大幅な連鋳材の幅変更が可
能となり、圧延作業の稼動効率を大幅に向上させること
ができる。
更に、本実施例によれば、連鋳材７に付与する張力を、
既存の減厚圧延ローラ機構の駆動力を有効に利用して、
この駆動力と連鋳材曲げ加工機８のローラの非駆動或い
は逆トルク駆動とを協働させて与えるものであり、既存
の設備を張力付加機構として兼用させることができるた
め、設備の合理化を図ることができる。
既存の減厚圧延ローラ機構の駆動力を有効に利用して、
この駆動力と連鋳材曲げ加工機８のローラの非駆動或い
は逆トルク駆動とを協働させて与えるものであり、既存
の設備を張力付加機構として兼用させることができるた
め、設備の合理化を図ることができる。
第４図は、本発明の他の実施例を示すものであり、図中
、前述の第１実施例と同一符号は、同一部分を示すもの
である。本実施例は、薄板連鋳材７の連続鋳造工程と幅
圧延及び減厚圧延工程とを分離して行う圧延システムに
本発明の幅圧延方法を適用したものである。すなわち、
この圧延システムは、タンプッシュ１及び連鋳機２で製
造された連鋳材７を曲げローラ４０，４１．４２でベン
ディングしてコイル４３を製造し、このコイル４３を圧
延機構側の巻戻し機４４で巻き戻した後に圧延を行うも
のである。巻戻された連鋳材７は、巻きぐせを有してい
るので、これをローラ４５及び２対のピンチローラ４６
．４７及び４８．４９で曲げ直された後に、次工程の幅
圧延ローラ機構１７及び減厚圧延ローラ機構２７により
幅圧延及び減厚圧延が行われる。５０．５１はピンチロ
ーラ４７，４９を圧下するシリンダである。
、前述の第１実施例と同一符号は、同一部分を示すもの
である。本実施例は、薄板連鋳材７の連続鋳造工程と幅
圧延及び減厚圧延工程とを分離して行う圧延システムに
本発明の幅圧延方法を適用したものである。すなわち、
この圧延システムは、タンプッシュ１及び連鋳機２で製
造された連鋳材７を曲げローラ４０，４１．４２でベン
ディングしてコイル４３を製造し、このコイル４３を圧
延機構側の巻戻し機４４で巻き戻した後に圧延を行うも
のである。巻戻された連鋳材７は、巻きぐせを有してい
るので、これをローラ４５及び２対のピンチローラ４６
．４７及び４８．４９で曲げ直された後に、次工程の幅
圧延ローラ機構１７及び減厚圧延ローラ機構２７により
幅圧延及び減厚圧延が行われる。５０．５１はピンチロ
ーラ４７，４９を圧下するシリンダである。
しかして、本実施例においては、連鋳材７の巻きぐせを
直すピンチローラ４６．４８を非駆動状態（モータ１．
６停止）にするか或いは必要に応じて連鋳材７の進行方
向に対し逆方向のトルクをモータ１６により与えること
により、この非駆動又は逆トルクと減厚圧延ローラ機構
２７の駆動力とを協働させて、幅圧延工程時の連鋳材７
に充分な張力を与えて幅圧延加工を行うことができる。
直すピンチローラ４６．４８を非駆動状態（モータ１．
６停止）にするか或いは必要に応じて連鋳材７の進行方
向に対し逆方向のトルクをモータ１６により与えること
により、この非駆動又は逆トルクと減厚圧延ローラ機構
２７の駆動力とを協働させて、幅圧延工程時の連鋳材７
に充分な張力を与えて幅圧延加工を行うことができる。
従つて、本実施例においても、前述した第１実施例と同
様の効果を奏することができる。
様の効果を奏することができる。
なお、前述した第１．第２の各実施例においては、連鋳
材曲げ加工用のピンチローラ１０，１．１及び１２，１
．３、又は連鋳材の曲げ直し用のピンチローラ４６，４
７，４．８，４．９を張力付加用のローラ機構として兼
用させているが、これに代えて専用の張力付加用のロー
ラ機構を前記ピンチローラ１０〜１３．４６〜４９に代
えて別個に、幅圧延ローラ機構１．７に至る前に付設し
ても同様の効果を奏し得る。
材曲げ加工用のピンチローラ１０，１．１及び１２，１
．３、又は連鋳材の曲げ直し用のピンチローラ４６，４
７，４．８，４．９を張力付加用のローラ機構として兼
用させているが、これに代えて専用の張力付加用のロー
ラ機構を前記ピンチローラ１０〜１３．４６〜４９に代
えて別個に、幅圧延ローラ機構１．７に至る前に付設し
ても同様の効果を奏し得る。
以上のように、本発明によれば、薄板連鋳材の幅圧延加
工において座屈の発生を有効に防止し、且つ板厚が薄い
にもかかわらず幅圧延の増大化を図り得る幅圧延方法を
提供することができる。
工において座屈の発生を有効に防止し、且つ板厚が薄い
にもかかわらず幅圧延の増大化を図り得る幅圧延方法を
提供することができる。
第１７図は、連続鋳造工程と圧延工程を連続的に行うシ
ステムに本発明に係る幅圧延法を適用した第１実施例の
システム図、第２図は、上記実施例に用いる幅圧延ロー
ラ機構の断面側面図、第３図は、上記幅圧延ローラ機構
の一部省略断面平面図、第４図は、他の圧延システムに
本発明に係る幅圧延法を適用した第２実施例のシステム
図である。 １・・・タンディツシュ、２・・・連続鋳造機、７・・
・連続鋳造材、１０，１１，１２，１３・・・張力付加
ローラ機構（曲げ加工ローラ兼用）、１６・・・張力付
加ローラ駆動用モータ、１７・・・幅圧延ローラ機構、
１８・・・幅圧延ローラ、２７・・・減厚圧延ローラ機
構、３２・・・減厚圧延ローラ駆動用モータ、４６，４
７゜４８．４９・・・張力付加ローラ機構（曲げ直しロ
ーラ兼用）。
ステムに本発明に係る幅圧延法を適用した第１実施例の
システム図、第２図は、上記実施例に用いる幅圧延ロー
ラ機構の断面側面図、第３図は、上記幅圧延ローラ機構
の一部省略断面平面図、第４図は、他の圧延システムに
本発明に係る幅圧延法を適用した第２実施例のシステム
図である。 １・・・タンディツシュ、２・・・連続鋳造機、７・・
・連続鋳造材、１０，１１，１２，１３・・・張力付加
ローラ機構（曲げ加工ローラ兼用）、１６・・・張力付
加ローラ駆動用モータ、１７・・・幅圧延ローラ機構、
１８・・・幅圧延ローラ、２７・・・減厚圧延ローラ機
構、３２・・・減厚圧延ローラ駆動用モータ、４６，４
７゜４８．４９・・・張力付加ローラ機構（曲げ直しロ
ーラ兼用）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造機にて薄板状に連続鋳造される連続鋳造材
を、減厚圧延ローラ機構で減厚圧延を行う前に幅圧延ロ
ーラ機構に送り、該幅圧延ローラ機構により前記連続鋳
造材の幅方向両側から幅中心に向けて圧延力を加えて幅
圧延を行うものにおいて、前記幅圧延ローラ機構に至る
前の連続鋳造材走行ラインに前記減厚圧延ローラ機構の
駆動力と協働して前記連続鋳造材に張力を付加するロー
ラ機構を配置し、この張力付加ローラ機構及び前記減厚
圧延ローラ機構によって前記連続鋳造材に張力を付加し
た状態で、前記連続鋳造材の幅圧延を行うことを特徴と
する薄板連続鋳造材の幅圧延方法。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記幅圧延ローラ
機構は直接駆動する動力源を有さず、該幅圧延ローラ機
構に必要とされる動力を、次工程の前記減厚圧延ローラ
機構の駆動力によって与えてなる薄板連続鋳造材の幅圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61195497A JPH0747167B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 連続鋳造材の幅圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61195497A JPH0747167B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 連続鋳造材の幅圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6352702A true JPS6352702A (ja) | 1988-03-05 |
| JPH0747167B2 JPH0747167B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=16342067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61195497A Expired - Lifetime JPH0747167B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 連続鋳造材の幅圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0747167B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001091934A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-12-06 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Hot rolling thin strip |
| AU2001259943B2 (en) * | 2000-05-26 | 2006-07-27 | Bluescope Steel Limited | Hot rolling thin strip |
| RU2768955C1 (ru) * | 2018-10-08 | 2022-03-25 | Даньели И К. Оффичине Мекканике С.П.А | Способ производства полосного металла и установка для осуществления этого способа |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57160509A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-02 | Nippon Steel Corp | Hot finish rolling method and its device |
-
1986
- 1986-08-22 JP JP61195497A patent/JPH0747167B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57160509A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-02 | Nippon Steel Corp | Hot finish rolling method and its device |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001091934A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-12-06 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Hot rolling thin strip |
| AU2001259943B2 (en) * | 2000-05-26 | 2006-07-27 | Bluescope Steel Limited | Hot rolling thin strip |
| US7093342B2 (en) | 2000-05-26 | 2006-08-22 | Castrip Llc | Hot rolling thin strip |
| KR100777505B1 (ko) | 2000-05-26 | 2007-11-20 | 카스트립 엘엘씨. | 박형 강 스트립을 연속 주조하는 방법 |
| RU2768955C1 (ru) * | 2018-10-08 | 2022-03-25 | Даньели И К. Оффичине Мекканике С.П.А | Способ производства полосного металла и установка для осуществления этого способа |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0747167B2 (ja) | 1995-05-24 |
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