JPS6351456A - 樹脂組成物 - Google Patents
樹脂組成物Info
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- JPS6351456A JPS6351456A JP61192914A JP19291486A JPS6351456A JP S6351456 A JPS6351456 A JP S6351456A JP 61192914 A JP61192914 A JP 61192914A JP 19291486 A JP19291486 A JP 19291486A JP S6351456 A JPS6351456 A JP S6351456A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
0産業上の利用分野
本発明は樹脂1m底@Vこ関し、史に詳しくは優れた成
形性とa燃性な示すナイロン−4,6alj′#組成物
に関する。
形性とa燃性な示すナイロン−4,6alj′#組成物
に関する。
0従米技術
テトラメチレンジアミンまたはその機能!!導体と7ン
ビン酸またはその機能f8通体とから造く られるナイロン−4,6@脂は知ら八ている。
ビン酸またはその機能f8通体とから造く られるナイロン−4,6@脂は知ら八ている。
このナイロン−4,6樹脂は、引張強度9曲げ強度、衝
撃強度等の機械的強度に優れ、また耐熱性、摺動特性に
も優れるため有用なエンンニ7リングプラスチックとし
て、その利用上の価値が大きいと考えらnている。
撃強度等の機械的強度に優れ、また耐熱性、摺動特性に
も優れるため有用なエンンニ7リングプラスチックとし
て、その利用上の価値が大きいと考えらnている。
一万これらのエンジニアリングプラスチンクは一般の化
学的、物理的緒特性のバランス以外に火災に対する安全
性、すなわち難燃性が強く要求されており、この離燃性
に関しては更に成形品の射出成形時ないしは成形品の熱
処理時に難燃剤が成形品表面にブリード・アウトしない
特性が要求されている。一般のナイロンat脂にハgグ
ン原子含有の化合物と三酸化アンチモンとを併配合して
難燃化することは周知である。
学的、物理的緒特性のバランス以外に火災に対する安全
性、すなわち難燃性が強く要求されており、この離燃性
に関しては更に成形品の射出成形時ないしは成形品の熱
処理時に難燃剤が成形品表面にブリード・アウトしない
特性が要求されている。一般のナイロンat脂にハgグ
ン原子含有の化合物と三酸化アンチモンとを併配合して
難燃化することは周知である。
ところで、ナイロン−4,6樹脂は約290℃の融点を
有していることから、射出成形温度は約300℃と(・
う相当高温で成形せざるを得な℃・。このため、かかる
高@度に曝した条件でなお安定な離燃性を呈する難燃剤
を選定する必要がある。
有していることから、射出成形温度は約300℃と(・
う相当高温で成形せざるを得な℃・。このため、かかる
高@度に曝した条件でなお安定な離燃性を呈する難燃剤
を選定する必要がある。
一部、ナイロン−4,6樹脂は約320℃以上の温度で
熱分解することも知られている。
熱分解することも知られている。
従って、成形に通した温度範囲は極めて狭い。
しかも通常の成形材料として使用されているナイロン−
4,6樹脂は熔融粘度の温度依存性が大きく且つ滞留に
よる熔融粘度の低下が大きいために僅かな成形温度、滞
留時間などの変化により熔融樹脂の流動性が大幅に変化
し、安定した状態で成形1−ることが非常Vc難かしい
。
4,6樹脂は熔融粘度の温度依存性が大きく且つ滞留に
よる熔融粘度の低下が大きいために僅かな成形温度、滞
留時間などの変化により熔融樹脂の流動性が大幅に変化
し、安定した状態で成形1−ることが非常Vc難かしい
。
底形時に熔融状態の安定化か得られないときは、成形に
際しいわゆる鼻タレ現象tt誘発し、また成形品のショ
ートショット、ヒゲ、フローマークツパリ等の発生の原
因となり、外観上の致命的欠陥をもたらすの^ならず機
械的強度も著しく低下する。
際しいわゆる鼻タレ現象tt誘発し、また成形品のショ
ートショット、ヒゲ、フローマークツパリ等の発生の原
因となり、外観上の致命的欠陥をもたらすの^ならず機
械的強度も著しく低下する。
0発明の目的
本発明は上述の事情を背景として為されたものであり、
その目的は、ナイロン−4,6樹脂の優れた特性を保持
しつつ、難燃性を付与せしめ且つ熔融成形性を改良する
ことにある。
その目的は、ナイロン−4,6樹脂の優れた特性を保持
しつつ、難燃性を付与せしめ且つ熔融成形性を改良する
ことにある。
0発明り構成
本発明者らをエアイロン−4,6桐脂の離燃性と成形性
を改良すべく鋭意研究の結果、ナイロン−4,6@脂に
特定な・・ロゲン化高分子化合物。
を改良すべく鋭意研究の結果、ナイロン−4,6@脂に
特定な・・ロゲン化高分子化合物。
二酸化アンチモンと少量のエポキシ化合物を配合すると
難燃性を付与でき、かつ、熔融成形時の粘度低下を抑え
ナイロン−4,6樹脂単独の場合より低い温度で安定な
成形が可能℃あることを知見し本発明に到達した。
難燃性を付与でき、かつ、熔融成形時の粘度低下を抑え
ナイロン−4,6樹脂単独の場合より低い温度で安定な
成形が可能℃あることを知見し本発明に到達した。
即ち、本発明の樹脂組成物は、囚ナイロン−4,6樹脂
100重量部当り、■))記一般式(1,1で表わされ
ろ・・ロゲン化ポリンチレンおよび/またはハロゲン化
ポリ−α−メチルスチレン3〜40M支部、(〇三酸化
アンチモン1〜20重量部、および0工ポキシ化合物0
.1〜3重量部からなろ樹脂組成物、である。
100重量部当り、■))記一般式(1,1で表わされ
ろ・・ロゲン化ポリンチレンおよび/またはハロゲン化
ポリ−α−メチルスチレン3〜40M支部、(〇三酸化
アンチモン1〜20重量部、および0工ポキシ化合物0
.1〜3重量部からなろ樹脂組成物、である。
一+−CHt−CH+ ・・・・−・・・・・・
・・・・ (I)n (上記(D式においてRは水:Aぷ子;たはメチル基、
Xは臭累猛た1ゴ、塩素原子、 p +”11〜5の整
数、nは2以上の!1数を示す。)本発明にJjいて7
0〜・ら1tろ(4)成分σノナ1ロン−4,6樹月「
とは、酸成分として7ジビン酸またしその機能vg樟体
を用い、アミン成分としてテトラメチレンジアミンまた
はその機lip a 4体を用いて、常法の!!3合反
応により得らnろポリアミドを主たる対象とする。勿論
、その7ジビン酸成分又はテトラメチレンジアミン成分
の一部を他の共爪合成分で置き替えたものでもよい。
・・・・ (I)n (上記(D式においてRは水:Aぷ子;たはメチル基、
Xは臭累猛た1ゴ、塩素原子、 p +”11〜5の整
数、nは2以上の!1数を示す。)本発明にJjいて7
0〜・ら1tろ(4)成分σノナ1ロン−4,6樹月「
とは、酸成分として7ジビン酸またしその機能vg樟体
を用い、アミン成分としてテトラメチレンジアミンまた
はその機lip a 4体を用いて、常法の!!3合反
応により得らnろポリアミドを主たる対象とする。勿論
、その7ジビン酸成分又はテトラメチレンジアミン成分
の一部を他の共爪合成分で置き替えたものでもよい。
本発明で用いらハるナイロン−4,6樹脂の概限粘度は
m−クレゾールを用い35℃で測定したとき、0.80
〜2.50更罠は1,10〜2・00の範囲にあること
が望ブしいっ 2.50を超える極限粘度のナイロン−4,6樹脂では
け融粘度が高いために(B −CD成分と一緒に配合し
た場合に均一な樹脂組成物となり難く。
m−クレゾールを用い35℃で測定したとき、0.80
〜2.50更罠は1,10〜2・00の範囲にあること
が望ブしいっ 2.50を超える極限粘度のナイロン−4,6樹脂では
け融粘度が高いために(B −CD成分と一緒に配合し
た場合に均一な樹脂組成物となり難く。
成形物の機械的、熱的性質のバラツキが大きく、更に成
形時の樹脂の流動性が急く、外観の光沢が失われる等の
問題が生じ好ましくない。一方0.80よりも低い極限
粘度では組成物の機械的強度が小さく実用上問題がある
。
形時の樹脂の流動性が急く、外観の光沢が失われる等の
問題が生じ好ましくない。一方0.80よりも低い極限
粘度では組成物の機械的強度が小さく実用上問題がある
。
本発明において用いら九る(B)成分の上記一般式(1
)のハロゲン化ボリスチンンないしは・・ロゲ/化ポリ
ーα−メチルスチレンは、ハロゲン化スチレンないしは
/% 117グン化−α−メチルスチレンを1合するか
、又はポリスチレンないしはポリ−α−メチルスチレン
をハロゲン化することによって製造さnる。また一般式
(J)には他のビニル系化合物が共重合されていても使
用可能である、この場合のビニル系化合物としてはスチ
レ/、α−メチルスチレン、などが挙ケられる。一般式
(1)で表わされるハロゲン化ポリスチレンおよび/ま
たはハロゲン化ポリ−α−メチルスチレンの添加量は、
ナイロン−4,6樹51100重量部当93〜40重i
k部であり、好ましくは8〜25重量部である。添加量
が3重量部以下でl! M燃性か充分でなく、40重量
部以上ではナイロン−4,6樹脂の特徴である機械的性
質、熱的性質が損なわれるため好ましくない。
)のハロゲン化ボリスチンンないしは・・ロゲ/化ポリ
ーα−メチルスチレンは、ハロゲン化スチレンないしは
/% 117グン化−α−メチルスチレンを1合するか
、又はポリスチレンないしはポリ−α−メチルスチレン
をハロゲン化することによって製造さnる。また一般式
(J)には他のビニル系化合物が共重合されていても使
用可能である、この場合のビニル系化合物としてはスチ
レ/、α−メチルスチレン、などが挙ケられる。一般式
(1)で表わされるハロゲン化ポリスチレンおよび/ま
たはハロゲン化ポリ−α−メチルスチレンの添加量は、
ナイロン−4,6樹51100重量部当93〜40重i
k部であり、好ましくは8〜25重量部である。添加量
が3重量部以下でl! M燃性か充分でなく、40重量
部以上ではナイロン−4,6樹脂の特徴である機械的性
質、熱的性質が損なわれるため好ましくない。
一般式CI)で表わさ九るハロゲン化ポリスチレンおよ
び/またはハロゲン化ポリ−α−メチルスチレンの添加
効果は、難燃剤としてのみならず俯脂組放物の熔融時流
動性の向上と成形温度の低下に太き(寄与する。前記し
た如く、ナイロン−4,6刹脂を工約300℃以上の温
度で成形する必要があるが、熱分解温度と近接している
為、ナイロン−4,6樹脂の優nた特性を発揮せしめる
には300〜320℃という極めて狭い温度範囲におい
て底形する必要がある。然るにナイロン−4,6樹脂に
本発明の樹脂組成物で使用する一般式(1)で表わされ
るハロゲン化ポリスチレンおよび/またはハロゲン化ポ
リ−α−メチルスチレンを添加すると、成形時の熔融粘
度を大巾に低下させることができ、且つ、−層低〜・温
度で成形可能である。成形温度の低下度合は一般式(I
)の化合物の添加量に依存するが、本発明σ)添加量範
囲では、添加していない場合に較べて5〜30℃低い温
度で成形することができる。
び/またはハロゲン化ポリ−α−メチルスチレンの添加
効果は、難燃剤としてのみならず俯脂組放物の熔融時流
動性の向上と成形温度の低下に太き(寄与する。前記し
た如く、ナイロン−4,6刹脂を工約300℃以上の温
度で成形する必要があるが、熱分解温度と近接している
為、ナイロン−4,6樹脂の優nた特性を発揮せしめる
には300〜320℃という極めて狭い温度範囲におい
て底形する必要がある。然るにナイロン−4,6樹脂に
本発明の樹脂組成物で使用する一般式(1)で表わされ
るハロゲン化ポリスチレンおよび/またはハロゲン化ポ
リ−α−メチルスチレンを添加すると、成形時の熔融粘
度を大巾に低下させることができ、且つ、−層低〜・温
度で成形可能である。成形温度の低下度合は一般式(I
)の化合物の添加量に依存するが、本発明σ)添加量範
囲では、添加していない場合に較べて5〜30℃低い温
度で成形することができる。
例えば成形可能温度領域は、295〜320℃ないし2
70℃〜320℃と拡大することができるものである。
70℃〜320℃と拡大することができるものである。
本発明において用いらnる0M、分の三酸化アンチモン
は03)成分の難燃助剤として効果を参する。(均成分
のハロゲン2〜5原子に対し三酸化アンチモン中のアン
チ七ン原子10割合で加えるのがよい。同時に他の難燃
助剤であろ五酸化7ンチモン、アンチ七ン酸ンータ、酸
化ホウ;If、。
は03)成分の難燃助剤として効果を参する。(均成分
のハロゲン2〜5原子に対し三酸化アンチモン中のアン
チ七ン原子10割合で加えるのがよい。同時に他の難燃
助剤であろ五酸化7ンチモン、アンチ七ン酸ンータ、酸
化ホウ;If、。
醸化ンルフニウム、酸化鉄などを併用してもよ〜。
ナイロン−4,6樹脂に式(I)で示される<Bl a
分のam剤および(Q成分の三酸化7ンチモンを配合し
てなる組成物は優nた離燃性を有するが、この組成物に
対し、更に01X分であるエポキシ化合物を添加すると
gWig形時の粘度低下を抑え、安定な底形が可能とな
り、更に機械的強度が向上する効果がある。
分のam剤および(Q成分の三酸化7ンチモンを配合し
てなる組成物は優nた離燃性を有するが、この組成物に
対し、更に01X分であるエポキシ化合物を添加すると
gWig形時の粘度低下を抑え、安定な底形が可能とな
り、更に機械的強度が向上する効果がある。
本発明において用いら九る〕成分りエポキシ化合物は1
分子中にエポキシ基を2個有するエポキシ化合物であn
ば特に制限はなく、公知のエポキシエーテル、エポキシ
エステルなトカ使用可能である。エポキシ基が1個の場
合には本発明による改良効果は認めらn−f、エポキシ
基が3個以上のポリエポキシσ)場合にヲ工、熔融時ナ
イロンー4,6佃J盾は三次元構造をとり易(。
分子中にエポキシ基を2個有するエポキシ化合物であn
ば特に制限はなく、公知のエポキシエーテル、エポキシ
エステルなトカ使用可能である。エポキシ基が1個の場
合には本発明による改良効果は認めらn−f、エポキシ
基が3個以上のポリエポキシσ)場合にヲ工、熔融時ナ
イロンー4,6佃J盾は三次元構造をとり易(。
成形時のD11動性が悪くなったり、成形物の外観特注
を壌5等の欠点を生じる。
を壌5等の欠点を生じる。
本発明に用いられるエポキシ化合物としては。
例えばビスフェノール型エボ千シ、ノボラック型エポキ
シ、脂肪族型エポキシ等が挙げらT′Lる。
シ、脂肪族型エポキシ等が挙げらT′Lる。
特に好ゾしいものとして1丁、ビスフェノールAとエビ
クロロヒドリンとの反応で得らnろングリシンルポリエ
ーテルであり、1〜10fi体のオリゴマーあるいはグ
リコール類とエピクロルヒドリンとの反応で得られるジ
グリシジルエーテルや芳香族ジカルボン酸又は脂肪族ジ
カルボン酸とエビクロロヒドリンとの反応によって得ら
れるジグリンジルエステルなどである。これらのエポキ
シ化合物の配合量はナイロン−4,6榴脂100重童部
当り0.1〜3重1部である。
クロロヒドリンとの反応で得らnろングリシンルポリエ
ーテルであり、1〜10fi体のオリゴマーあるいはグ
リコール類とエピクロルヒドリンとの反応で得られるジ
グリシジルエーテルや芳香族ジカルボン酸又は脂肪族ジ
カルボン酸とエビクロロヒドリンとの反応によって得ら
れるジグリンジルエステルなどである。これらのエポキ
シ化合物の配合量はナイロン−4,6榴脂100重童部
当り0.1〜3重1部である。
配合量が011未満であると本発明の効果は薄(。
実用上の意味はな(、一方311jimv超える童を配
合しても8早効果の拡大が期待されないばかりではなく
、部分的にナイロン−4,6槌脂の架橋化に起因すると
思われろゲル状物が形成され、成形時におけろ樹脂流動
性か損なわ1七る。
合しても8早効果の拡大が期待されないばかりではなく
、部分的にナイロン−4,6槌脂の架橋化に起因すると
思われろゲル状物が形成され、成形時におけろ樹脂流動
性か損なわ1七る。
本発明の樹脂組成物には、必要に応じて、顛料その他の
配合剤をその発現量添加することができろ。このような
配合剤としては熱変形温度や剛性、衝撃強度の如き機械
的強度向上Q]目的で配合さnるガラス繊維、7ラミド
繊維、力一ポン線維シスチールRta + 7スベスト
、セラミックス繊維、チタン酸カルシウムワイスカー。
配合剤をその発現量添加することができろ。このような
配合剤としては熱変形温度や剛性、衝撃強度の如き機械
的強度向上Q]目的で配合さnるガラス繊維、7ラミド
繊維、力一ポン線維シスチールRta + 7スベスト
、セラミックス繊維、チタン酸カルシウムワイスカー。
ボロンウィスカー、メク珪酸カルシウムウィスカーの如
き繊維状物や、マイカ、シリカ、タルク、炭酸カルシウ
ム、ガラスピーズ、ガラスフレークルクレー−ウオラス
トナイト、−!に石の如き粉状2粒状或いは板状の強化
充填材が例示できる。その他の配合剤としては、熱安定
剤!着色剤、酸化防止剤、滑剤、紫外線吸収剤、帯電防
止剤などが挙げられる。また、少量の割合で他の熱可m
性樹脂、力えはポリスチレン、アクリル檎脂、ポリエチ
レン、ポリプロピレン17ン索樹脂、他のポリアミド樹
脂、ポリカーボネート胡脂、ポリスルホン樹脂など熱硬
化性樹脂例えばフェノール樹脂、メラミン樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、シリコン樹脂等を箔加してもよい。
き繊維状物や、マイカ、シリカ、タルク、炭酸カルシウ
ム、ガラスピーズ、ガラスフレークルクレー−ウオラス
トナイト、−!に石の如き粉状2粒状或いは板状の強化
充填材が例示できる。その他の配合剤としては、熱安定
剤!着色剤、酸化防止剤、滑剤、紫外線吸収剤、帯電防
止剤などが挙げられる。また、少量の割合で他の熱可m
性樹脂、力えはポリスチレン、アクリル檎脂、ポリエチ
レン、ポリプロピレン17ン索樹脂、他のポリアミド樹
脂、ポリカーボネート胡脂、ポリスルホン樹脂など熱硬
化性樹脂例えばフェノール樹脂、メラミン樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、シリコン樹脂等を箔加してもよい。
不発明の樹脂組成物を得るには任意の配合方法を用いろ
ことができる。通常これらの配合成分は可及的に均一に
分散させることが好ましく、七の全部もしくは一部を同
時に或いは別々に例えばプレンクー、ニーダ−、ロール
、押出機等の如き混合機で混合し均質化させる方法や、
混合取分の一部を同時に或いは別々に例えばプレンダー
、ニーダー9I:I−ル、押出機等で混合し、更に残9
の取分を、こnらの混合機成(・は押出機で混合し、均
質化させる方法を用いることができる。更に、予じめト
ライブレンドさハた組成物を加熱した押出機中で熔融混
練して均質化したあとスレッド状に押出し、次いで所望
の長さに切断して粒状化する方法がある。このよ5にし
て造られた広形用組底物は1通常充分乾燥された状態に
保たれて、成形機ホッパーに投入され、成形に供されろ
。更に、また組成物の構成原料をトライブレンドして直
接成形機ホッパー内に投入し、成形機中で熔融混練する
ことも可能である。
ことができる。通常これらの配合成分は可及的に均一に
分散させることが好ましく、七の全部もしくは一部を同
時に或いは別々に例えばプレンクー、ニーダ−、ロール
、押出機等の如き混合機で混合し均質化させる方法や、
混合取分の一部を同時に或いは別々に例えばプレンダー
、ニーダー9I:I−ル、押出機等で混合し、更に残9
の取分を、こnらの混合機成(・は押出機で混合し、均
質化させる方法を用いることができる。更に、予じめト
ライブレンドさハた組成物を加熱した押出機中で熔融混
練して均質化したあとスレッド状に押出し、次いで所望
の長さに切断して粒状化する方法がある。このよ5にし
て造られた広形用組底物は1通常充分乾燥された状態に
保たれて、成形機ホッパーに投入され、成形に供されろ
。更に、また組成物の構成原料をトライブレンドして直
接成形機ホッパー内に投入し、成形機中で熔融混練する
ことも可能である。
0実 施 例
以下実施例により本発明を詳述する。
尚、実施例中の各種特性の測定は以下の方法によった。
(1) 静的強度:
引張g験・・・ASTM D−638に準拠衝撃強度
・・・ASTM D−256(フイゾット・ノツチ付
)K準拠 (2)燃焼性: UL−94規格試験法に準拠。
・・・ASTM D−256(フイゾット・ノツチ付
)K準拠 (2)燃焼性: UL−94規格試験法に準拠。
13) 熔融流動性(流れflilQ):JIS−に
7210流れ試験方法(試験機−■島津製作所製高化式
フローテスター)K準拠。
7210流れ試験方法(試験機−■島津製作所製高化式
フローテスター)K準拠。
試験荷!:M=30kgf、測定温度=300℃。
ダイ径:Dd=1yn+ダイ長:DA’=lOm尚、流
れ値測定時、測定機内に試料を装填したあと測定するま
での予熱時間を滞留時間とした・車 (樹脂組成物はこの間、測定温度で熔融状態で保持され
る) (4) 極限粘度: m−クレゾール溶液中35℃、オストワルド粘度管にて
測定。
れ値測定時、測定機内に試料を装填したあと測定するま
での予熱時間を滞留時間とした・車 (樹脂組成物はこの間、測定温度で熔融状態で保持され
る) (4) 極限粘度: m−クレゾール溶液中35℃、オストワルド粘度管にて
測定。
実施例1〜4及び比較例1〜7
110℃、 10 Torrの減圧下で6時間乾燥した
極限粘度1.67 Rノナイラン−4,6樹脂(5TA
NYL”’オランダ国DSM社製)と表−1に示j 量
割合でズロム化ポリスチレン(フェロツーボレーション
(米)表パイルチェック68−PB)、三酸化アンチ七
ン(日本精鉱■製:バトンクスC)およびビスフェノー
ルAジグリシジルエーテル型のエポキシ化合物(油化シ
ェル■製エピコート■828)をあらかじめタンブラ−
で均一に混合したあと、スクリュー径68 x*φのベ
ント付押出機を用いて真空に引きながらシリンダー温度
310℃にて熔融混練し、ダイスから吐出するスレッド
を冷却切断して成形用ベレットを得た。次いでこのベレ
ットを5オンスの射出成形機にてシリンダー温度290
〜310℃、射出圧力】000ゆ/d、金型温度60℃
。
極限粘度1.67 Rノナイラン−4,6樹脂(5TA
NYL”’オランダ国DSM社製)と表−1に示j 量
割合でズロム化ポリスチレン(フェロツーボレーション
(米)表パイルチェック68−PB)、三酸化アンチ七
ン(日本精鉱■製:バトンクスC)およびビスフェノー
ルAジグリシジルエーテル型のエポキシ化合物(油化シ
ェル■製エピコート■828)をあらかじめタンブラ−
で均一に混合したあと、スクリュー径68 x*φのベ
ント付押出機を用いて真空に引きながらシリンダー温度
310℃にて熔融混練し、ダイスから吐出するスレッド
を冷却切断して成形用ベレットを得た。次いでこのベレ
ットを5オンスの射出成形機にてシリンダー温度290
〜310℃、射出圧力】000ゆ/d、金型温度60℃
。
冷却時間20秒および全サイクル時間40秒の条件で特
性測定用のテストピースを成形した。
性測定用のテストピースを成形した。
こりテストピースを用いて静的強度?:測測定テストピ
ースは成形後デシケータ−中シリカゲル乾燥剤にて保存
、試験直前にと9出し試験に供した)するとともにベレ
ットの熔融流動性(流れ(lf(Q))′ft測定した
。こすtらの結果を表−1に示した。
ースは成形後デシケータ−中シリカゲル乾燥剤にて保存
、試験直前にと9出し試験に供した)するとともにベレ
ットの熔融流動性(流れ(lf(Q))′ft測定した
。こすtらの結果を表−1に示した。
表−1の結果から明らかな如(7aム化ポリスチレンと
三酸化7ンチモンとを併配合することにより燃焼性は1
/32インチ厚さでv−0となる。しかし、エポキシ化
合物を配合しないときは、熔N!i流動性は低く、且つ
滞留による低下が太さい、更に高温成形時では成形機ノ
ズル先端から熔融jA脂洩r′L(いわゆる鼻タレ現象
)や底形品のパリが発生し樹脂は分解気味となる。
三酸化7ンチモンとを併配合することにより燃焼性は1
/32インチ厚さでv−0となる。しかし、エポキシ化
合物を配合しないときは、熔N!i流動性は低く、且つ
滞留による低下が太さい、更に高温成形時では成形機ノ
ズル先端から熔融jA脂洩r′L(いわゆる鼻タレ現象
)や底形品のパリが発生し樹脂は分解気味となる。
−万、エポキシ化合物の配合量を多くし過ぎろと、ペレ
ットの熔融R動性は増大し、成形特樹脂の流動性が低(
なり、満足なテストピースを成形することができなかっ
た。また、ブロム化ポリスチレンを配合しないと、成形
機シリンダー温度が290℃では樹脂は完全に熔融せず
、成形に供することができなかった。
ットの熔融R動性は増大し、成形特樹脂の流動性が低(
なり、満足なテストピースを成形することができなかっ
た。また、ブロム化ポリスチレンを配合しないと、成形
機シリンダー温度が290℃では樹脂は完全に熔融せず
、成形に供することができなかった。
実施例5〜8
実施例1と同じ条件でナイロン−4,6佃脂(極限粘度
1.54 ) +長さ3nのチョツプドストランドカッ
トガラス繊維、ブロム化ポリスチレン、三酸化7ンチモ
ンおよびエポキシ化合物(油化ンエル■裂エピコート■
1009)1に表−2に示す量割合で熔融混線押出しペ
レットを得、次いで成形に供した。ペレット熔融流動性
及び成形物々性を表−2に示した。
1.54 ) +長さ3nのチョツプドストランドカッ
トガラス繊維、ブロム化ポリスチレン、三酸化7ンチモ
ンおよびエポキシ化合物(油化ンエル■裂エピコート■
1009)1に表−2に示す量割合で熔融混線押出しペ
レットを得、次いで成形に供した。ペレット熔融流動性
及び成形物々性を表−2に示した。
これらの樹脂組成物は極めて安定した氏形訛動性を呈し
、得られた成形物の表面は光沢かあつ、かつ平坦であっ
た。
、得られた成形物の表面は光沢かあつ、かつ平坦であっ
た。
実施例9
110℃、 10 Torrの減圧下で8時間乾燥した
極限粘度1.50のナイロン−4,6樹脂591量部、
繊維長l朋のアラミド繊維(@人@製テクノーラ[F]
)20重量部、ブロム化ポリスチレン16重量部、三酸
化アンチモン5重量部およびジグリシジルテレフタレー
ト0.3M1f1部を実施例1と同じ条件で熔融混練し
、成形用ペレットを得、更に底形機シリンダー温度29
0℃にて成形してテストピース成形物を得た。成形は問
題なく、成形物表面は極めて良好な光沢を示した。
極限粘度1.50のナイロン−4,6樹脂591量部、
繊維長l朋のアラミド繊維(@人@製テクノーラ[F]
)20重量部、ブロム化ポリスチレン16重量部、三酸
化アンチモン5重量部およびジグリシジルテレフタレー
ト0.3M1f1部を実施例1と同じ条件で熔融混練し
、成形用ペレットを得、更に底形機シリンダー温度29
0℃にて成形してテストピース成形物を得た。成形は問
題なく、成形物表面は極めて良好な光沢を示した。
ペレットの流れ値と成形物特性値は次の通りである。
ペレット流へ値(Qm) a留5分: 2.9X]0
−2115分: 5.5X10−2 成形物引張強1i:11l100T/i成形物備撃強度
: 16kgx/α成形物燃焼性ニーー厚みV −
O 0発明の効果 以上詳述した如(、本発明の組成物はナイロン−4,6
側脂に特定なハロゲン化ポリマーラ二酸化7ンチモン、
エポキシ化合物を配合丁りことにより底形時の熔融安定
性向上とa燃性な付与に対し極めて顕著な効果を従する
。
−2115分: 5.5X10−2 成形物引張強1i:11l100T/i成形物備撃強度
: 16kgx/α成形物燃焼性ニーー厚みV −
O 0発明の効果 以上詳述した如(、本発明の組成物はナイロン−4,6
側脂に特定なハロゲン化ポリマーラ二酸化7ンチモン、
エポキシ化合物を配合丁りことにより底形時の熔融安定
性向上とa燃性な付与に対し極めて顕著な効果を従する
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (A)ナイロン−4,6樹脂100重量部、 (B)下記一般式( I )で表わされるハロゲン化ポリ
スチレンおよび/またはハロゲン化ポリ−α−メチルス
チレン3〜40重量部、 (C)三酸化アンチモン1〜20重量部、および (D)エポキシ化合物0.1〜3重量部 からなる樹脂組成物。 ▲数式、化学式、表等があります▼……………( I ) (式( I )において、Rは水素原子またはメチル基、
Xは臭素または塩素原子、pは1〜5の整数、nは2以
上の整数を示す。)
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19291486A JPH0768455B2 (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 樹脂組成物 |
DE8787110286T DE3771950D1 (de) | 1986-07-21 | 1987-07-16 | Harzzusammensetzung. |
EP87110286A EP0254209B1 (en) | 1986-07-21 | 1987-07-16 | Resin composition |
KR1019870007917A KR950000993B1 (ko) | 1986-07-21 | 1987-07-21 | 수지조성물 |
US07/311,371 US4908407A (en) | 1986-07-21 | 1989-02-14 | Resin compositions |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19291486A JPH0768455B2 (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6351456A true JPS6351456A (ja) | 1988-03-04 |
JPH0768455B2 JPH0768455B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=16299076
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19291486A Expired - Lifetime JPH0768455B2 (ja) | 1986-07-21 | 1986-08-20 | 樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0768455B2 (ja) |
-
1986
- 1986-08-20 JP JP19291486A patent/JPH0768455B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0768455B2 (ja) | 1995-07-26 |
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