JPS6349727B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6349727B2 JPS6349727B2 JP1543284A JP1543284A JPS6349727B2 JP S6349727 B2 JPS6349727 B2 JP S6349727B2 JP 1543284 A JP1543284 A JP 1543284A JP 1543284 A JP1543284 A JP 1543284A JP S6349727 B2 JPS6349727 B2 JP S6349727B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cao
- semi
- pellets
- ore
- cao content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
発明の技術分野
この発明は、被還元性、耐還元粉化性および冷
間強度の優れた自溶性焼結鉱の製造方法に関す
る。 発明の技術的背景とその問題点 自溶性焼結鉱は周知の通り鉄鉱石、コークス等
の原料に石灰石を添加して配合した原料を焼成す
ることによつて、石灰石の分解とスラグ化を行な
つて焼結せしめて製造されるが、被還元性、耐還
元粉化性および冷間強度の三つの品質をすべて備
えた成品を得ることは容易でない。すなわち、被
還元性を改善すれば冷間強度もしくは耐還元粉化
性が悪化するため、この三つの品質を同時に改善
することが困難であることによる。 この焼結鉱の三つの品質について成品CaO成分
でみると、第１図に示すような関係がある。すな
わち、冷間強度はCaO成分の増加とともに改善さ
れ、耐還元粉化性はCaOが15wt％付近が最低点
として存在し、被還元性はCaO成分6wt％付近が
最低点として存在する。一方、高炉で使用する焼
結鉱の場合は高炉の制限からCaO成分は6.5〜
12wt％程度に抑えられている。従つて、高炉用
焼結鉱のCaO成分6.5〜12wt％の範囲内では、
CaO成分量を変更しても前記三つの品質を同時に
改善することは困難である。 しかし、高炉の要求するCaO成分はマクロ的な
ものであり、一方品質を決定するCaO成分はミク
ロ的なものである。そこで、焼結鉱のミクロ的な
CaO成分を高い側と低い側に分け偏在させ、マク
ロ的には高炉の要求するCaO成分になるような焼
結鉱を製造し、焼結鉱還元性状（被還元性および
耐還元粉化性）を改善する方法が、特開昭57−
200529号、特願昭57−140558号（特開昭59−
31834号）に提案されている。特開昭57−200529
号は焼結時固体のままで残留するか、あるいは焼
結時カルシウム・フエライト生成に寄与しない粗
粒焼結原料のまわりに、焼結時溶融させてカルシ
ウム・フエライトを生成する微粉焼結原料を付着
させて造粒したものを焼結原料として用いる方法
であり、特願昭57−140558号はCaO成分の低いセ
ミペレツトを内核とし、CaO成分の高い原料で外
殻を形成したセミペレツトを焼結原料として用い
る方法である。しかし、これらのいわゆる２層構
造セミペレツト法は焼結鉱の還元性状の改善には
効果はあつても、焼結鉱製造過程で発生するCaO
成分を含む返鉱の活用がはかられておらず、冷間
強度の改善がはかられない。これは、CaO成分が
低くなると冷間強度が低下し、低CaO成分側で冷
間強度が悪化することもあるが、冷間強度は焼結
鉱の溶融量と関係があり、トータルCaO量が増加
すること、および焼成時間が延長されることによ
り溶融量が増え冷間強度が向上する傾向にある。
しかし、焼成時間の延長はCaO成分の均一同化反
応を促進し、還元性状改善のためのCaO成分のミ
クロ的偏差とは逆行する。さらに、焼結配合原料
のトータルCaO量の約1/3を占める返鉱を活用し
ていないためにミクロ的CaO成分の偏在部分が少
なく融体量を確保できず、冷間強度を改善するこ
とができなかつた。 発明の目的 この発明は、従来の前記欠点を改善すべくなさ
れたもので、還元性状をさらに改善するととも
に、冷間強度のすぐれた高品質の自溶性焼結鉱を
製造し得る方法を提案することを目的とするもの
である。 発明の開示 この発明に係る焼結鉱の製造方法は、CaO成分
が6.5〜12.0wt％の自溶性焼結鉱の製造を目的と
して、返鉱とCaO成分の高いフラツクスを用いて
製造したCaO成分が15.0wt％以上のセミペレツト
を焼結原料の一部として用い、他の焼結原料と共
に混合したものを焼結することを特徴とし、また
前記CaO成分が15.0wt％以上のセミペレツトと、
CaO成分が4.0wt％以下のセミペレツトを焼結原
料の一部または全量として用い、他の焼結原料と
共に混合したものを焼結することを特徴とし、ま
た、CaO成分が15.0wt％以上の返鉱を含まないセ
ミペレツトと、CaO成分が4.0wt％以下のセミペ
レツトを焼結原料の一部または全量として用い、
他の焼結原料と共に混合したものを焼結すること
を特徴とするものである。 すなわち、この発明は基本的には従来の２層構
造セミペレツトに替えて、返鉱を含んだCaO成分
の高い独立したセミペレツトを用いることによつ
て、CaO成分の均一同化反応を抑制しCaO成分の
偏在を強化して、還元性状と冷間強度を同時に改
善する方法である。 この発明において、自溶性焼結鉱のCaO成分を
6.5〜12.0wt％に規定したのは、高炉の耐火物の
損耗および操業の安定性を考慮したもので、現在
高炉で使用している焼結鉱のCaO成分はほとんど
この範囲内に抑えられている。 また、高CaOセミペレツトの製造に返鉱を用い
たのは高CaO融体量を確保するためであり、これ
により低CaOセミペレツトとの結合が強くなり冷
間強度が改善される。 また、高CaOセミペレツトのCaO成分を15.0wt
％以上と限定したのは、第２図に示すごとく
15.0wt％以下では耐還元粉化性が改善されないた
めである。この高CaOセミペレツトの他に、CaO
成分が4.0wt％以下の低CaOセミペレツトを用い
たのは、CaOの同化均一化反応を抑制し、還元性
状改善効果をより高めるためである。ここで低
CaOセミペレツトのCaO成分を4.0wt％以下に限
定したのは、第３図に示すごとく4.0wt％以上で
は被還元性が悪化するからである。 なお、第２図および第３図はそれぞれ第１表、
第２表に示す配合条件で焼結鍋試験を実施し、セ
ミペレツトのCaO成分の焼結鉱品質に対する影響
を調べた結果である。
間強度の優れた自溶性焼結鉱の製造方法に関す
る。 発明の技術的背景とその問題点 自溶性焼結鉱は周知の通り鉄鉱石、コークス等
の原料に石灰石を添加して配合した原料を焼成す
ることによつて、石灰石の分解とスラグ化を行な
つて焼結せしめて製造されるが、被還元性、耐還
元粉化性および冷間強度の三つの品質をすべて備
えた成品を得ることは容易でない。すなわち、被
還元性を改善すれば冷間強度もしくは耐還元粉化
性が悪化するため、この三つの品質を同時に改善
することが困難であることによる。 この焼結鉱の三つの品質について成品CaO成分
でみると、第１図に示すような関係がある。すな
わち、冷間強度はCaO成分の増加とともに改善さ
れ、耐還元粉化性はCaOが15wt％付近が最低点
として存在し、被還元性はCaO成分6wt％付近が
最低点として存在する。一方、高炉で使用する焼
結鉱の場合は高炉の制限からCaO成分は6.5〜
12wt％程度に抑えられている。従つて、高炉用
焼結鉱のCaO成分6.5〜12wt％の範囲内では、
CaO成分量を変更しても前記三つの品質を同時に
改善することは困難である。 しかし、高炉の要求するCaO成分はマクロ的な
ものであり、一方品質を決定するCaO成分はミク
ロ的なものである。そこで、焼結鉱のミクロ的な
CaO成分を高い側と低い側に分け偏在させ、マク
ロ的には高炉の要求するCaO成分になるような焼
結鉱を製造し、焼結鉱還元性状（被還元性および
耐還元粉化性）を改善する方法が、特開昭57−
200529号、特願昭57−140558号（特開昭59−
31834号）に提案されている。特開昭57−200529
号は焼結時固体のままで残留するか、あるいは焼
結時カルシウム・フエライト生成に寄与しない粗
粒焼結原料のまわりに、焼結時溶融させてカルシ
ウム・フエライトを生成する微粉焼結原料を付着
させて造粒したものを焼結原料として用いる方法
であり、特願昭57−140558号はCaO成分の低いセ
ミペレツトを内核とし、CaO成分の高い原料で外
殻を形成したセミペレツトを焼結原料として用い
る方法である。しかし、これらのいわゆる２層構
造セミペレツト法は焼結鉱の還元性状の改善には
効果はあつても、焼結鉱製造過程で発生するCaO
成分を含む返鉱の活用がはかられておらず、冷間
強度の改善がはかられない。これは、CaO成分が
低くなると冷間強度が低下し、低CaO成分側で冷
間強度が悪化することもあるが、冷間強度は焼結
鉱の溶融量と関係があり、トータルCaO量が増加
すること、および焼成時間が延長されることによ
り溶融量が増え冷間強度が向上する傾向にある。
しかし、焼成時間の延長はCaO成分の均一同化反
応を促進し、還元性状改善のためのCaO成分のミ
クロ的偏差とは逆行する。さらに、焼結配合原料
のトータルCaO量の約1/3を占める返鉱を活用し
ていないためにミクロ的CaO成分の偏在部分が少
なく融体量を確保できず、冷間強度を改善するこ
とができなかつた。 発明の目的 この発明は、従来の前記欠点を改善すべくなさ
れたもので、還元性状をさらに改善するととも
に、冷間強度のすぐれた高品質の自溶性焼結鉱を
製造し得る方法を提案することを目的とするもの
である。 発明の開示 この発明に係る焼結鉱の製造方法は、CaO成分
が6.5〜12.0wt％の自溶性焼結鉱の製造を目的と
して、返鉱とCaO成分の高いフラツクスを用いて
製造したCaO成分が15.0wt％以上のセミペレツト
を焼結原料の一部として用い、他の焼結原料と共
に混合したものを焼結することを特徴とし、また
前記CaO成分が15.0wt％以上のセミペレツトと、
CaO成分が4.0wt％以下のセミペレツトを焼結原
料の一部または全量として用い、他の焼結原料と
共に混合したものを焼結することを特徴とし、ま
た、CaO成分が15.0wt％以上の返鉱を含まないセ
ミペレツトと、CaO成分が4.0wt％以下のセミペ
レツトを焼結原料の一部または全量として用い、
他の焼結原料と共に混合したものを焼結すること
を特徴とするものである。 すなわち、この発明は基本的には従来の２層構
造セミペレツトに替えて、返鉱を含んだCaO成分
の高い独立したセミペレツトを用いることによつ
て、CaO成分の均一同化反応を抑制しCaO成分の
偏在を強化して、還元性状と冷間強度を同時に改
善する方法である。 この発明において、自溶性焼結鉱のCaO成分を
6.5〜12.0wt％に規定したのは、高炉の耐火物の
損耗および操業の安定性を考慮したもので、現在
高炉で使用している焼結鉱のCaO成分はほとんど
この範囲内に抑えられている。 また、高CaOセミペレツトの製造に返鉱を用い
たのは高CaO融体量を確保するためであり、これ
により低CaOセミペレツトとの結合が強くなり冷
間強度が改善される。 また、高CaOセミペレツトのCaO成分を15.0wt
％以上と限定したのは、第２図に示すごとく
15.0wt％以下では耐還元粉化性が改善されないた
めである。この高CaOセミペレツトの他に、CaO
成分が4.0wt％以下の低CaOセミペレツトを用い
たのは、CaOの同化均一化反応を抑制し、還元性
状改善効果をより高めるためである。ここで低
CaOセミペレツトのCaO成分を4.0wt％以下に限
定したのは、第３図に示すごとく4.0wt％以上で
は被還元性が悪化するからである。 なお、第２図および第３図はそれぞれ第１表、
第２表に示す配合条件で焼結鍋試験を実施し、セ
ミペレツトのCaO成分の焼結鉱品質に対する影響
を調べた結果である。
【表】
【表】
【表】
この発明法では、高CaO融体量を確保するため
に返鉱を活用しているが、高CaOおよび低CaOの
セミペレツトを分離させて用いるので高CaOセミ
ペレツトに返鉱を含有させなくても品質は改善さ
れる。ただし、その改善効果は返鉱を用いた場合
に比べ小さい。しかし、従来の２層構造セミペレ
ツト法により製造される焼結鉱に比べ冷間強度は
高い。従つてこの発明法では高CaOセミペレツト
として返鉱を含有しないものも用いることとし
た。 以下、この発明法を図面に基づいて説明する。 すなわち、この発明法は第４図に示すごとく返
鉱ＡおよびCaO成分の高いフラツクスＢ，Ｃを造
粒機１に供給し、ここでCaO成分が15wt％以上
のセミペレツトP1をつくる。一方、他の焼結原
料Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは別途１次ミキサー２において
造粒し、低CaOの造粒原料P2をつくる。そして、
２次ミキサ３において前記高CaOセミペレツト
P1と低CaOの造粒原料P2とを混合し、焼結機サ
ージホツパー４に送る。また、この発明法では高
CaOセミペレツトの他に、別途CaO成分が4.0wt
％以下の低CaOセミペレツトをつくり、CaO成分
が15.0wt％以上の高CaOセミペレツトと混合して
用いるが、この場合は例えば造粒機１−２にて
CaO成分が4.0wt％以下の低CaOセミペレツトP3
をつくり２次ミキサ３において高CaOセミペレツ
トP1と混合する。なお、CaO成分が4.0wt％以下
のセミペレツトP3は１次ミキサ２で製造しても
よい。 セミペレツトの粒径は造粒機の操業条件により
コントロールできるが、必要ならば分級機を用い
てもよい。なお、造粒機はドラムタイプ、皿型の
いずれでもよい。 このようにして事前処理した焼結原料を焼結機
へ装入した場合、返鉱を含有する高CaOセミペレ
ツトは焼成過程で高CaO融液を形成し、また返鉱
を含まない高CaOセミペレツトについても融体量
は少ないが高CaO融液を形成し、低CaO造粒原
料、低CaOセミペレツト間を該高CaO融液で結合
させる。従つて、製造された焼結鉱はマクロ的に
はCaO成分6.5〜12wt％の自溶性焼結鉱であるが、
ミクロ的にはCaOが偏在したものが得られ、被還
元性および耐還元粉化性に優れると同時に冷間強
度を有する高品質のものである。なお、この発明
において、返鉱と高炉前篩によつて発生する炉前
粉とはその性質が同様のものであるので、返鉱の
中に高炉前篩粉を含めてもさしつかえない。 次に、この発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第３表に示す条件で配合した原料を用いて焼結
鉱を製造し、そのときの焼結性を第５表に示す。
なお第４表には、比較のため第４表に示す通常法
と２層構造セミペレツト法で配合した原料で焼結
鉱を製造したときの焼結性を併せて示した。 第４表の結果より明らかなごとく、本発明法で
は冷間強度、耐還元粉化性および被還元性の三つ
の品質がすべて改善されている。
に返鉱を活用しているが、高CaOおよび低CaOの
セミペレツトを分離させて用いるので高CaOセミ
ペレツトに返鉱を含有させなくても品質は改善さ
れる。ただし、その改善効果は返鉱を用いた場合
に比べ小さい。しかし、従来の２層構造セミペレ
ツト法により製造される焼結鉱に比べ冷間強度は
高い。従つてこの発明法では高CaOセミペレツト
として返鉱を含有しないものも用いることとし
た。 以下、この発明法を図面に基づいて説明する。 すなわち、この発明法は第４図に示すごとく返
鉱ＡおよびCaO成分の高いフラツクスＢ，Ｃを造
粒機１に供給し、ここでCaO成分が15wt％以上
のセミペレツトP1をつくる。一方、他の焼結原
料Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇは別途１次ミキサー２において
造粒し、低CaOの造粒原料P2をつくる。そして、
２次ミキサ３において前記高CaOセミペレツト
P1と低CaOの造粒原料P2とを混合し、焼結機サ
ージホツパー４に送る。また、この発明法では高
CaOセミペレツトの他に、別途CaO成分が4.0wt
％以下の低CaOセミペレツトをつくり、CaO成分
が15.0wt％以上の高CaOセミペレツトと混合して
用いるが、この場合は例えば造粒機１−２にて
CaO成分が4.0wt％以下の低CaOセミペレツトP3
をつくり２次ミキサ３において高CaOセミペレツ
トP1と混合する。なお、CaO成分が4.0wt％以下
のセミペレツトP3は１次ミキサ２で製造しても
よい。 セミペレツトの粒径は造粒機の操業条件により
コントロールできるが、必要ならば分級機を用い
てもよい。なお、造粒機はドラムタイプ、皿型の
いずれでもよい。 このようにして事前処理した焼結原料を焼結機
へ装入した場合、返鉱を含有する高CaOセミペレ
ツトは焼成過程で高CaO融液を形成し、また返鉱
を含まない高CaOセミペレツトについても融体量
は少ないが高CaO融液を形成し、低CaO造粒原
料、低CaOセミペレツト間を該高CaO融液で結合
させる。従つて、製造された焼結鉱はマクロ的に
はCaO成分6.5〜12wt％の自溶性焼結鉱であるが、
ミクロ的にはCaOが偏在したものが得られ、被還
元性および耐還元粉化性に優れると同時に冷間強
度を有する高品質のものである。なお、この発明
において、返鉱と高炉前篩によつて発生する炉前
粉とはその性質が同様のものであるので、返鉱の
中に高炉前篩粉を含めてもさしつかえない。 次に、この発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第３表に示す条件で配合した原料を用いて焼結
鉱を製造し、そのときの焼結性を第５表に示す。
なお第４表には、比較のため第４表に示す通常法
と２層構造セミペレツト法で配合した原料で焼結
鉱を製造したときの焼結性を併せて示した。 第４表の結果より明らかなごとく、本発明法で
は冷間強度、耐還元粉化性および被還元性の三つ
の品質がすべて改善されている。
【表】
【表】
【表】
【表】
実施例 ２
第６表に示す条件で配合した原料を用いて焼結
鉱を製造し、そのときの焼結性を第７表に示す。 第７表の結果より、高CaOセミペレツトと低
CaOセミペレツトを混合使用しても、冷間強度お
よび還元性状は共に良好な値を示すことがわか
る。
鉱を製造し、そのときの焼結性を第７表に示す。 第７表の結果より、高CaOセミペレツトと低
CaOセミペレツトを混合使用しても、冷間強度お
よび還元性状は共に良好な値を示すことがわか
る。
【表】
【表】
【表】
実施例 ３
第８表に示す条件で配合した原料を用いて焼結
鉱を製造し、そのときの焼結性を第９表に示す。 第９表より、返鉱を含まないセミペレツトを用
いても、冷間強度および還元性状は実施例１、２
と同様良好な値を示すことがわかる。
鉱を製造し、そのときの焼結性を第９表に示す。 第９表より、返鉱を含まないセミペレツトを用
いても、冷間強度および還元性状は実施例１、２
と同様良好な値を示すことがわかる。
【表】
【表】
上記の実施例からも明らかなごとく、この発明
法によれば、これまで技術的に製造が困難とされ
てきた還元性状と冷間強度が共に優れた焼結鉱を
製造することができ、焼結鉱の品質向上ならびに
高炉での出銑比、燃料比の改善に大きく寄与する
ものである。
法によれば、これまで技術的に製造が困難とされ
てきた還元性状と冷間強度が共に優れた焼結鉱を
製造することができ、焼結鉱の品質向上ならびに
高炉での出銑比、燃料比の改善に大きく寄与する
ものである。
第１図は成品焼結鉱のCaO成分と品質の関係を
示す図表、第２図はこの発明における高CaOセミ
ペレツトのCaO成分量と耐還元粉化性との関係を
示す図表、第３図は同じく低CaOセミペレツトの
CaO成分量と被還元性との関係を示す図表、第４
図はこの発明の一実施例を示す原料事前処理フロ
ーである。 １，１−２……ペレタイザー、２……１次ミキ
サ、３……２次ミキサ、４……サージホツパー、
Ａ……返鉱、Ｂ，Ｃ……高CaOフラツクス、Ｄ，
Ｅ，Ｆ……鉱石、Ｇ……粉コークス。
示す図表、第２図はこの発明における高CaOセミ
ペレツトのCaO成分量と耐還元粉化性との関係を
示す図表、第３図は同じく低CaOセミペレツトの
CaO成分量と被還元性との関係を示す図表、第４
図はこの発明の一実施例を示す原料事前処理フロ
ーである。 １，１−２……ペレタイザー、２……１次ミキ
サ、３……２次ミキサ、４……サージホツパー、
Ａ……返鉱、Ｂ，Ｃ……高CaOフラツクス、Ｄ，
Ｅ，Ｆ……鉱石、Ｇ……粉コークス。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ CaO成分が6.5〜12.0wt％の自溶性焼結鉱を
製造する方法において、返鉱とCaO成分の高いフ
ラツクスを用いて製造したCaO成分が15.0wt％以
上のセミペレツトを焼結原料の一部として用い、
他の焼結原料とともに混合したものを焼結するこ
とを特徴とする焼結鉱の製造方法。 ２ CaO成分が6.5〜12.0wt％の自溶性焼結鉱を
製造する方法において、返鉱とCaO成分の高いフ
ラツクスを用いて製造したCaO成分が15.0wt％以
上のセミペレツトと、CaO成分が4.0wt％以下の
セミペレツトを焼結原料の一部または全量として
用い、他の焼結原料とともに混合したものを焼結
することを特徴とする焼結鉱の製造方法。 ３ CaO成分が6.5〜12.0wt％の自溶性焼結鉱を
製造する方法において、CaO成分が15.0wt％以上
の返鉱を含まないセミペレツトと、CaO成分が
4.0wt％以下のセミペレツトを焼結原料の一部ま
たは全量として用い、他の焼結原料とともに混合
したものを焼結することを特徴とする焼結鉱の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1543284A JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1543284A JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60162734A JPS60162734A (ja) | 1985-08-24 |
| JPS6349727B2 true JPS6349727B2 (ja) | 1988-10-05 |
Family
ID=11888625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1543284A Granted JPS60162734A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60162734A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130227A (ja) * | 1985-12-03 | 1987-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 粉鉱石の焼結方法 |
| KR100550756B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-02-08 | 주식회사 포스코 | 제철 부산물에 대한 조립 방법 |
| RU2608046C1 (ru) * | 2015-01-12 | 2017-01-12 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное внедренческое предприятие "ТОРЭКС" | Способ изготовления агломерата из окисленных руд и концентратов |
| CN104711417B (zh) * | 2015-03-26 | 2017-03-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高钛型磁铁精矿两相烧结矿生产方法 |
| JP7636938B2 (ja) * | 2021-03-31 | 2025-02-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法および粉化抑制方法 |
-
1984
- 1984-01-31 JP JP1543284A patent/JPS60162734A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60162734A (ja) | 1985-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109423555A (zh) | 一种使用低硅铁精粉的铁矿石高效烧结方法 | |
| JPS6349727B2 (ja) | ||
| JPH0361728B2 (ja) | ||
| JPH04210432A (ja) | 半還元焼結鉱の製造方法 | |
| JPH0816249B2 (ja) | 塊成鉱製造における事前処理方法 | |
| JPS5931834A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JPS627253B2 (ja) | ||
| JPH0645829B2 (ja) | 焼結原料及び焼結鉱の製造方法 | |
| KR100479997B1 (ko) | Ｃｄｑ더스트를 이용한 소결광 제조방법 | |
| JPH0480327A (ja) | 焼結原料の事前処理方法 | |
| JPH0665727B2 (ja) | 焼結原料の事前処理方法 | |
| JPH0237410B2 (ja) | ||
| JP3952906B2 (ja) | 極低ＳｉＯ２、極低Ａｌ２Ｏ３高強度焼結鉱およびその製造方法 | |
| JPH0564221B2 (ja) | ||
| JPH06220549A (ja) | 焼結原料の予備処理方法 | |
| JPH0421734B2 (ja) | ||
| JP3874313B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| CN112322889A (zh) | 一种钒钛铁精矿的烧结矿生产方法 | |
| JPH08176686A (ja) | 高アルミナ鉄鉱石を高配合した焼結鉱製造方法 | |
| JP4016912B2 (ja) | 高強度焼結鉱の製造方法。 | |
| JP2548647B2 (ja) | 高ゲーサイト鉄鉱石を原料とする製鉄用焼結鉱の製造法 | |
| KR100383271B1 (ko) | 회수율향상이가능한소결광제조방법 | |
| JPS61113732A (ja) | クロム鉱石の焼結法 | |
| JPH0429721B2 (ja) | ||
| JPH0774394B2 (ja) | 焼結原料の事前処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |